JPS5820398A - 肉盛溶接用フラツクス - Google Patents
肉盛溶接用フラツクスInfo
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- JPS5820398A JPS5820398A JP56118241A JP11824181A JPS5820398A JP S5820398 A JPS5820398 A JP S5820398A JP 56118241 A JP56118241 A JP 56118241A JP 11824181 A JP11824181 A JP 11824181A JP S5820398 A JPS5820398 A JP S5820398A
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- slag
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3603—Halide salts
- B23K35/3605—Fluorides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は肉感溶接用フラックスに関し、特に下向姿勢で
行なうエレクトロスラグ肉盛溶接（以下ＥＳ肉盛溶接と
いうンに詔いて、スラグの焼付きが少なく剥離性が良好
であり羨翼な肉盛ビードを与えるフラックスＫ１４する
ものである。
行なうエレクトロスラグ肉盛溶接（以下ＥＳ肉盛溶接と
いうンに詔いて、スラグの焼付きが少なく剥離性が良好
であり羨翼な肉盛ビードを与えるフラックスＫ１４する
ものである。
上記の様な用途に使用される７ラツクスとしては、例え
ば特公昭８Ｂ−２９６５７号や特開昭５５−１６５！９
４号等が知られており、殆んどはＣａＦｓ及び＾ｌ雪０
！Ｉを主成分とし他に珪砂や酸化鉄等の酸化物を含有し
ている。とξろが従来の７ラツクスではビード表面への
スラグの焼付きが著しく、ξれを剥離除去するのに多大
な労力と時間を要しており、殊に５ｕｓａｉｔ系の溶接
ではその傾向が著しい。例えば石油精製に用いられるリ
アクターの内面肉感溶接用材料としては８ Ｕ Ｓ ３
４７が主流を占めているが、内径２〜４ｍ、長さ２０〜
３０鋼にも及ぶビード表面のスラグを除去する番ζ要す
る労力と時間は厖大である。しかるにスラグの剥離が不
十分であると、次パス溶接に怠いてスラグの巻込みが起
こり、溶接欠陥を発生する。
ば特公昭８Ｂ−２９６５７号や特開昭５５−１６５！９
４号等が知られており、殆んどはＣａＦｓ及び＾ｌ雪０
！Ｉを主成分とし他に珪砂や酸化鉄等の酸化物を含有し
ている。とξろが従来の７ラツクスではビード表面への
スラグの焼付きが著しく、ξれを剥離除去するのに多大
な労力と時間を要しており、殊に５ｕｓａｉｔ系の溶接
ではその傾向が著しい。例えば石油精製に用いられるリ
アクターの内面肉感溶接用材料としては８ Ｕ Ｓ ３
４７が主流を占めているが、内径２〜４ｍ、長さ２０〜
３０鋼にも及ぶビード表面のスラグを除去する番ζ要す
る労力と時間は厖大である。しかるにスラグの剥離が不
十分であると、次パス溶接に怠いてスラグの巻込みが起
こり、溶接欠陥を発生する。
この為溶接後のビード表面からの剥離が容品である様な
スラグを形成する肉感溶接用７ラツクスの開発が切望さ
れている。
スラグを形成する肉感溶接用７ラツクスの開発が切望さ
れている。
本発明者等は上記の様な事情魯ζ着目し、生成スラグの
熱膨張係数、凝固点、焼付き性、剥離性並びにビード外
観等に与える７ラツクス原料の影響について詳細に検討
した。本発明はかかる研究の結果完成されたものであっ
て、その構成は、ＣａＦｌ：３０〜７０％〔重量％：以
下同じ〕、ＡＳ ５ｉｏｓ ：１０〜３０％、ＣａＯ：
１〜１５％、ｓｔｏｗ： ５〜２５％及びＭｇＯ：
５〜２５％を必須成分として含み、これらＣａＦｌ
、 Ａｌｔｏｓ 、 Ｃａ０ 、８１０２ ＠よびＭｇ
Ｏノ合計ヲ７０ ％以上、！−Ｌ、且りＭｇＯ量（ＡＩ
２０ｓ−１−５１０２）≧０．２０、ＭｇＯ／Ｓ ｉｏ
ｚ ≦２．６、ＭｇＯ／Ａ１２ｏｓ≦２．０の要件を満
たす如く配合組成を定めたところに要旨が存在する。
熱膨張係数、凝固点、焼付き性、剥離性並びにビード外
観等に与える７ラツクス原料の影響について詳細に検討
した。本発明はかかる研究の結果完成されたものであっ
て、その構成は、ＣａＦｌ：３０〜７０％〔重量％：以
下同じ〕、ＡＳ ５ｉｏｓ ：１０〜３０％、ＣａＯ：
１〜１５％、ｓｔｏｗ： ５〜２５％及びＭｇＯ：
５〜２５％を必須成分として含み、これらＣａＦｌ
、 Ａｌｔｏｓ 、 Ｃａ０ 、８１０２ ＠よびＭｇ
Ｏノ合計ヲ７０ ％以上、！−Ｌ、且りＭｇＯ量（ＡＩ
２０ｓ−１−５１０２）≧０．２０、ＭｇＯ／Ｓ ｉｏ
ｚ ≦２．６、ＭｇＯ／Ａ１２ｏｓ≦２．０の要件を満
たす如く配合組成を定めたところに要旨が存在する。
まずＣａＦｌは、Ｅ８肉盛溶接用フラックスの構成々分
として従来より不可欠のものとされている。
として従来より不可欠のものとされている。
即ちＥｓ′Ｐ４Ｉ＆溶接における生成スラグはアークが
発生しない程度の導電性を有すると共に、溶接電極を溶
融させるに十分なジュール熱を発生し得る電気抵抗を有
し、且つ溶着金属を十分・ζ被包する流動性を示すもの
でなければならず、その為の主成分としてはＣａＦｌが
最、適と考えられている。そこで本発明番ζおいてもｃ
ａｙｚを主成分とすることを前提とし、一般にスラグ形
成剤と七て配合される酸化物の種類とスラグ剥離性の関
係について研究を行なった。その結果、ＣａＦｌと共に
適量のＭ−を併用すればスラグの焼付きが抑制され、剥
離性が著しく向上することが分かった。即ちＭ−は、ス
ラグの熱膨張係数及び凝固点を為める特性があり、スラ
グの凝固点が高いと＊ｔｍ温度と常温との温度差が大き
くなるが、このとき熱膨張係数が大きいと硬固後の冷却
過程における凝固スラグの変形量が大きくなる為、スラ
グが肉盛金属の表面から簡単に剥離し場合によっては自
然剥離する傾向も認められた。ところがＭｇＯ量を増加
すると母材とビードのなじみが悪化して肉感りビードの
濡れ角度が大きくなり、溶接条件によってはビードの重
ね目にスラグの巻込みが発生し易くなり、又ビード幅が
狭くなってビード両端にアンダニカットが発生し易くな
る。そこでこれらの問題を他の酸化物の併用によって解
消すべく研究を進めたところ、ビードのなじみＫついて
は適量のｓｔａｇを併用し、ビード外観については適量
のＡｌｚＯａを併用する仁とが有効であることを知った
。但しＭｇ０ 、８１０ｇ及びＡｌ２Ｏ３の配合率は個
々の配合率を規定しただけでは不十分÷あり、４れらの
相互影替を考慮し各配合成分同士の配合比にりいても厳
密に規定する必要があった０例えばＭｇＯ量が８ｉ０２
及びＡｉｚｏｓの配合量に対し相対的に少なすぎるとス
ラグの焼付きが起こり、Ｍ−量が相対的に多すぎるとビ
ードのなじみ及びビード外観を改善し得なくな多、即ち
スラグの剥離性に関しては）ｄｇＯ／（ＳｉＯ鵞＋ＡＩ
！Ｏ３）、ビードのなじみに関してはＭｇＯ／ ８ ｉ
ｏｔ、ビード外観に関してはＭｇＯ／Ａｌｔｏｓの各配
合比が重要な役割を有していることが確認された。ちな
みに第１表は、成分組成を変えた１４種類の７ラツクス
を使用して下記の条件でＥＳ肉盛溶接を行ない、スラグ
剥離性等を調べた結果を示したものである。
発生しない程度の導電性を有すると共に、溶接電極を溶
融させるに十分なジュール熱を発生し得る電気抵抗を有
し、且つ溶着金属を十分・ζ被包する流動性を示すもの
でなければならず、その為の主成分としてはＣａＦｌが
最、適と考えられている。そこで本発明番ζおいてもｃ
ａｙｚを主成分とすることを前提とし、一般にスラグ形
成剤と七て配合される酸化物の種類とスラグ剥離性の関
係について研究を行なった。その結果、ＣａＦｌと共に
適量のＭ−を併用すればスラグの焼付きが抑制され、剥
離性が著しく向上することが分かった。即ちＭ−は、ス
ラグの熱膨張係数及び凝固点を為める特性があり、スラ
グの凝固点が高いと＊ｔｍ温度と常温との温度差が大き
くなるが、このとき熱膨張係数が大きいと硬固後の冷却
過程における凝固スラグの変形量が大きくなる為、スラ
グが肉盛金属の表面から簡単に剥離し場合によっては自
然剥離する傾向も認められた。ところがＭｇＯ量を増加
すると母材とビードのなじみが悪化して肉感りビードの
濡れ角度が大きくなり、溶接条件によってはビードの重
ね目にスラグの巻込みが発生し易くなり、又ビード幅が
狭くなってビード両端にアンダニカットが発生し易くな
る。そこでこれらの問題を他の酸化物の併用によって解
消すべく研究を進めたところ、ビードのなじみＫついて
は適量のｓｔａｇを併用し、ビード外観については適量
のＡｌｚＯａを併用する仁とが有効であることを知った
。但しＭｇ０ 、８１０ｇ及びＡｌ２Ｏ３の配合率は個
々の配合率を規定しただけでは不十分÷あり、４れらの
相互影替を考慮し各配合成分同士の配合比にりいても厳
密に規定する必要があった０例えばＭｇＯ量が８ｉ０２
及びＡｉｚｏｓの配合量に対し相対的に少なすぎるとス
ラグの焼付きが起こり、Ｍ−量が相対的に多すぎるとビ
ードのなじみ及びビード外観を改善し得なくな多、即ち
スラグの剥離性に関しては）ｄｇＯ／（ＳｉＯ鵞＋ＡＩ
！Ｏ３）、ビードのなじみに関してはＭｇＯ／ ８ ｉ
ｏｔ、ビード外観に関してはＭｇＯ／Ａｌｔｏｓの各配
合比が重要な役割を有していることが確認された。ちな
みに第１表は、成分組成を変えた１４種類の７ラツクス
を使用して下記の条件でＥＳ肉盛溶接を行ない、スラグ
剥離性等を調べた結果を示したものである。
（ＥＳ肉盛溶接秦件〕
溶接電極： ８Ｕ８３４７、帯状（０，４ｍ” ＸＩ！
５０ｍｓ＋”）溶接電流：２４００Ａ、ＤＣ，ＵＰ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１５Ｇａｍ／分 母 材：軟鋼、５０−１ また第１図はフラックス中のＭｇＯ／ Ｓ １０ｇ比と
ビードの濡れ角度〔第２図（ビード断面）ＩＣ示したビ
ード両側端の濡れ角度−１及び−２の平均値〕°の関係
、第３図は７ラツクス中のＭｇｏ／Ａｌｔｏｓ比とビー
ド幅〔第４図＾）、（Ｂ）（何れもビード断面）に示し
たＷ・・・図中Ｃはアンダーカット部を示す〕との関係
を夫々示したものである。
５０ｍｓ＋”）溶接電流：２４００Ａ、ＤＣ，ＵＰ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１５Ｇａｍ／分 母 材：軟鋼、５０−１ また第１図はフラックス中のＭｇＯ／ Ｓ １０ｇ比と
ビードの濡れ角度〔第２図（ビード断面）ＩＣ示したビ
ード両側端の濡れ角度−１及び−２の平均値〕°の関係
、第３図は７ラツクス中のＭｇｏ／Ａｌｔｏｓ比とビー
ド幅〔第４図＾）、（Ｂ）（何れもビード断面）に示し
たＷ・・・図中Ｃはアンダーカット部を示す〕との関係
を夫々示したものである。
ｓ１表及び第１．３図より次の結論が導びかれる。
■ＭｇＯ／ （Ｓ ｌｏ雪＋Ａｔ霊０３）比が０．２０
未満ではスラグの剥離性が著しく悪化し、本発明の目的
を達成することができない。これは鴫ρの配合率が相対
的に不足し、生成スラグの熱膨張率及び凝固点を高める
効果が十分に発揮されない為と考えられる。しかしこの
比がＯＪＯを越えるものは何れも優れたスラグ剥離性を
示し、焼付きに起因する上記問題は一切生じない。
未満ではスラグの剥離性が著しく悪化し、本発明の目的
を達成することができない。これは鴫ρの配合率が相対
的に不足し、生成スラグの熱膨張率及び凝固点を高める
効果が十分に発揮されない為と考えられる。しかしこの
比がＯＪＯを越えるものは何れも優れたスラグ剥離性を
示し、焼付きに起因する上記問題は一切生じない。
■溶着金属の母材に対するなじみを良くする為にはＭｇ
Ｏ／８ｉ０を比をＬＯ以下にしなければならず、この値
を越える７ラツクスを使用するとビードの漉れ角度は急
激に増大してくる。この傾向は第１図のグラフに端的に
現われて詔り、ＭｇＯ／８ｉ０１比が２．０の点を境界
にしてその前後で濡れ角度は急変している。
Ｏ／８ｉ０を比をＬＯ以下にしなければならず、この値
を越える７ラツクスを使用するとビードの漉れ角度は急
激に増大してくる。この傾向は第１図のグラフに端的に
現われて詔り、ＭｇＯ／８ｉ０１比が２．０の点を境界
にしてその前後で濡れ角度は急変している。
■アンダーカットをなりシ員臘なビード外観を確保する
為にはＭｇＯ／Ａ１＃ｌ比を２．０以下にしなければな
らない。この比がＬＯを越えるとビードの両端にアンダ
ーカットが発生し、ビード輻が狭まると共に外−が劣化
する。この傾向は第３図のグラフにも端的に現われてい
る。
為にはＭｇＯ／Ａ１＃ｌ比を２．０以下にしなければな
らない。この比がＬＯを越えるとビードの両端にアンダ
ーカットが発生し、ビード輻が狭まると共に外−が劣化
する。この傾向は第３図のグラフにも端的に現われてい
る。
）’１［ｇＯ／（ＳｉＯ意＋Ａｌ ｓｏｓ ）、殉ρ／
Ｓ量０−及びＭｇＯ／ Ａ口０３の比を定めた理由は上
記の実験結果に基づくものであるが、その前提として本
発明７ラツクスを構成する各必須成分の含有率が下記の
要件を満たすものでな゛ければならない。
Ｓ量０−及びＭｇＯ／ Ａ口０３の比を定めた理由は上
記の実験結果に基づくものであるが、その前提として本
発明７ラツクスを構成する各必須成分の含有率が下記の
要件を満たすものでな゛ければならない。
ＣａＦ２ ： ３ Ｇ 〜７０％
前述の如く生成スラグに適度の導電性を与え、アークを
発生させることな（８１肉感溶接を円滑に進行させる為
の主成分として不可欠の成分であり、３０％未満では上
記の効果が不足しＥＳ肉盛溶接用としての適正を確保で
きない。しかし７０％を越えると溶接時に多量のふつ化
物系ガスが発生し易くなるほか、スラグの導電性が良く
なりすＶてジュール熱が不足気味となり、溶接能率が低
下すると共にビード外観も劣化する。
発生させることな（８１肉感溶接を円滑に進行させる為
の主成分として不可欠の成分であり、３０％未満では上
記の効果が不足しＥＳ肉盛溶接用としての適正を確保で
きない。しかし７０％を越えると溶接時に多量のふつ化
物系ガスが発生し易くなるほか、スラグの導電性が良く
なりすＶてジュール熱が不足気味となり、溶接能率が低
下すると共にビード外観も劣化する。
Ｃａｂ： ｌ〜１５％
溶融スラグの被包性を高めビード表面を滑らかにする作
用があり、１９６未満ではこれらの効果が殆んど発揮さ
れない。一方多す「ると７ラツクスの溶融が不均一にな
り、溶接作業性が低下すると共にビード外観も劣化する
ので１６％以下に抑えねばならない。
用があり、１９６未満ではこれらの効果が殆んど発揮さ
れない。一方多す「ると７ラツクスの溶融が不均一にな
り、溶接作業性が低下すると共にビード外観も劣化する
ので１６％以下に抑えねばならない。
Ａｌ冨Ｏｓ：１０〜３０％
前述の如くＭ−の使用に伴なうビード外観の劣化を紡出
すると共に、溶融スラグの電気伝導度を低下させてジエ
ール熱量を高める作用があり、目的達成の為には１０％
以上配上記なければならない。しかし多す「ると導電性
が悪（なりす「てアークが発生し易くなり、またスラグ
の剥離性が極端に悪くなるので、３０％以下に抑えねば
ならない。
すると共に、溶融スラグの電気伝導度を低下させてジエ
ール熱量を高める作用があり、目的達成の為には１０％
以上配上記なければならない。しかし多す「ると導電性
が悪（なりす「てアークが発生し易くなり、またスラグ
の剥離性が極端に悪くなるので、３０％以下に抑えねば
ならない。
Ｍ［Ｏ：５〜２５％
前述の如く生成スラグの熱膨張率及び凝固点を高めスラ
グの剥離性を高める点で本発明の最も特徴的成分であり
、これらの効果を有効に発揮させる為には５％以上上記
しなければならない。しかし２５％を越えると、適量の
Ｂｌｏｔや人１［３を併用してもビードのなじみ及び外
観を改善し得なくなる。
グの剥離性を高める点で本発明の最も特徴的成分であり
、これらの効果を有効に発揮させる為には５％以上上記
しなければならない。しかし２５％を越えると、適量の
Ｂｌｏｔや人１［３を併用してもビードのなじみ及び外
観を改善し得なくなる。
５ｉＯｓ：ｓ〜２５％ ゛
生成スラグの粘性を高めビードのなじみを良くする為の
必須成分てあり、特に本発明ではＭｇＯの配合によって
生じる欠点を解消する意味て重要である。これらの効果
は５％以上の配合て有効に発揮されるが、多すぎるとＭ
ｇＯの効果が減殺されてスラグ剥離性が極端に悪化する
ので２５％を上限と定めた。
必須成分てあり、特に本発明ではＭｇＯの配合によって
生じる欠点を解消する意味て重要である。これらの効果
は５％以上の配合て有効に発揮されるが、多すぎるとＭ
ｇＯの効果が減殺されてスラグ剥離性が極端に悪化する
ので２５％を上限と定めた。
本発明の７ラツクスは以上の成分を必須成分として含有
するが、このへか必要に応じてＦｅＯ。
するが、このへか必要に応じてＦｅＯ。
Ｎｌｌ０ 、 Ａｌハ等の他の酸化物やふっ化物或いは
ＭＣｒ等の金属粉や合金粉等を配合することが可能であ
るが、これらの合計が３０９６を越えると本発明フラッ
クスの効果が弱められスラグ剥離性が劣化するのでＣａ
Ｆｓ 、 ＡｌｔＯａ 、 ＣｍＯ、５ｌｏｔおよびＭ
ｇＯの合計を７０％以上としなければならない。
ＭＣｒ等の金属粉や合金粉等を配合することが可能であ
るが、これらの合計が３０９６を越えると本発明フラッ
クスの効果が弱められスラグ剥離性が劣化するのでＣａ
Ｆｓ 、 ＡｌｔＯａ 、 ＣｍＯ、５ｌｏｔおよびＭ
ｇＯの合計を７０％以上としなければならない。
またフラックスの形態としては焼結型と溶、融型がある
が、本発明の７ラツクスは何れの形態でも伺 ′様の機
能を発揮する・ 本発明は概略以上の様に構成されているが、畳はフラッ
クスを構成する成分の種類反び各配合率を特定し、殊に
構成身分の１つとして殉０を使用すると共にＭｇＯ／
（８１０Ｒ” ”雪０３）比、ＭｇＯ／５ｉｏｚ比及び
ＭｇＯ／ Ａ口０３比を定める仁とによって、ＥＳ内盛
ビードのなじみ及び外観を高めると共に、スラグ剥離性
を大幅に改善し溶接作業性の向上及びスラグ巻込み紡出
等の要求を一挙に達成′し−ることになった。また本発
明の７ラツクスはスラグ焼付きの著しい８Ｕ８１４７を
用いたＩＬＳ肉感溶接に適用したと暑にその効果をいか
んなく発揮するが、この他！ＩＵＳ１０９．３０８．３
１６等のステンレス鋼或いはその他の溶接電極を用いた
場合でも優れた効果を発揮する。
が、本発明の７ラツクスは何れの形態でも伺 ′様の機
能を発揮する・ 本発明は概略以上の様に構成されているが、畳はフラッ
クスを構成する成分の種類反び各配合率を特定し、殊に
構成身分の１つとして殉０を使用すると共にＭｇＯ／
（８１０Ｒ” ”雪０３）比、ＭｇＯ／５ｉｏｚ比及び
ＭｇＯ／ Ａ口０３比を定める仁とによって、ＥＳ内盛
ビードのなじみ及び外観を高めると共に、スラグ剥離性
を大幅に改善し溶接作業性の向上及びスラグ巻込み紡出
等の要求を一挙に達成′し−ることになった。また本発
明の７ラツクスはスラグ焼付きの著しい８Ｕ８１４７を
用いたＩＬＳ肉感溶接に適用したと暑にその効果をいか
んなく発揮するが、この他！ＩＵＳ１０９．３０８．３
１６等のステンレス鋼或いはその他の溶接電極を用いた
場合でも優れた効果を発揮する。
次に実験例を示す・
実験例
第２表に示す成分組成のＥ８肉盛溶榛用フラックスを調
製し、各７ラツクスを用いて王妃の条件でｚＳ肉盛溶接
を行なった。このと１のアーク発生の有無、ビードのな
じみ及び外−並びにスラグ剥離性を調べた結果を第２表
に一括して示す。
製し、各７ラツクスを用いて王妃の条件でｚＳ肉盛溶接
を行なった。このと１のアーク発生の有無、ビードのな
じみ及び外−並びにスラグ剥離性を調べた結果を第２表
に一括して示す。
溶情電極＝８ＵＳ３４７．０．４箇’Ｘ１５０♂母
材：軟鋼、５０箇１ 溶接電流：！４００Ａ、ＤＣ，ＲＰ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１５ａｗ／分 同第２表中Ｍは溶融型フラックス、Ｂは焼結型フラック
スを示し、またＯは特に良好、０は良好、×は不良を意
味する。
材：軟鋼、５０箇１ 溶接電流：！４００Ａ、ＤＣ，ＲＰ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１５ａｗ／分 同第２表中Ｍは溶融型フラックス、Ｂは焼結型フラック
スを示し、またＯは特に良好、０は良好、×は不良を意
味する。
第２表の結果より次の様に’４察することができる。
（１）実験４１５はＭｇＯを含まない従来タイプの７ラ
ツクスであり、スラグの焼付きが著しい。
ツクスであり、スラグの焼付きが著しい。
（２）実験Ｉ＆１６〜１８は本発明の要件を全て満たす
実施例で、溶接時のアーク発生が見られずど一ドのなじ
み及び外観共良好であり、スラグの剥離性も優れている
。
実施例で、溶接時のアーク発生が見られずど一ドのなじ
み及び外観共良好であり、スラグの剥離性も優れている
。
（３）実験４１９以降は本発明で規定する何れかの要件
を欠く比較例で、以下に示す如く要求性能の何れかが満
たされない。
を欠く比較例で、以下に示す如く要求性能の何れかが満
たされない。
実験Ａ １９ ： ＭｇＯ／ （５１０雪＋ＡＩ ！ｏ
ｓ ）比が小さくｑｏの添加効果が十分に生かさ れない為、スラグ剥離性が悪い。
ｓ ）比が小さくｑｏの添加効果が十分に生かさ れない為、スラグ剥離性が悪い。
実験Ａ ２０ ： ｕｇＯ／ ８４０２比が大きすぎる
為にビードのなじみが悪い。
為にビードのなじみが悪い。
実験Ａ ２１： ＭｇＯ／ＡＳ ｇｏｓ比が大きすぎる
為に、ビーＦ＠が狭くなってアンダー力 ットが発生し易くビード外観が悪 い・ 実験Ｊｇｇ：ＭｇＯの絶対量が不足する為、ＭｇＯ／（
８１０ｓ ＋ＡＩ １０ｓ ）比が適、ｍ’ｔｓあって
もスラグ剥離性を改善できな いＯ 実験ム２ Ｂ ： ＭｇＯ／ＳｉＯ！比及びＭｇＯ／Ａ
ｌｌ０１比等は適正であるが、ＭｇＯの絶対 量が多すぎる為にビードのなじみ 及び外観が悪い。
為に、ビーＦ＠が狭くなってアンダー力 ットが発生し易くビード外観が悪 い・ 実験Ｊｇｇ：ＭｇＯの絶対量が不足する為、ＭｇＯ／（
８１０ｓ ＋ＡＩ １０ｓ ）比が適、ｍ’ｔｓあって
もスラグ剥離性を改善できな いＯ 実験ム２ Ｂ ： ＭｇＯ／ＳｉＯ！比及びＭｇＯ／Ａ
ｌｌ０１比等は適正であるが、ＭｇＯの絶対 量が多すぎる為にビードのなじみ 及び外観が悪い。
実験Ａｇ ４ ： ＭｇＯ／５ｔＯｚ比は適正であるが
、５ＬＯｘの絶対量が不足する為にビ ードのなじみが悪い。
、５ＬＯｘの絶対量が不足する為にビ ードのなじみが悪い。
実験４２５：５ｌｏｎの絶対量が多すＶる為にスラグ剥
離性が改善されない。
離性が改善されない。
実験Ａ２６：Ａｔ５ｏｓの絶対量が不足する為にジエー
ル熱量が低下し、ビードが満 足に形成省れない。
ル熱量が低下し、ビードが満 足に形成省れない。
実験Ａ２７：に１０３の絶対量が多すＶる為生成スラグ
の導電性が乏しくなり、溶 接待にアークが発生する。またス ラグ剥離性も劣悪である。
の導電性が乏しくなり、溶 接待にアークが発生する。またス ラグ剥離性も劣悪である。
実験ＪＥ ２８ ： ＣｍＦｚ量が多すぎる為に溶接時
にふつ化物系ガスが多量発生し、健 康上好ましくない。
にふつ化物系ガスが多量発生し、健 康上好ましくない。
実験４２９ ： ＣｍＦｚ量が不足する為生成スラグの
導電性が不十分であり、溶接時 にアークが発生する。
導電性が不十分であり、溶接時 にアークが発生する。
実験４３０：ＣａＯを含んでいない為スラグの被包性が
低下し、平滑なビード表面 を確保できない。
低下し、平滑なビード表面 を確保できない。
実験Ａ３１：ＣａＯ量が多すぎる為７ラツクスの溶融状
態が不拘−区なりビードが 蛇行する。
態が不拘−区なりビードが 蛇行する。
第１図はＭｇＯ／ Ｓ ｉＯ２比とビードの濡れ角度の
関係を示すグラフ、第２図はビードの濡れ角度測定法を
示す説明図、第３図は’−／Ａｉ ｇｏｓ比とビード輻
の関係を示すグラフ、第４図（〜、 ＩＢＩはビード−
の測定基準を示す説明図である。 ａＳＩＩ人 株式会社神戸製鋼所 ＭｇＯ／ＳｉＯ２ ＭｇＯ／Ａｇ２Ｏ３ 第２図 第４図（Ａ） 手続補正書（１引 昭和８６年１２月！１」 特許庁長官 島 １）響 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿ｌ 事件の表示 昭和６６年 特 許 願第 １１８！４１号昭和
年 審 判 第 号２ 発明の名称 肉盛溶接用フラックス ３、補正をする者 名称 （＋１９）株式会社神戸製鋼所 代表者高 橋 孝 吉 ４、代 理 人 郵便番号５３０ 住 所 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービ
ル６、補正の対象 明細書の「僧明の詳−な説明」の− ７、補正の内容 （１）明細書第６頁第１９行のｒ１５０３１／分」をｒ
ｌｌ！ａ／分」に訂正します。 （！）同第７頁第１表の実験翫８０Ｍｌ０／Ａｔ２０．
欄のｒｓａＪＩＩＪｔｒｌ！ＯＪＫ訂正します。
関係を示すグラフ、第２図はビードの濡れ角度測定法を
示す説明図、第３図は’−／Ａｉ ｇｏｓ比とビード輻
の関係を示すグラフ、第４図（〜、 ＩＢＩはビード−
の測定基準を示す説明図である。 ａＳＩＩ人 株式会社神戸製鋼所 ＭｇＯ／ＳｉＯ２ ＭｇＯ／Ａｇ２Ｏ３ 第２図 第４図（Ａ） 手続補正書（１引 昭和８６年１２月！１」 特許庁長官 島 １）響 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿ｌ 事件の表示 昭和６６年 特 許 願第 １１８！４１号昭和
年 審 判 第 号２ 発明の名称 肉盛溶接用フラックス ３、補正をする者 名称 （＋１９）株式会社神戸製鋼所 代表者高 橋 孝 吉 ４、代 理 人 郵便番号５３０ 住 所 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービ
ル６、補正の対象 明細書の「僧明の詳−な説明」の− ７、補正の内容 （１）明細書第６頁第１９行のｒ１５０３１／分」をｒ
ｌｌ！ａ／分」に訂正します。 （！）同第７頁第１表の実験翫８０Ｍｌ０／Ａｔ２０．
欄のｒｓａＪＩＩＪｔｒｌ！ＯＪＫ訂正します。
Claims (1)
- （１） ＣｍＦｚ ： ３０〜７０％（重量９４：以下
同じ）、Ａｌｔｏｓ： １０ｘ８０％、ＣａＯ：１〜１
！ｉ％、ＳＫ８：５〜２５％及びＭｇＯ： ５〜２６％
を必須成分として含み、Ｃｍ口、Ａｌｔｏｓ 、 Ｃｏ
ｏ 、 ｓｔｏｗおよびＭｇ０ｙ）合計を７０４３２１
上とＬ、且つＭｇｏ／（ＡＳ ｓｒｓ＋５１０り≧ｏ、
２０１Ｍｇ０／５ｉＯｉｔ≦２．０． ＭｇＯ／Ａ１
２０ｍ≦２Ｄの要件を満たすことを特徴とする肉感溶接
用フラックス。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118241A JPS5944156B2 (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 肉盛溶接用フラツクス |
| US06/400,586 US4436563A (en) | 1981-07-27 | 1982-07-21 | Flux for overlay welding |
| FR8213126A FR2510014B1 (fr) | 1981-07-27 | 1982-07-27 | Flux pour soudage par rechargement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118241A JPS5944156B2 (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 肉盛溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820398A true JPS5820398A (ja) | 1983-02-05 |
| JPS5944156B2 JPS5944156B2 (ja) | 1984-10-26 |
Family
ID=14731726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56118241A Expired JPS5944156B2 (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 肉盛溶接用フラツクス |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4436563A (ja) |
| JP (1) | JPS5944156B2 (ja) |
| FR (1) | FR2510014B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419170B1 (ko) * | 1999-12-13 | 2004-02-14 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 몰리브덴 산화물이 첨가된 일렉트로 슬래그 용접용플럭스 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60191691A (ja) * | 1984-03-13 | 1985-09-30 | Nippon Steel Corp | 低水素，低窒素，低酸素溶接用フラツクス |
| JPS62182043U (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-18 | ||
| US5308407A (en) * | 1993-04-16 | 1994-05-03 | Inco Alloys International, Inc. | Electroslag welding flux |
| KR101021397B1 (ko) * | 2006-02-17 | 2011-03-14 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 이재 접합용 플럭스 코어드 와이어, 이재 접합 방법 및 그 접합 방법을 이용한 알루미늄재 또는 알루미늄 합금재와, 강재와의 접합 이음 구조체 |
| US20170066091A1 (en) * | 2015-09-08 | 2017-03-09 | Siemens Energy, Inc. | Flux and process for repair of single crystal alloys |
| CN113684344A (zh) * | 2021-08-12 | 2021-11-23 | 北京科技大学 | 一种冶炼钢用低氧精炼渣系及其制备方法及应用 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2694023A (en) * | 1950-04-08 | 1954-11-09 | Kellogg M W Co | Metal treating flux |
| GB755863A (en) * | 1954-01-14 | 1956-08-29 | Kellogg M W Co | Improved method of producing killed steel ingots, and flux-forming composition therefor |
| US3340103A (en) * | 1965-04-29 | 1967-09-05 | Gen Dynamics Corp | Welding flux |
| US3580748A (en) | 1968-07-12 | 1971-05-25 | Mckay Co | Welding flux component |
| US3704744A (en) | 1971-10-22 | 1972-12-05 | Inland Steel Co | Slag use in continuous casting of steel |
| DE2325063B2 (de) * | 1973-05-17 | 1977-01-27 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Agglomeriertes schweisspulver zum unterpulver-schweissen von kaltzaehen nickellegierten staehlen |
| JPS5329657B2 (ja) | 1973-06-19 | 1978-08-22 | ||
| NL7416795A (nl) | 1973-12-28 | 1975-07-01 | Wacker Chemie Gmbh | Werkwijze voor de bereiding van gesmolten anarme, basische laspoeders met een geringe gevoeligheid. |
| GB1507461A (en) * | 1975-06-04 | 1978-04-12 | Boc International Ltd | Welding fluxes |
| BE836777A (fr) | 1975-12-18 | 1976-04-16 | Flux agglomere basique pour le soudage d'aciers ordinaires ou faiblement allies a haute teneur en ca o | |
| US4207121A (en) | 1978-12-06 | 1980-06-10 | Union Carbide Corporation | High performance fused flux for submerged arc welding |
| JPS5714496A (en) | 1980-06-27 | 1982-01-25 | Kobe Steel Ltd | Molten type flux for submerged arc welding |
-
1981
- 1981-07-27 JP JP56118241A patent/JPS5944156B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-07-21 US US06/400,586 patent/US4436563A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-07-27 FR FR8213126A patent/FR2510014B1/fr not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419170B1 (ko) * | 1999-12-13 | 2004-02-14 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 몰리브덴 산화물이 첨가된 일렉트로 슬래그 용접용플럭스 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5944156B2 (ja) | 1984-10-26 |
| US4436563A (en) | 1984-03-13 |
| FR2510014A1 (fr) | 1983-01-28 |
| FR2510014B1 (fr) | 1986-04-11 |
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