JP3476116B2 - ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はステンレス鋼の溶接
に使用される被覆アーク溶接棒に関し、特に、溶接母材
と同等の優れた高温特性を有する溶接金属を得ることが
できると共に、溶接金属のスラグ剥離性を向上させるこ
とができるステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は、耐錆
性、耐食性、耐酸化性及び耐熱性等が優れていることか
ら、石油精製、化学及び食品等の各種プラントの関連機
器等に広く適用されている。従って、ステンレス鋼は、
常温常圧条件から高温高圧の腐食雰囲気までの多種の条
件下で使用されている。

【０００３】このようなステンレス鋼を溶接するための
被覆アーク溶接棒についても、従来より、使用環境に合
わせたものが設計されており、これにより、所望の特性
を有する溶接金属を得ることができる。例えば、溶接棒
中の硫黄量及び酸素量を低減すると共に、フェライト含
有量を調整することにより、高温において高い機械的性
能を保持することができる溶接金属を得ることができ
る。

【０００４】また、近時、Ｂｉ等の低融点酸化物を形成
する不純物が、溶接棒中に存在すると、その含有量が極
めて微量であっても、高温における機械的性能が低下す
ることが開示されている。即ち、室温から高温までの環
境に使用される溶接材料については、溶接金属中のＢｉ
及びこのＢｉと同様の影響がある硫黄を可能な限り低減
することにより、得られる溶接金属の機械的性能を向上
させることができる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】一方、Ｂｉが低融点酸
化物であるＢｉ₂Ｏ₃の状態で溶接棒中に添加されている
と、溶接作業性、特に、スラグ剥離性が極めて優れたも
のとなることは、公知である。また、溶接棒の被覆剤中
に硫黄又はセレンの単体を添加することにより、スラグ
の剥離性を向上させることができることも提案されてい
る（特開昭５７−１３０７９７号公報）。

【０００６】このように、スラグの剥離性を向上させる
ための元素を溶接棒中に添加すると、高温における機械
的性能の劣化を招き、この機械的性能を高めるために酸
化Ｂｉ又は硫黄の溶接棒中の含有量を低減すると、スラ
グの剥離性が低下することになる。即ち、スラグの剥離
性及び高温における機械的性能を共に向上させることが
できる被覆アーク溶接棒については、未だ提案されてい
ない。

【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、高温において良好な機械的性能を保持する
ことができると共に、スラグ剥離性等の溶接作業性が優
れた溶接金属を得ることができるステンレス鋼溶接用被
覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明に係るステンレス
鋼溶接用被覆アーク溶接棒は、Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼
からなる心線の表面に被覆剤が塗布されている被覆アー
ク溶接棒において、被覆剤全重量あたり、Ｔｉ酸化物：
ＴｉＯ_２換算値で４０乃至５０重量％、金属炭酸塩：Ｃ
Ｏ_２換算値で５．０乃至１１．０重量％、金属弗化物：
Ｆ換算値で１．０乃至４．０重量％及びＳｉ酸化物：Ｓ
ｉＯ_２換算値で４乃至１０重量％を含有すると共に、Ｎ
ｉ粉、Ｃｒ粉、Ｍｎ粉及びＭｏ粉からなる群から選択さ
れた少なくとも１種の金属粉が総量で３５重量％以下に
規制された被覆剤を、溶接棒全重量あたり、２５乃至６
０重量％の被覆率で心線に被覆したものであって、溶接
棒全重量あたり、Ｔｉ（酸化物を除く）：０．２乃至２
重量％を含有し、Ｂｉが０．０１重量％未満、Ｐｂが
０．０１重量％未満、Ｓが０．０１重量％未満及びＮが
０．０５重量％未満に規制されていることを特徴とす
る。

【０００９】この被覆剤は、被覆剤全重量あたり、Ｔｉ
（酸化物を除く）：０．７乃至５重量％含有することが
好ましい。

【００１０】

【発明の実施の形態】通常、被覆アーク溶接棒を使用し
た溶接により得られた溶接金属に高温引張試験を実施す
ると、引張強さ及び０．２％耐力は、試験温度の上昇に
伴って緩やかに下降する。この現象において、溶接棒中
のＢｉ及びＰｂ等の低融点酸化物の有無による影響は殆
ど認められない。また、溶接金属の伸びについては、通
常、試験温度が約６５０℃までは緩やかに下降するが、
更に試験温度が上昇すると、溶接金属の伸びは向上する
傾向にある。

【００１１】しかしながら、溶接棒中にＢｉを含有する
場合は、この伸びの回復傾向は認められない。更に、絞
りについては、溶接棒中にＢｉ等を含有する場合、試験
温度が約６５０℃になると、急激に低下する。これは、
溶接金属の粒界に偏析したＢｉ等の低融点物質が、その
融点付近まで加熱されることにより液化するためであ
る。

【００１２】そこで、本願発明者等は、先ず、溶接金属
の高温における機械的性能とＢｉ添加量との関係を把握
するために、種々実験研究を行った結果、被覆アーク溶
接棒中のＢｉ及びＰｂ含有量を、夫々、溶接棒全重量あ
たり０．０１重量％未満にすることが効果的であるとい
う知見を得た。また、溶接金属中のＳを低減することに
より、高温における機械的性能は更に改善されることも
見い出した。このためには、被覆アーク溶接棒中のＳ含
有量を、０．０１重量％未満にする必要がある。

【００１３】しかしながら、前述の如く、溶接棒中のＢ
ｉ及び硫黄の含有量を低減すると、全姿勢溶接を可能に
するライムチタニヤ系の被覆アーク溶接棒を使用した場
合、スラグ剥離性が著しく劣化することも確認された。
そこで、本願発明者等は、スラグ剥離性の向上に有効で
あるフラックス系及びＢｉ又は硫黄と同様の効果を有す
る他の元素を見い出すと共に、その適切な添加量及び添
加方法を得るために、鋭意研究を重ねた。その結果、被
覆アーク溶接棒中にＴｉを添加することにより、高温に
おける良好な機械的性能を保持することができると共
に、スラグ剥離性が劣化することがないステンレス鋼溶
接用被覆アーク溶接棒を得ることができた。

【００１４】以下、本発明におけるステンレス鋼溶接用
被覆アーク溶接棒の被覆剤に含有される化学成分及びそ
の組成限定理由について説明する。

【００１５】Ｔｉ酸化物：ＴｉＯ₂換算値で４０乃至５
０重量％ Ｔｉ酸化物には、アークの安定性を向上させると共に、
再アーク性を良好にする効果も有する。また、スラグに
適切な流動性を与えて、ビード形状を向上させる効果も
有している。これらの効果を得るためには、溶接棒の被
覆剤中に、Ｔｉ酸化物を被覆剤全重量あたり、ＴｉＯ₂
換算値で４０重量％以上添加する必要がある。一方、被
覆剤中へのＴｉ酸化物の添加量がＴｉＯ₂換算値で５０
重量％を超えると、スラグの流動性が過剰になって、立
向溶接及び上向溶接が困難になると共に、スラグが固く
なって剥離性が低下してしまう。従って、被覆剤中のＴ
ｉ酸化物の含有量は、被覆剤全重量あたりＴｉＯ₂換算
値で４０乃至５０重量％とする。なお、Ｔｉ酸化物源と
しては、ルチール、イルミナイト、チタン酸カリウム及
びチタン酸カルシウム等がある。

【００１６】金属炭酸塩：ＣＯ₂換算値で５．０乃至１
１．０重量％ 被覆剤中に金属炭酸塩を添加すると、溶接中に発生する
ＣＯ₂ガスのシールド効果によってブローホール及びピ
ット等の溶接欠陥の発生を抑制することができると共
に、スラグの塩基度を上げて溶接金属中のＳ量を低減す
ることができる。被覆剤中の金属炭酸塩の含有量が被覆
剤全重量あたり、ＣＯ₂換算値で５．０重量％未満であ
ると、十分な効果を得ることができない。一方、被覆剤
中の金属炭酸塩の含有量が被覆剤全重量あたり、ＣＯ₂
換算値で１１．０重量％を超えると、スパッタの発生量
が増加して、溶接作業性が悪くなる。従って、被覆剤中
の金属炭酸塩の含有量は、被覆剤全重量あたり、ＣＯ₂
換算値で５．０乃至１１．０重量％とする。なお、金属
炭酸塩としては、石灰石、炭酸バリウム、炭酸マグネシ
ウム及び炭酸マンガン等がある。

【００１７】金属弗化物：Ｆ換算値で１．０乃至４．０
重量％ 被覆剤中に金属弗化物を添加すると、アークの吹き付け
を強く広げる効果を得ることができる。被覆剤全重量あ
たりの金属弗化物の含有量が、Ｆ換算値で１．０重量％
未満であると、この効果を得ることができない。一方、
被覆剤中の金属弗化物の含有量が、Ｆ換算値で４．０重
量％を超えると、アークが不安定になって、スパッタ発
生量が増加すると共に、棒焼け現象が顕著に発生する。
従って、被覆剤中の金属弗化物の含有量は、被覆剤全重
量あたり、Ｆ換算値で１．０乃至４．０重量％とする。
なお、金属弗化物源としては、蛍石、氷晶石、弗化ナト
リウム、弗化バリウム及び弗化ストロンチウム等があ
る。

【００１８】Ｓｉ酸化物：ＳｉＯ₂換算値で４乃至１０
重量％ 被覆剤中にＳｉＯ₂源を添加すると、スラグの粘性が高
められて、ビード形状が良好になると共に、アークに集
中性を与える効果を得ることができる。被覆剤中のＳｉ
酸化物がＳｉＯ₂換算値で、被覆剤全重量あたり４重量
％未満であると、その効果を十分に得ることができな
い。一方、Ｓｉ酸化物がＳｉＯ₂換算値で、１０重量％
を超えると、スラグの流動性が悪くなってビード形状が
劣化すると共に、スラグの焼き付きの発生により剥離性
が低下する。従って、被覆剤中のＳｉ酸化物は、被覆剤
全重量あたり、ＳｉＯ₂換算値で４乃至１０重量％とす
る。なお、Ｓｉ酸化物源としては、珪砂、マイカ、長石
及び珪灰石等の珪酸塩化合物があり、また、フラックス
を捏和する際に増粘剤として添加する水ガラス中の珪酸
塩も含まれる。

【００１９】Ｎｉ粉、Ｃｒ粉、Ｍｎ粉及びＭｏ粉からな
る群から選択された少なくとも１種の金属粉の総量：３
５重量％以下 本発明において、被覆剤中に添加される金属粉は、酸化
消耗分を補って成分調整する効果を有する。この被覆剤
中への添加量は目的に応じて決定されるが、被覆剤中の
上記金属粉の総量が３５重量％を超えると、アークが弱
くなって、溶接作業性が低下する。従って、被覆剤中の
Ｎｉ粉、Ｃｒ粉、Ｍｎ粉及びＭｏ粉からなる群から選択
された少なくとも１種の金属粉は総量で、被覆剤全重量
あたり３５重量％以下とする。

【００２０】次に、本発明におけるステンレス鋼溶接用
被覆アーク溶接棒の被覆率の限定理由について説明す
る。

【００２１】被覆率：２５乃至６０重量％ 溶接棒全重量に対する被覆剤の重量比率を示す被覆率
は、２５重量％未満であると、アーク安定性が悪くなる
と共に、棒焼け現象が発生して保護筒が劣化するので、
良好な溶接作業性を得ることができない。一方、被覆率
が６０重量％を超えると、スラグが過剰になって、スラ
グが先行するので、開先内の溶接に不適であり、スラグ
剥離性も低下する。従って、被覆率は２５乃至６０重量
％とする。

【００２２】更に、本発明におけるステンレス鋼溶接用
被覆アーク溶接棒の全体に含有される化学成分及びその
組成限定理由について説明する。

【００２３】Ｂｉ：０．０１重量％未満 図１は縦軸に溶接金属の伸び・絞りをとり、横軸に試験
温度をとって、溶接棒中のＢｉ含有量が溶接金属の機械
的性能に与える影響を示すグラフ図である。但し、図１
中において、○はＢｉ含有量が０．０１重量％以下、●
はＢｉ含有量が０．０５重量％である溶接棒を使用した
場合の溶接金属の伸びを示し、△はＢｉ含有量が０．０
１重量％以下、▲はＢｉ含有量が０．０５重量％である
溶接棒を使用した場合の溶接金属の絞りを示す。

【００２４】図１に示すように、Ｂｉ含有量が０．０５
重量％である溶接棒を使用した場合、得られる溶接金属
の伸び及び絞り等の機械的性能は、６５０℃以上の温度
領域において急激に劣化する。溶接棒中のＢｉ含有量が
０．０１重量％を超えると、この高温における機械的性
能の劣化現象が起こり、この劣化現象は、フラックス中
にＢｉを含有する場合と、心線中にＢｉを含有する場合
との双方で確認される。従って、被覆アーク溶接棒中の
Ｂｉ含有量は、溶接棒全重量あたり０．０１重量％未満
に規制する。

【００２５】Ｐｂ：０．０１重量％未満 溶接棒中のＰｂ含有量が０．０１重量％を超えると、得
られる溶接金属の伸び及び絞り等の機械的性能が、６５
０℃以上の温度領域において急激に劣化する。この高温
における機械的性能の劣化現象は、フラックス中にＰｂ
を含有する場合と、心線中にＰｂを含有する場合との双
方で確認される。従って、被覆アーク溶接棒中のＰｂ含
有量は、溶接棒全重量あたり０．０１重量％未満に規制
する。

【００２６】Ｓ：０．０１重量％未満 本発明においては、前述の如く、溶接金属中のＳ（硫
黄）含有量を低減することにより、溶接金属の高温にお
ける機械的性能を改善する効果を得ることができる。溶
接棒中のＳ含有量が、溶接棒全重量あたり０．０１重量
％以上であると、この効果を得ることができない。従っ
て、溶接棒中のＳ含有量は、溶接棒全重量あたり０．０
１重量％未満に規制する。なお、近時の精錬技術の発展
に伴って、ステンレス鋼中のＳ含有量は、極めて低いも
のとなっており、約数１０ｐｐｍである。また、フラッ
クス中においては、Ｓは金属粉及びルチール中の不純物
等から混入する。

【００２７】Ｎ：０．０５重量％未満 窒素は、主に、被覆アーク溶接棒の心線中に含有される
が、このＮ含有量が溶接棒全重量あたり０．０５重量％
以上であると、スラグがビードの表面に焼き付き、剥離
性が著しく劣化する。従って、溶接棒中のＮ含有量は、
溶接棒全重量あたり０．０５重量％未満に規制する。

【００２８】Ｔｉ：０．２乃至２重量％ 一般的に、金属Ｔｉ及びＦｅ−Ｔｉ合金等のＴｉ合金
は、溶接金属中の脱酸を目的として溶接棒中に添加され
ているが、本願発明者等は、スラグ剥離剤を抑制した本
発明に係る被覆アーク溶接棒において、Ｔｉはスラグ剥
離性を改善するための必要不可欠の元素であることを見
い出した。被覆アーク溶接棒中のＴｉ含有量が、溶接棒
全重量あたり０．２重量％未満であると、この効果を十
分に得ることができない。一方、Ｔｉ含有量が２重量％
を超えると、スパッタの発生量が増加し、溶接作業性が
低下する。従って、溶接棒中のＴｉ含有量は、溶接棒全
重量あたり０．２乃至２重量％とする。なお、このＴｉ
は、心線中に含有されるＴｉ以外に、フラックス中に金
属Ｔｉ及びＦｅ−Ｔｉ合金等として添加することができ
る。しかし、Ｔｉ酸化物としてフラックス中に添加して
も、スラグ剥離性を向上させる効果を得ることはできな
いので、Ｔｉ酸化物はＴｉとして換算しないものとす
る。

【００２９】また、本発明においては、被覆剤中のＴｉ
含有量を規定すると、より一層溶接作業性を向上させる
ことができる。以下に、その規定範囲及び限定理由につ
いて説明する。

【００３０】被覆剤中のＴｉ：０．７乃至５重量％ 前述の如く、溶接棒中にＴｉを添加することにより、溶
接金属のスラグ剥離性を向上させる効果を得ることがで
きるが、特に、被覆剤中のＴｉ含有量が、被覆剤全重量
あたり０．７乃至５重量％であると、スラグ剥離性をよ
り一層高めることができる。被覆剤中のＴｉ含有量が
０．７重量％未満であると、この効果を十分に得ること
ができない。一方、被覆剤中のＴｉ含有量が５重量％を
超えると、溶接作業性が低下することがある。従って、
被覆剤中のＴｉ含有量は、被覆剤全重量あたり０．７乃
至５重量％であることが好ましい。なお、このＴｉは、
金属Ｔｉ及びＦｅ−Ｔｉ合金等により、被覆剤中に添加
することができる。

【００３１】本発明においては、上述の如く組成が規定
された被覆アーク溶接棒を使用して溶接するので、スラ
グ剥離性が優れていると共に、高温における機械的性能
が良好である溶接金属を得ることができる。なお、本発
明において使用される心線は、溶着金属がＪＩＳ Ｚ３
２２１に規定されているＮｉ−Ｃｒ系ステンレス鋼の組
成と同一の組成となるように調整されていると共に、Ｂ
ｉ、Ｐｂ、Ｓ及びＮが上記値を満足するように抑制され
たものである。

【００３２】

【実施例】以下、本発明に係るステンレス鋼溶接用被覆
アーク溶接棒の実施例についてその比較例と比較して具
体的に説明する。

【００３３】先ず、下記表１及び２に示す組成を有し、
直径が４．０ｍｍ、長さが３５０ｍｍである心線に、下
記表３乃至７に示す組成を有する被覆剤を塗布して被覆
アーク溶接棒を作製した後、溶接棒全体における特定元
素の含有量を測定した。これを下記表８に示す。そし
て、各被覆アーク溶接棒により、１３５Ａの電流で交流
電源を使用して水平隅肉溶接を実施し、溶接作業性を評
価した。

【００３４】また、厚さが１２ｍｍである軟鋼板によっ
て、開先角度が４５°、ルートギャップが６ｍｍである
開先部を有する溶接母材を作製し、各被覆アーク溶接棒
を使用して、前記開先部を５層９パスで溶接した。な
お、開先部には、使用する溶接棒によって、予め２層バ
タリング溶接を施した。その後、ＪＩＳ Ｚ３１１１に
準じて、得られた溶接金属から直径が６ｍｍで標点距離
が３０ｍｍである引張試験片を採取し、高温における機
械的性能評価として、７００℃の温度で引張試験を実施
し、破断伸び及び絞りを測定した。

【００３５】これらの評価結果を下記表９に示す。但
し、表中の評価結果欄において、◎は極めて優れている
ことを示し、○は実用上問題にならない程度に良好、△
はやや不良、×は実用が不可能であることを示してい
る。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】

【表３】

【００３９】

【表４】

【００４０】

【表５】

【００４１】

【表６】

【００４２】

【表７】

【００４３】

【表８】

【００４４】

【表９】

【００４５】上記表１乃至９に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至１０は本発明において規定した組成範囲を満
足しているものであるので、溶接作業性及びスラグ剥離
性が良好であると共に、高温における機械的性能も良好
なものとなった。特に、実施例Ｎｏ．１乃至８は、被覆
剤中のＴｉ含有量が本発明の好ましい範囲内であるの
で、溶接作業性がより一層向上した。

【００４６】一方、比較例Ｎｏ．１１は、被覆剤中のＴ
ｉ酸化物(ＴｉＯ₂換算値）が本発明範囲の下限未満であ
るので、アークの安定性及びビード形状が劣化した。ま
た、金属粉の総量が本発明範囲の上限を超えているの
で、アークの強さが不十分となって溶接作業性が低下
し、更に、被覆率が本発明範囲の上限を超えているの
で、スラグ剥離性が低下した。比較例Ｎｏ．１２は、被
覆剤中のＴｉ酸化物（ＴｉＯ₂換算値）が本発明範囲の
上限を超えているので、スラグ剥離性が低下し、また、
被覆剤中の金属弗化物（Ｆ換算値）が本発明範囲の上限
を超えているので、アークの安定性が劣化すると共に、
スパッタ発生量が増加した。更に、溶接棒中のＴｉ含有
量が本発明範囲の下限未満であるので、特に、スラグ剥
離性が低下した。

【００４７】比較例Ｎｏ．１３は、被覆剤中の金属弗化
物（Ｆ換算値）が本発明範囲の下限未満であるので、ア
ークの強さ・広がりが劣化し、溶接棒中のＢｉ含有量が
本発明範囲の上限を超えているので、７００℃における
伸び及び絞りが著しく低下した。比較例Ｎｏ．１４は、
被覆剤中の金属炭酸塩（ＣＯ₂換算値）が本発明範囲の
上限を超えているので、スラグ剥離性が低下し、溶接棒
中のＰｂ含有量も本発明範囲の上限を超えているので、
７００℃における伸び及び絞りが著しく低下した。比較
例Ｎｏ．１５は、被覆剤中の金属炭酸塩（ＣＯ₂換算
値）が本発明範囲の下限未満であるので、シールド効果
が不十分となると共に、脱硫効果が低下した。また、溶
接棒中のＳ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、７００℃における伸び及び絞りが著しく低下した。

【００４８】比較例Ｎｏ．１６は、被覆剤中のＳｉ酸化
物（ＳｉＯ₂換算値）が本発明範囲の下限未満であるの
で、ビード形状及びアークの集中性が劣化し、溶接棒中
のＮ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラ
グの剥離性が低下した。また、溶接棒中のＢｉ含有量が
本発明範囲の上限を超えているので、７００℃における
伸び及び絞りが著しく低下した。比較例Ｎｏ．１７は、
溶接棒中のＴｉ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、スパッタ発生量が著しく増加した。比較例Ｎｏ．
１８は、被覆剤中のＳｉ酸化物（ＳｉＯ₂換算値）が本
発明範囲の上限を超えているので、ビード形状及びスラ
グ剥離性が劣化し、また、被覆率が本発明範囲の下限未
満であるので、アーク安定性が劣化すると共に、スパッ
タ発生量が増加した。更に、溶接棒中のＳ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、７００℃における伸び
及び絞りが著しく低下した。

【００４９】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
被覆剤及び溶接棒全体の化学組成及び被覆率を適切に規
定しているので、スラグ剥離性等の溶接作業性を向上さ
せることができると共に、溶着金属の高温における機械
的性能を高めることができると共に、スラグ剥離性が優
れた溶接金属を得ることができるステンレス鋼溶接用被
覆アーク溶接棒を得ることができる。また、被覆剤中の
Ｔｉ含有量を規定すると、スラグ剥離性をより一層高め
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】縦軸に溶接金属の伸び・絞りをとり、横軸に試
験温度をとって、溶接棒中のＢｉ含有量が溶接金属の機
械的性能に与える影響を示すグラフ図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−132238（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−300184（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−205293（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−277086（ＪＰ，Ａ) 特公 昭60−40690（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B23K 35/365 B23K 35/30 330

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼からなる心線の
   表面に被覆剤が塗布されている被覆アーク溶接棒におい
   て、被覆剤全重量あたり、Ｔｉ酸化物：ＴｉＯ_２換算値
   で４０乃至５０重量％、金属炭酸塩：ＣＯ_２換算値で
   ５．０乃至１１．０重量％、金属弗化物：Ｆ換算値で
   １．０乃至４．０重量％及びＳｉ酸化物：ＳｉＯ_２換算
   値で４乃至１０重量％を含有すると共に、Ｎｉ粉、Ｃｒ
   粉、Ｍｎ粉及びＭｏ粉からなる群から選択された少なく
   とも１種の金属粉が総量で３５重量％以下に規制された
   被覆剤を、溶接棒全重量あたり、２５乃至６０重量％の
   被覆率で心線に被覆したものであって、 溶接棒全重量あたり、Ｔｉ（酸化物を除く）：０．２乃
   至２重量％を含有し、Ｂｉが０．０１重量％未満、Ｐｂ
   が０．０１重量％未満、Ｓが０．０１重量％未満及びＮ
   が０．０５重量％未満に規制されていることを特徴とす
   るステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒。
2. 【請求項２】 前記被覆剤は、被覆剤全重量あたり、Ｔ
   ｉ（酸化物を除く）：０．７乃至５重量％含有すること
   を特徴とする請求項１に記載のステンレス鋼溶接用被覆
   アーク溶接棒。