JPS59179292A - 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低温鋼用被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS59179292A JPS59179292A JP5666283A JP5666283A JPS59179292A JP S59179292 A JPS59179292 A JP S59179292A JP 5666283 A JP5666283 A JP 5666283A JP 5666283 A JP5666283 A JP 5666283A JP S59179292 A JPS59179292 A JP S59179292A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低温用銅用被覆アーク溶接棒に係り、特にＮｉ
ｆ含有する極低温用個、すなわち５５係前後のＮ１を
含む５，５係Ｎｉ鋼と９係前後のＮｉを含む９ ％ Ｎ
ｉ鋼等に用いられる低温鋼用被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
ｆ含有する極低温用個、すなわち５５係前後のＮ１を
含む５，５係Ｎｉ鋼と９係前後のＮｉを含む９ ％ Ｎ
ｉ鋼等に用いられる低温鋼用被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
最近、天然ガスが無公害エネルギーとして、また石油資
源の枯渇に伴ない世界的に脚光をあび、その消費量は急
速に伸びてきている。我が国でもＬＮＧタンクの建造か
各地で進められ、９％Ｎ１１ｑが多く使用され、溶接棒
は７０％Ｎｉ 、 １５％Ｃｒ。
源の枯渇に伴ない世界的に脚光をあび、その消費量は急
速に伸びてきている。我が国でもＬＮＧタンクの建造か
各地で進められ、９％Ｎ１１ｑが多く使用され、溶接棒
は７０％Ｎｉ 、 １５％Ｃｒ。
１．５％Ｎｂ、２．３％Ｍｏ糸がもつとも多く使用され
ている。この種の被覆アーク溶接棒は心線の電気抵抗が
軟鋼心線よりも大きく、溶接中に加熱され易く、赤熱さ
れた溶接棒は保詭筒の形成が困難となりアークの集中性
がなくなり、溶接金属中にスラグ巻き込みやブローホー
ルの発生原因となる。
ている。この種の被覆アーク溶接棒は心線の電気抵抗が
軟鋼心線よりも大きく、溶接中に加熱され易く、赤熱さ
れた溶接棒は保詭筒の形成が困難となりアークの集中性
がなくなり、溶接金属中にスラグ巻き込みやブローホー
ルの発生原因となる。
保護筒強化による棒焼は防止については従来から検討さ
れ、すでに特開昭５０−３３９５１号公報で開示されて
いるが本発明はこれをさらに発展させ、一層の保護筒強
化とさらに均一な保護筒の溶融により、溶接金板中に保
の筒素化によるスラグ巻き込みや大気巻き込みによるブ
ローホールの発生を防止するにある。すなわち特開昭５
０−３３９５１号公報で開示されている被覆剤組成、石
灰石２５〜５０％、帯行５〜２０％、硅灰石７〜２５％
の三元系において粒径が４４〜３５０ミクロンの粗粒石
灰石／粒径が４４ミクロン未満の微が１石灰石の比が保
護筒強化にづらに重要々因子であること、およびＬｉ化
合物が均一な保護筒の溶融に対し重要な因子であると云
う１つｋく新しい知見ｆ：得て本発明をなしだものであ
る。
れ、すでに特開昭５０−３３９５１号公報で開示されて
いるが本発明はこれをさらに発展させ、一層の保護筒強
化とさらに均一な保護筒の溶融により、溶接金板中に保
の筒素化によるスラグ巻き込みや大気巻き込みによるブ
ローホールの発生を防止するにある。すなわち特開昭５
０−３３９５１号公報で開示されている被覆剤組成、石
灰石２５〜５０％、帯行５〜２０％、硅灰石７〜２５％
の三元系において粒径が４４〜３５０ミクロンの粗粒石
灰石／粒径が４４ミクロン未満の微が１石灰石の比が保
護筒強化にづらに重要々因子であること、およびＬｉ化
合物が均一な保護筒の溶融に対し重要な因子であると云
う１つｋく新しい知見ｆ：得て本発明をなしだものであ
る。
本発明は以上のような新しい知見によって在ツれた低湛
鏑用被覆アーク溶接梓で、棒径に応じた溶接姿勢（例え
ば、棒径３．２．４．ＯＦＩ＋では下向。
鏑用被覆アーク溶接梓で、棒径に応じた溶接姿勢（例え
ば、棒径３．２．４．ＯＦＩ＋では下向。
横向、立向、上向、水平すみ肉姿勢等、梓径５．０咽で
は下向、横向、水平すみ肉姿勢等）の中でも特に溶接欠
陥の発生し易い横向、上向姿勢においても、スラグ巻き
込みやブローホール等の溶接欠陥が極めて発生しにくく
かついわゆる棒焼けによる作業性劣化の少ない溶接棒を
提供することを可能としたものである。
は下向、横向、水平すみ肉姿勢等）の中でも特に溶接欠
陥の発生し易い横向、上向姿勢においても、スラグ巻き
込みやブローホール等の溶接欠陥が極めて発生しにくく
かついわゆる棒焼けによる作業性劣化の少ない溶接棒を
提供することを可能としたものである。
即ち本発明の要旨とするところは、ｗｊ覆剤全重啄に対
し螢石５〜２０’Ｚ、珪灰石７〜２５チ、石灰石２５〜
５０係で、その中特に（粒径４４〜３５０ミクロンの粗
粒石灰石）／（粒径４４ミクロン未満の微粒石灰石）の
比が０５〜１０、Ｌｉ化合物をＬｉ２Ｏに？ＬＩ算した
合計が０．１〜３５嗟、さらに脱ガス剤及び合金成分と
しての単体及び／又は合金からｈる金属粉末５ｆ１４１
Ｊ下を含む被葎剤を、Ｎｉが６０４Ｊ１．）Ｃｒが１０
〜２５４ｆｉ４れるＮｉ基心線に被覆してなることを特
イア（とする低温鋼用被覆アーク溶接部にある。
し螢石５〜２０’Ｚ、珪灰石７〜２５チ、石灰石２５〜
５０係で、その中特に（粒径４４〜３５０ミクロンの粗
粒石灰石）／（粒径４４ミクロン未満の微粒石灰石）の
比が０５〜１０、Ｌｉ化合物をＬｉ２Ｏに？ＬＩ算した
合計が０．１〜３５嗟、さらに脱ガス剤及び合金成分と
しての単体及び／又は合金からｈる金属粉末５ｆ１４１
Ｊ下を含む被葎剤を、Ｎｉが６０４Ｊ１．）Ｃｒが１０
〜２５４ｆｉ４れるＮｉ基心線に被覆してなることを特
イア（とする低温鋼用被覆アーク溶接部にある。
以下本発明の詳細な説明する。
螢石の配合はスラグのＨ，！！＋性金増す。５４未満で
は効果が々く、２０勇を超えると溶接棒が赤く加熱され
ると保護筒の形成が困難となる。従って５〜２０優に制
限する。
は効果が々く、２０勇を超えると溶接棒が赤く加熱され
ると保護筒の形成が困難となる。従って５〜２０優に制
限する。
珪灰石の配合はスラグの流動性を増しかつ溶接棒が赤く
加熱されても保血筒の形成を持続させる。
加熱されても保血筒の形成を持続させる。
７壬未満では効果が々く、２５係を超えるとスラグのば
くり性が悪くなる。従って７〜２５係に制限する。
くり性が悪くなる。従って７〜２５係に制限する。
石灰石の配合はスラグに塩基性を苅え溶接金属のｐ ＋
Ｓ ＊ Ｓｔ ’ｘ低下きせかつ分解生成するｃｏ２
ガスによって水素分圧金工げ溶接部の耐ｊｌｆｌｌ力、
性を良好ならしめる主成分として被枦剤中へ２５係以上
配合する。５０’Ａを超えるとスラグの流動性が悪くな
る。従って２５〜５０係に制限する。この場合、配合す
る石灰石の粒径を、（４４〜３５０ミクロンの粗粒石灰
石）／（４４ミクロン未満の微粒石灰石）の比が０５〜
１０になるように調整するが、このような石灰石の粒径
の規制は本発明の重要な構成要件の一つである。即ち、
石灰石の粒径の調整と粗粒／微粒の比の規制とを適正に
行なうことにより、保１φ筒が強固になる。同時１ｃＬ
＋化合物の存在と相まって保護筒が過剰に長く々るのを
防ぎ、保護筒の溶融の均一性が得られ、ζらには保設筒
の形状がアークの集中性、安定性を損にうこと々くアー
クに広がりを持たせるものになる。従ってアーク長を短
く保つことが容易になりさらには溶融プールの攪拌が十
分かつ均一に方されまたビード両端部のかじみ性が良好
になる。これらの特性によりスラグ巻き込み、大気の巻
き込みから生ずるブローホール等の溶接欠陥が極めて発
生しにくく々る。第１図に示すとおり（４４〜３５０ミ
クロンの粗粒石灰石）／（４４ミクロン未満の微粒石灰
石）の比が０５未満になると保護筒が・過剰に長くなり
保護筒溶融の均一性が損なわれまたアークの広がりがな
くなジ溶接欠陥が発生し易すくなる。この比が１０を超
えると保護筒が弱くなりいわゆる棒焼けによる保詩筒の
劣化が生じ溶接欠陥が発生し易くなる。従って（４４〜
３５０ミクロンの粗粒石灰石）／（４４ミクロン未満の
微粒石灰石）の比を０，５〜１．０に制限する。
Ｓ ＊ Ｓｔ ’ｘ低下きせかつ分解生成するｃｏ２
ガスによって水素分圧金工げ溶接部の耐ｊｌｆｌｌ力、
性を良好ならしめる主成分として被枦剤中へ２５係以上
配合する。５０’Ａを超えるとスラグの流動性が悪くな
る。従って２５〜５０係に制限する。この場合、配合す
る石灰石の粒径を、（４４〜３５０ミクロンの粗粒石灰
石）／（４４ミクロン未満の微粒石灰石）の比が０５〜
１０になるように調整するが、このような石灰石の粒径
の規制は本発明の重要な構成要件の一つである。即ち、
石灰石の粒径の調整と粗粒／微粒の比の規制とを適正に
行なうことにより、保１φ筒が強固になる。同時１ｃＬ
＋化合物の存在と相まって保護筒が過剰に長く々るのを
防ぎ、保護筒の溶融の均一性が得られ、ζらには保設筒
の形状がアークの集中性、安定性を損にうこと々くアー
クに広がりを持たせるものになる。従ってアーク長を短
く保つことが容易になりさらには溶融プールの攪拌が十
分かつ均一に方されまたビード両端部のかじみ性が良好
になる。これらの特性によりスラグ巻き込み、大気の巻
き込みから生ずるブローホール等の溶接欠陥が極めて発
生しにくく々る。第１図に示すとおり（４４〜３５０ミ
クロンの粗粒石灰石）／（４４ミクロン未満の微粒石灰
石）の比が０５未満になると保護筒が・過剰に長くなり
保護筒溶融の均一性が損なわれまたアークの広がりがな
くなジ溶接欠陥が発生し易すくなる。この比が１０を超
えると保護筒が弱くなりいわゆる棒焼けによる保詩筒の
劣化が生じ溶接欠陥が発生し易くなる。従って（４４〜
３５０ミクロンの粗粒石灰石）／（４４ミクロン未満の
微粒石灰石）の比を０，５〜１．０に制限する。
なお、第１図は、Ｎｉ ７４４、Ｃｒ １５％、Ｎｂ２
壬を主成分とする寸法５．０φＸ３５０ｍｍの心線に石
灰石３３壬、螢石１４係、珪灰石１８係、金属Ｍｎ ６
％、金属Ｃｒ ５４、Ｆｅ −６０４Ｍｏ ７４、Ｆ
ｅ−５Ｑ劣Ａｔ５％の被覆剤を被覆した溶接棒を用い、
１、２ ｔ Ｘ ２００ ｗ Ｘ ７５０ Ｌ−の９４
Ｎｉ鋼にほった深さ５ｍのＵ溝内に、電流１８０Ａ、
速度１７α／ｍｉｎの溶接条件で３・やス溶接した時の
溶接棒本数１２本の平均保膵筒長はの測定、保Ｈφ筒溶
融状態の観察及び溶接部のＸ線フィルムによる欠陥数の
算定を行なったものである。
壬を主成分とする寸法５．０φＸ３５０ｍｍの心線に石
灰石３３壬、螢石１４係、珪灰石１８係、金属Ｍｎ ６
％、金属Ｃｒ ５４、Ｆｅ −６０４Ｍｏ ７４、Ｆ
ｅ−５Ｑ劣Ａｔ５％の被覆剤を被覆した溶接棒を用い、
１、２ ｔ Ｘ ２００ ｗ Ｘ ７５０ Ｌ−の９４
Ｎｉ鋼にほった深さ５ｍのＵ溝内に、電流１８０Ａ、
速度１７α／ｍｉｎの溶接条件で３・やス溶接した時の
溶接棒本数１２本の平均保膵筒長はの測定、保Ｈφ筒溶
融状態の観察及び溶接部のＸ線フィルムによる欠陥数の
算定を行なったものである。
また、Ｌｉ化合物の配合も本発明の重要が構成要件の一
つであり、石灰石粒径の押割との相乗効果により、保護
筒の長さの適正化、保訝筒の溶融の均−化及びアークの
広がりを持たせる形状の保護筒形成の維持には、Ｌｉ２
Ｏに換算して０１鴫以上必要である。３５チ金超えると
保畔筒の強ζ及び保Ｈ８筒溶融の均一性が損なわれる。
つであり、石灰石粒径の押割との相乗効果により、保護
筒の長さの適正化、保訝筒の溶融の均−化及びアークの
広がりを持たせる形状の保護筒形成の維持には、Ｌｉ２
Ｏに換算して０１鴫以上必要である。３５チ金超えると
保畔筒の強ζ及び保Ｈ８筒溶融の均一性が損なわれる。
従ってＬｉ化合物の配合はＬ ｉ ２ ｏに換算して０
１〜２．５％に制限する。々お、ここで言うＬｉ化合物
とは弗化リチウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を
指す。
１〜２．５％に制限する。々お、ここで言うＬｉ化合物
とは弗化リチウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を
指す。
さらに、本発明では脱ガス剤及び合金成分としての単体
及び／又は合金からなる金属粉末５０憾す下ｆＩ：被覆
剤に含有せしめるものであるが、溶接金属において性能
的に必要な合金成分及び脱ガス剤は母材との組合せにも
よるが一般には心線へ添加しても被覆剤へ添加しても耐
溶接欠陥性能に対しては本質的に大きな違いけ々い。し
かＥ７性能上良好な溶接金属を得るためＶ？−は被覆剤
中へ配合する金属類は心線中の合金元素を補々う程度に
留めるべきである。又これら金属粉末の添加が５０係を
超えると溶接金属中に偏析が生じ易く方り賭特覆剤中の
これら金Ｆ粉末の添加範囲を、使用するＮｉ基心線に適
応することのできるように５０係製下に制限する。
及び／又は合金からなる金属粉末５０憾す下ｆＩ：被覆
剤に含有せしめるものであるが、溶接金属において性能
的に必要な合金成分及び脱ガス剤は母材との組合せにも
よるが一般には心線へ添加しても被覆剤へ添加しても耐
溶接欠陥性能に対しては本質的に大きな違いけ々い。し
かＥ７性能上良好な溶接金属を得るためＶ？−は被覆剤
中へ配合する金属類は心線中の合金元素を補々う程度に
留めるべきである。又これら金属粉末の添加が５０係を
超えると溶接金属中に偏析が生じ易く方り賭特覆剤中の
これら金Ｆ粉末の添加範囲を、使用するＮｉ基心線に適
応することのできるように５０係製下に制限する。
本発明の被覆剤の構成は以上のどおりであるが、さらに
アークの安定化、分解生成するｃｏ２ガスの増加による
シールド強化を目的とする場合には炭酸マグネシウム、
炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、炭酸マンガン等の
金属炭酸塩を配合することが出来る。しかしこれらが過
剰になるとスラグのはぐり性、ｍ Ｃｒ性が劣化するの
でこれら成分の１種又は２種Ｎ」二の合計が１５係を超
えないことが望ましい。
アークの安定化、分解生成するｃｏ２ガスの増加による
シールド強化を目的とする場合には炭酸マグネシウム、
炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、炭酸マンガン等の
金属炭酸塩を配合することが出来る。しかしこれらが過
剰になるとスラグのはぐり性、ｍ Ｃｒ性が劣化するの
でこれら成分の１種又は２種Ｎ」二の合計が１５係を超
えないことが望ましい。
又、スラグの流ｊＩＩｌｌ性、ビード形状の向上を目的
とする場合には、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム
、弗化・クリ１クム、氷晶石等の金属弗化物全配合する
ことが出来るが、過剰になるとスラグのはぐり性、保詩
筒の溶融の均一性が劣化するので、これら成分の１種又
は２種以上の合計が１０ｆｊを超えないことが望ましい
。
とする場合には、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム
、弗化・クリ１クム、氷晶石等の金属弗化物全配合する
ことが出来るが、過剰になるとスラグのはぐり性、保詩
筒の溶融の均一性が劣化するので、これら成分の１種又
は２種以上の合計が１０ｆｊを超えないことが望ましい
。
さらには、アークの安定化を目的さする場合にはチタン
酸カリ、ルチール、カリ長石、アルミナ等を配合するこ
とが出来るが、過剰になるとスラグの流動性、はぐり性
等が劣化するので、これら成分のそれぞれが８係を超え
ないことが望ましい。
酸カリ、ルチール、カリ長石、アルミナ等を配合するこ
とが出来るが、過剰になるとスラグの流動性、はぐり性
等が劣化するので、これら成分のそれぞれが８係を超え
ないことが望ましい。
次に、本発明におけるＮｉ基心線について述べる。
Ｎｉはオーステナイト組織の安定化による低温靭性維持
のだめの基本成分であυ６０’１以上必要でＣｒｌｄ強
度を維持するための基本成分であり、１０係未満では強
度が得られず、２５係を超えてもそれほど効果け々いの
で１０〜２５優に制限すその他の成分については、ｋｌ
、 Ｔｉ 、 Ｓｌ等の脱ガス剤及び低温用鋼用の被覆
アーク溶接棒として溶接金属に要求される特性（強度、
耐割れ性等）を得るためにＭｏ ｓ Ｎｂ ％ Ｃｏ
％ Ｖ、Ｍｎ等の合金元素を必要に応じて適宜添加する
ものである。
のだめの基本成分であυ６０’１以上必要でＣｒｌｄ強
度を維持するための基本成分であり、１０係未満では強
度が得られず、２５係を超えてもそれほど効果け々いの
で１０〜２５優に制限すその他の成分については、ｋｌ
、 Ｔｉ 、 Ｓｌ等の脱ガス剤及び低温用鋼用の被覆
アーク溶接棒として溶接金属に要求される特性（強度、
耐割れ性等）を得るためにＭｏ ｓ Ｎｂ ％ Ｃｏ
％ Ｖ、Ｍｎ等の合金元素を必要に応じて適宜添加する
ものである。
なお、不可避的に不純物として含壕れるｓ、Ｐ等は溶接
金属の酬割れ性を劣化させるので０．０２憾以下に抑え
ることが望ましい。又、０、Ｎ等のガス成分については
ブローホール等の溶接欠陥の原因となるのでＯ，（’１
１４以下に抑えることが望才しい。ζらにＣについては
高強度を看るに有効表元素であｐ必要１（応じて適宜添
加するものであるが、過剰になるとイ氏温横性が柑なわ
れるので、０２俤以下が望ましい。
金属の酬割れ性を劣化させるので０．０２憾以下に抑え
ることが望ましい。又、０、Ｎ等のガス成分については
ブローホール等の溶接欠陥の原因となるのでＯ，（’１
１４以下に抑えることが望才しい。ζらにＣについては
高強度を看るに有効表元素であｐ必要１（応じて適宜添
加するものであるが、過剰になるとイ氏温横性が柑なわ
れるので、０２俤以下が望ましい。
ここで本発明の溶接棒の製造方法の一例について言及す
ると、Ｎｉ基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤粉末を
水ガラス（珪酸カリ水溶液、硅酸ソーダ水溶液）などの
適当なバインダーで混和して心線に＃覆して３００〜４
５０℃で１時間程度乾燥焼成することによって得ること
ができる。
ると、Ｎｉ基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤粉末を
水ガラス（珪酸カリ水溶液、硅酸ソーダ水溶液）などの
適当なバインダーで混和して心線に＃覆して３００〜４
５０℃で１時間程度乾燥焼成することによって得ること
ができる。
以下本発明の効果を実施例についてさらに具体的に述べ
る。
る。
実施例
第１表に供試心線の化学成分を示す。心線の寸法は直径
４．０咽及び５．０咽、長きは３５０＋ｍｎとした。
４．０咽及び５．０咽、長きは３５０＋ｍｎとした。
第１表 使用心線の化学成分 （＠第２表
にこれら心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成を示
す。被覆外径は棒径４０燗に対（−では６，３間、棒径
５．０ｍに対（７ては７．９利とし、被覆率は３０係と
した。
にこれら心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成を示
す。被覆外径は棒径４０燗に対（−では６，３間、棒径
５．０ｍに対（７ては７．９利とし、被覆率は３０係と
した。
第３表にこれら溶接棒の、棒径４．０覇については横向
及び上向姿勢、５，０哩については横向姿勢におけるＸ
線性能試験結果を示す。なお、溶接は板厚１２酬、中２
００鴫、長さ７５０ｗｎの９％Ｎｌ鋼板の中央にほった
深さ５覇のＵ型溝中に棒径４．０調横向姿勢では３］や
ス、上面姿勢で２層、５．０胡横向姿勢では３ ／Ｐス
行なった。溶接条件は棒径４．０唄横向姿勢では゛電流
１４０Ａ、□速度１７ｃｍ／ｍｉｎ、上向姿勢では電流
１２０Ａ、速度１０ｃｍ／ ｍ１ｎｓ棒径５．０謔横向
姿勢では電流１８０Ａ。
及び上向姿勢、５，０哩については横向姿勢におけるＸ
線性能試験結果を示す。なお、溶接は板厚１２酬、中２
００鴫、長さ７５０ｗｎの９％Ｎｌ鋼板の中央にほった
深さ５覇のＵ型溝中に棒径４．０調横向姿勢では３］や
ス、上面姿勢で２層、５．０胡横向姿勢では３ ／Ｐス
行なった。溶接条件は棒径４．０唄横向姿勢では゛電流
１４０Ａ、□速度１７ｃｍ／ｍｉｎ、上向姿勢では電流
１２０Ａ、速度１０ｃｍ／ ｍ１ｎｓ棒径５．０謔横向
姿勢では電流１８０Ａ。
速度１７ ｃｒｎ／ｍｉｎを用いた０
以上から、本発明の溶接棒記号Ａ Ｉ、３ 、４ 。
６ 、７ 、９ 、１１． 、 ］ ２ 、１４．１６
及び扁１８がいずれも無欠陥１級でＸ線性能がきわめて
良好であることが明らかである。
及び扁１８がいずれも無欠陥１級でＸ線性能がきわめて
良好であることが明らかである。
これに対し、比較例Ａ２は石灰石の粒径４４〜３５０μ
／４４μ未満の比がｉ、 ｏ １超えており、Ａ５は石
灰石の粒径４４〜３５０μ／４４μ未満の比が０５未満
であり、Ｉ６８はＬｉ化合物のＬｔ２０換算値が０．１
係未満であり、／ｆ６１０は帯面が２０係を超え又珪灰
石が７係未満であり、扁１３は石灰石が２５係未満であ
り又Ｌｉ化合物の１２０４Ｉｌ値が３．５係金超えさら
に帯面が２０係を超えており、扁１５は石灰石の粒径４
４〜３５０μ／４４μ未満の比が１．０を超え又珪灰石
が２５壬を超えており、Ａ１７はＬｉ化合物が添加され
て々く又帯面が５哩１未満であり、漸１９は石灰石の粒
径４４〜３５０μ／４４μ未満の比が０．５未満であり
又Ｌｉ化合物のＬｔ２０換算値の合計が３．５金超えて
いるので、いずれも第３表に見りれるように溶接欠陥が
多く発生している。
／４４μ未満の比がｉ、 ｏ １超えており、Ａ５は石
灰石の粒径４４〜３５０μ／４４μ未満の比が０５未満
であり、Ｉ６８はＬｉ化合物のＬｔ２０換算値が０．１
係未満であり、／ｆ６１０は帯面が２０係を超え又珪灰
石が７係未満であり、扁１３は石灰石が２５係未満であ
り又Ｌｉ化合物の１２０４Ｉｌ値が３．５係金超えさら
に帯面が２０係を超えており、扁１５は石灰石の粒径４
４〜３５０μ／４４μ未満の比が１．０を超え又珪灰石
が２５壬を超えており、Ａ１７はＬｉ化合物が添加され
て々く又帯面が５哩１未満であり、漸１９は石灰石の粒
径４４〜３５０μ／４４μ未満の比が０．５未満であり
又Ｌｉ化合物のＬｔ２０換算値の合計が３．５金超えて
いるので、いずれも第３表に見りれるように溶接欠陥が
多く発生している。
以上説明したように、本発明溶接棒は従来スラグ巻き込
みやブローホール等の溶接欠陥が発生し易すいとされて
いた横向や上向姿勢においても溶接欠陥の発生を極めて
少なくするものである。
みやブローホール等の溶接欠陥が発生し易すいとされて
いた横向や上向姿勢においても溶接欠陥の発生を極めて
少なくするものである。
第１図は、石灰石の粒径４４〜３５０μ／４４μ未満の
比及びＬｌ化合物の有無と保涛ｆ５ｉ）長さ及び横向姿
勢における溶接欠陥数との関係金示す図である。 第１図の下段の図表において、 ○；ＬｉＯ換碧値２．０％添加 保穫筒の溶融状態均一 ・； ＬｊＯ換算値２．０％添加 保護筒の＃融状態不均− Δ：Ｌｌ化合物無添加、保護１＝）均一ム；Ｌｌ化合物
無添加、保護簡不均− １：保護筒の長さ、２：被接、３二ノし・線待詐出願人
新日本製鐵株式は社 代理人 大関 和夫 第１頁の続き ０発 明 者 堀井行彦 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 ０発 明 者 尾形佳紀 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 ０発 明 者 品田功− 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 手続ｔ＋Ｉｉ ｉｆ：書 （ｇｌ ：ｉ（： ）昭和５
８年５月２０ 特許庁長官若杉和夫殿 １、 事件の表示 昭和５８年特＃′ｒ願第０５６６６２杼２ 発明の名称 低温鋼用被覆アーク溶接棒 ３ 補１にをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１」６番３号（６６５）新日
本製鐵株式會社 代表者 武 １■ 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代ｍ区丸の内二丁１“１４番１号６ 、 ｔ
ｔｌｉ ｉｌ：、の対象 明細書の発明の詳細な説明の枦ｊ ７ 捕手の内容 明細書７頁７行「０．１〜２．５％」を１−０１〜３．
５％Ｊに補正する。
比及びＬｌ化合物の有無と保涛ｆ５ｉ）長さ及び横向姿
勢における溶接欠陥数との関係金示す図である。 第１図の下段の図表において、 ○；ＬｉＯ換碧値２．０％添加 保穫筒の溶融状態均一 ・； ＬｊＯ換算値２．０％添加 保護筒の＃融状態不均− Δ：Ｌｌ化合物無添加、保護１＝）均一ム；Ｌｌ化合物
無添加、保護簡不均− １：保護筒の長さ、２：被接、３二ノし・線待詐出願人
新日本製鐵株式は社 代理人 大関 和夫 第１頁の続き ０発 明 者 堀井行彦 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 ０発 明 者 尾形佳紀 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 ０発 明 者 品田功− 相模原市淵野辺５−１０−１新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 手続ｔ＋Ｉｉ ｉｆ：書 （ｇｌ ：ｉ（： ）昭和５
８年５月２０ 特許庁長官若杉和夫殿 １、 事件の表示 昭和５８年特＃′ｒ願第０５６６６２杼２ 発明の名称 低温鋼用被覆アーク溶接棒 ３ 補１にをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１」６番３号（６６５）新日
本製鐵株式會社 代表者 武 １■ 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代ｍ区丸の内二丁１“１４番１号６ 、 ｔ
ｔｌｉ ｉｌ：、の対象 明細書の発明の詳細な説明の枦ｊ ７ 捕手の内容 明細書７頁７行「０．１〜２．５％」を１−０１〜３．
５％Ｊに補正する。
Claims (1)
- ？Ｊ、覆剤全香溺に対し螢石５〜２０係、硅灰石７〜２
５チ、石灰石２５〜５０係で、その中特に（粒径４４〜
３５０ミクロンの粗粒石灰石）／（粒径４４ミクロン未
満の微粒石灰石）の比が０５〜１．０、Ｌｉ化合物をＬ
Ｉ２０に換算した合計が０１〜３．５係、さらに脱ガス
剤および合金成分としての単体及び／又は合金からなる
金属粉末５０４以下を含む被覆剤を、Ｎｉが６０係以上
、Ｃｒが１０〜２５係含まれるＮｉ基心線に被覆してな
ることを特徴とする低温鋼用被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5666283A JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5666283A JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179292A true JPS59179292A (ja) | 1984-10-11 |
| JPS6251716B2 JPS6251716B2 (ja) | 1987-10-31 |
Family
ID=13033599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5666283A Granted JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179292A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63154293A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-27 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH07276081A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-24 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN102962598A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-03-13 | 天津大学 | 一种用于二氧化碳气体保护焊的活性涂层焊丝及其制备方法 |
| CN103978322A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-08-13 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
| CN111618479A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种5%Ni钢用焊条及其制备方法 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5666283A patent/JPS59179292A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63154293A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-27 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH07276081A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-24 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN102962598A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-03-13 | 天津大学 | 一种用于二氧化碳气体保护焊的活性涂层焊丝及其制备方法 |
| CN103978322A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-08-13 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
| CN103978322B (zh) * | 2014-05-19 | 2016-08-24 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
| CN111618479A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种5%Ni钢用焊条及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251716B2 (ja) | 1987-10-31 |
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