JPH09314382A - Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH09314382A JPH09314382A JP13526696A JP13526696A JPH09314382A JP H09314382 A JPH09314382 A JP H09314382A JP 13526696 A JP13526696 A JP 13526696A JP 13526696 A JP13526696 A JP 13526696A JP H09314382 A JPH09314382 A JP H09314382A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】耐割れ性が優れ、溶接作業性を向上させるＮｉ
基合金溶接用フラックス入りワイヤ。 【解決手段】Ｎｉ又はＮｉ基合金の金属外皮内にフラッ
クスが充填され、ワイヤ全重量に対するフラックス充填
率が１０−３０重量％で、ワイヤ全重量に対して金属成
分換算値（重量％）で、Ｃ：０．０１−０．１５、Ｓ
ｉ：０．１−２．０、Ｍｎ：０．２−８．０、Ｃｒ：
０．５−２２．０、Ｍｏ：０．０１−２２．０、Ｆｅ：
１０以下、Ｎｂ：５以下及びＷ：５以下を含み、Ｐが
０．０１０以下、Ｓが０．０１０以下、Ｂが０．００３
０以下で（１０×［Ｓｉ］＋２×［Ｎｂ］＋４００×
［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２０００×［Ｂ］）／（１５
×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋［Ｍｏ］）が２．０以下。
（式中［Ｓｉ］等は重量％）
基合金溶接用フラックス入りワイヤ。 【解決手段】Ｎｉ又はＮｉ基合金の金属外皮内にフラッ
クスが充填され、ワイヤ全重量に対するフラックス充填
率が１０−３０重量％で、ワイヤ全重量に対して金属成
分換算値（重量％）で、Ｃ：０．０１−０．１５、Ｓ
ｉ：０．１−２．０、Ｍｎ：０．２−８．０、Ｃｒ：
０．５−２２．０、Ｍｏ：０．０１−２２．０、Ｆｅ：
１０以下、Ｎｂ：５以下及びＷ：５以下を含み、Ｐが
０．０１０以下、Ｓが０．０１０以下、Ｂが０．００３
０以下で（１０×［Ｓｉ］＋２×［Ｎｂ］＋４００×
［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２０００×［Ｂ］）／（１５
×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋［Ｍｏ］）が２．０以下。
（式中［Ｓｉ］等は重量％）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＮｉ基合金の溶接に使用
され、スラグの剥離性等の溶接作業性が良好であると共
に、優れた耐割れ性を有する溶接金属を得ることができ
るＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤに関する。
され、スラグの剥離性等の溶接作業性が良好であると共
に、優れた耐割れ性を有する溶接金属を得ることができ
るＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｉ基合金を溶接したときに得られる溶
接金属は、完全オーステナイト組織であることから、高
温割れが発生しやすいことは公知である。従って、従来
より、Ｎｉ基合金を溶接する場合においては、耐割れ性
を確保するために、被覆アーク溶接及びソリッドワイヤ
によるガスシールドアーク溶接が使用されており、これ
らの溶接方法よりも耐割れ性が劣るフラックス入りワイ
ヤを使用した溶接は、殆ど実施されていない。
接金属は、完全オーステナイト組織であることから、高
温割れが発生しやすいことは公知である。従って、従来
より、Ｎｉ基合金を溶接する場合においては、耐割れ性
を確保するために、被覆アーク溶接及びソリッドワイヤ
によるガスシールドアーク溶接が使用されており、これ
らの溶接方法よりも耐割れ性が劣るフラックス入りワイ
ヤを使用した溶接は、殆ど実施されていない。
【０００３】しかしながら、近時、Ｎｉ基合金に対する
溶接の分野においても、他の分野と同様に、熟練溶接者
が不足すると共に省力化が要求されているため、Ｎｉ基
合金溶接用のフラックス入りワイヤの開発が要望されて
いる。
溶接の分野においても、他の分野と同様に、熟練溶接者
が不足すると共に省力化が要求されているため、Ｎｉ基
合金溶接用のフラックス入りワイヤの開発が要望されて
いる。
【０００４】そこで、Ｎｉ基合金溶接用のフラックス入
りワイヤとして、例えば、フラックス中の酸化チタン、
酸化アルミニウム、酸化珪素、Ｎａ化合物、Ｋ化合物、
Ｌｉ化合物、金属弗化物、Ｔｉ、金属成分及びスラグ成
分等を調整することにより、スパッタの低減、スラグの
被包性及び剥離性等の溶接作業性並びに溶接金属の機械
的性能の向上を図ったフラックス入りワイヤが開示され
ている（特開平４−２６６４９５号公報）。また、上記
化学成分の調整の他に、Ｆｅ及びＭｎ酸化物の含有量を
調整することにより、同様に、これらの性能を改良した
フラックス入りワイヤも開示されている（特開平６−１
９８４８８号公報）。
りワイヤとして、例えば、フラックス中の酸化チタン、
酸化アルミニウム、酸化珪素、Ｎａ化合物、Ｋ化合物、
Ｌｉ化合物、金属弗化物、Ｔｉ、金属成分及びスラグ成
分等を調整することにより、スパッタの低減、スラグの
被包性及び剥離性等の溶接作業性並びに溶接金属の機械
的性能の向上を図ったフラックス入りワイヤが開示され
ている（特開平４−２６６４９５号公報）。また、上記
化学成分の調整の他に、Ｆｅ及びＭｎ酸化物の含有量を
調整することにより、同様に、これらの性能を改良した
フラックス入りワイヤも開示されている（特開平６−１
９８４８８号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の公報において開示されたＮｉ基合金溶接用フラ
ックス入りワイヤにおいては、これを使用して得られる
溶接金属の耐割れ性が不十分であり、溶接金属に発生す
る割れを十分に防止することはできないという問題点が
ある。
の従来の公報において開示されたＮｉ基合金溶接用フラ
ックス入りワイヤにおいては、これを使用して得られる
溶接金属の耐割れ性が不十分であり、溶接金属に発生す
る割れを十分に防止することはできないという問題点が
ある。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐割れ性が優れた溶接金属を得ることがで
き、好ましくは、溶接作業性をより一層向上させること
ができるＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤを提供
することを目的とする。
のであって、耐割れ性が優れた溶接金属を得ることがで
き、好ましくは、溶接作業性をより一層向上させること
ができるＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤを提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＮｉ基合金
溶接用フラックス入りワイヤは、Ｎｉ又はＮｉ基合金か
らなる金属外皮内にフラックスが充填されているフラッ
クス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量に対する前記フ
ラックス充填率が１０乃至３０重量％であり、前記金属
外皮及びフラックス中にワイヤ全重量に対して、金属成
分換算値で、Ｃ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｓｉ：
０．１乃至２．０重量％、Ｍｎ：０．２乃至８．０重量
％、Ｃｒ：０．５乃至２２．０重量％、Ｍｏ：０．０１
乃至２２．０重量％、Ｆｅ：１０重量％以下、Ｎｂ：５
重量％以下及びＷ：５重量％以下を含有し、不可避的不
純物としてのＰが０．０１０重量％以下、Ｓが０．０１
０重量％以下、Ｂが０．００３０重量％以下に規制され
ており、Ｓｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ、Ｂ、Ｃ、Ｍｎ及びＭｏの
含有量を重量％で、夫々、［Ｓｉ］、［Ｎｂ］、
［Ｐ］、［Ｓ］、［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｍｎ］及び［Ｍ
ｏ］としたときに、数式（Ｉｃ＝（１０×［Ｓｉ］＋２
×［Ｎｂ］＋４００×［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２００
０×［Ｂ］）／（１５×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋［Ｍ
ｏ］））により算出されるＩｃが２．０以下であること
を特徴とする。
溶接用フラックス入りワイヤは、Ｎｉ又はＮｉ基合金か
らなる金属外皮内にフラックスが充填されているフラッ
クス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量に対する前記フ
ラックス充填率が１０乃至３０重量％であり、前記金属
外皮及びフラックス中にワイヤ全重量に対して、金属成
分換算値で、Ｃ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｓｉ：
０．１乃至２．０重量％、Ｍｎ：０．２乃至８．０重量
％、Ｃｒ：０．５乃至２２．０重量％、Ｍｏ：０．０１
乃至２２．０重量％、Ｆｅ：１０重量％以下、Ｎｂ：５
重量％以下及びＷ：５重量％以下を含有し、不可避的不
純物としてのＰが０．０１０重量％以下、Ｓが０．０１
０重量％以下、Ｂが０．００３０重量％以下に規制され
ており、Ｓｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ、Ｂ、Ｃ、Ｍｎ及びＭｏの
含有量を重量％で、夫々、［Ｓｉ］、［Ｎｂ］、
［Ｐ］、［Ｓ］、［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｍｎ］及び［Ｍ
ｏ］としたときに、数式（Ｉｃ＝（１０×［Ｓｉ］＋２
×［Ｎｂ］＋４００×［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２００
０×［Ｂ］）／（１５×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋［Ｍ
ｏ］））により算出されるＩｃが２．０以下であること
を特徴とする。
【０００８】また、前記フラックスは、ワイヤ全重量に
対して、ＴｉＯ2：０．１乃至６．０重量％、ＳｉＯ2：
０．１乃至４．０重量％、ＺｒＯ2：０．１乃至６．０
重量％及び金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０５乃至
３．０重量％を含有することが好ましい。
対して、ＴｉＯ2：０．１乃至６．０重量％、ＳｉＯ2：
０．１乃至４．０重量％、ＺｒＯ2：０．１乃至６．０
重量％及び金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０５乃至
３．０重量％を含有することが好ましい。
【０００９】
【作用】本願発明者等が前記課題を解決するために鋭意
実験研究を重ねた結果、ワイヤ中のＣ、Ｍｎ及びＭｏは
耐割れ性を向上させる効果を有する成分であり、Ｓｉ、
Ｐ、Ｓ、Ｎｂ及びＢはいずれも耐割れ性を低下させる成
分であるということを見い出した。更に、これらの成分
の含有量から、耐割れ性のパラメータとなる耐割れ性指
数Ｉｃを算出する数式を見い出した。即ち、耐割れ性指
数Ｉｃが所望の範囲内であるフラックス入りワイヤは、
耐割れ性が優れており、十分実用化することができるも
のとなる。
実験研究を重ねた結果、ワイヤ中のＣ、Ｍｎ及びＭｏは
耐割れ性を向上させる効果を有する成分であり、Ｓｉ、
Ｐ、Ｓ、Ｎｂ及びＢはいずれも耐割れ性を低下させる成
分であるということを見い出した。更に、これらの成分
の含有量から、耐割れ性のパラメータとなる耐割れ性指
数Ｉｃを算出する数式を見い出した。即ち、耐割れ性指
数Ｉｃが所望の範囲内であるフラックス入りワイヤは、
耐割れ性が優れており、十分実用化することができるも
のとなる。
【００１０】本発明においては、ワイヤの外皮としてＮ
ｉ又はＮｉ基合金を使用するものであり、外皮の形状と
しては、フープ状及びパイプ状のものがある。なお、Ｎ
ｉ基合金には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ及びＮｉ
−Ｍｏ等がある。
ｉ又はＮｉ基合金を使用するものであり、外皮の形状と
しては、フープ状及びパイプ状のものがある。なお、Ｎ
ｉ基合金には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ及びＮｉ
−Ｍｏ等がある。
【００１１】以下、本発明におけるフラックス入りワイ
ヤについて、更に説明する。先ず、ワイヤ全重量に対す
るフラックス充填率の限定理由について説明する。
ヤについて、更に説明する。先ず、ワイヤ全重量に対す
るフラックス充填率の限定理由について説明する。
【００１２】フラックス充填率：１０乃至３０重量％ 外皮中に充填されるフラックスの充填率が、ワイヤ全重
量に対して１０重量％未満であると、アークが不安定と
なり、スラグがビードを十分包被することができなくな
る。一方、フラックス充填率が３０重量％を超えると、
ワイヤ製造時における伸線が困難になる。従って、ワイ
ヤ全重量に対するフラックス充填率は１０乃至３０重量
％とする。
量に対して１０重量％未満であると、アークが不安定と
なり、スラグがビードを十分包被することができなくな
る。一方、フラックス充填率が３０重量％を超えると、
ワイヤ製造時における伸線が困難になる。従って、ワイ
ヤ全重量に対するフラックス充填率は１０乃至３０重量
％とする。
【００１３】次に、本発明におけるフラックス入りワイ
ヤ全重量に対する含有成分の組成限定理由について説明
する。
ヤ全重量に対する含有成分の組成限定理由について説明
する。
【００１４】Ｃ：０．０１乃至０．１５重量％ Ｃは溶接金属の強度を確保し、耐割れ性を向上させるこ
とができる成分である。このＣ源としては、黒鉛、Ｃを
含有するＦｅ−Ｃｒ、Ｃを含有するＦｅ−Ｍｎ及び金属
炭酸塩等があり、本発明においては、これらをＣ量に換
算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＣ
がワイヤ全重量に対して０．０１重量％未満であると、
耐割れ性を確保することができない。一方、Ｃが０．１
５重量％を超えると、耐食性及び耐衝撃性が低下する。
従って、ワイヤ全重量に対するＣは０．０１乃至０．１
５重量％とする。
とができる成分である。このＣ源としては、黒鉛、Ｃを
含有するＦｅ−Ｃｒ、Ｃを含有するＦｅ−Ｍｎ及び金属
炭酸塩等があり、本発明においては、これらをＣ量に換
算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＣ
がワイヤ全重量に対して０．０１重量％未満であると、
耐割れ性を確保することができない。一方、Ｃが０．１
５重量％を超えると、耐食性及び耐衝撃性が低下する。
従って、ワイヤ全重量に対するＣは０．０１乃至０．１
５重量％とする。
【００１５】Ｓｉ：０．１乃至２．０重量％ Ｓｉは溶接金属の母材へのなじみ性を良好にすることが
できる成分である。このＳｉ源としては、Ｆｅ−Ｓｉ、
希土類元素Ｃａ−Ｓｉ、珪灰石、長石及びマイカ等の酸
化物、並びに硅弗化カリ及び硅弗化ソーダ等の弗化物等
があり、本発明においては、これらをＳｉ量に換算した
値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＳｉがワ
イヤ全重量に対して０．１重量％未満であると、溶接金
属の母材へのなじみ性を良好にする効果を得ることがで
きない。一方、Ｓｉが２．０重量％を超えると、溶接金
属の延性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対
するＳｉは０．１乃至２．０重量％とする。
できる成分である。このＳｉ源としては、Ｆｅ−Ｓｉ、
希土類元素Ｃａ−Ｓｉ、珪灰石、長石及びマイカ等の酸
化物、並びに硅弗化カリ及び硅弗化ソーダ等の弗化物等
があり、本発明においては、これらをＳｉ量に換算した
値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＳｉがワ
イヤ全重量に対して０．１重量％未満であると、溶接金
属の母材へのなじみ性を良好にする効果を得ることがで
きない。一方、Ｓｉが２．０重量％を超えると、溶接金
属の延性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対
するＳｉは０．１乃至２．０重量％とする。
【００１６】Ｍｎ：０．２乃至８．０重量％ Ｍｎは溶接金属の延性を確保する効果を有する成分であ
る。このＭｎ源としては、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｍｎ
Ｏ2及びＭｎＣＯ3等があり、本発明においては、これら
をＭｎ量に換算した値として規定する。フラックス入り
ワイヤ中のＭｎがワイヤ全重量に対して０．２重量％未
満であると、溶接金属の延性を確保することができな
い。一方、Ｍｎが８．０重量％を超えると、スラグの剥
離性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＭｎは
０．２乃至８．０重量％とする。
る。このＭｎ源としては、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｍｎ
Ｏ2及びＭｎＣＯ3等があり、本発明においては、これら
をＭｎ量に換算した値として規定する。フラックス入り
ワイヤ中のＭｎがワイヤ全重量に対して０．２重量％未
満であると、溶接金属の延性を確保することができな
い。一方、Ｍｎが８．０重量％を超えると、スラグの剥
離性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＭｎは
０．２乃至８．０重量％とする。
【００１７】Ｃｒ：０．５乃至２２．０重量％ Ｃｒは溶接金属の耐食性及び強度を向上させることがで
きる成分である。このＣｒ源としては、金属Ｃｒ、Ｆｅ
−Ｃｒ及びＣｒ2Ｏ3等があり、本発明においては、これ
らをＣｒ量に換算した値として規定する。フラックス入
りワイヤ中のＣｒがワイヤ全重量に対して０．５重量％
未満であると、溶接金属の耐食性及び強度を向上させる
効果を得ることができない。一方、Ｃｒが２２．０重量
％を超えると、スラグの剥離性が低下する。従って、ワ
イヤ全重量に対するＣｒは０．５乃至２２．０重量％と
する。
きる成分である。このＣｒ源としては、金属Ｃｒ、Ｆｅ
−Ｃｒ及びＣｒ2Ｏ3等があり、本発明においては、これ
らをＣｒ量に換算した値として規定する。フラックス入
りワイヤ中のＣｒがワイヤ全重量に対して０．５重量％
未満であると、溶接金属の耐食性及び強度を向上させる
効果を得ることができない。一方、Ｃｒが２２．０重量
％を超えると、スラグの剥離性が低下する。従って、ワ
イヤ全重量に対するＣｒは０．５乃至２２．０重量％と
する。
【００１８】Ｍｏ：０．０１乃至２２．０重量％ Ｍｏは溶接金属の耐食性及び強度を向上させることがで
きる成分である。このＭｏ源としては、金属Ｍｏ及びＦ
ｅ−Ｍｏ等があり、本発明においては、これらをＭｏ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＭｏがワイヤ全重量に対して０．０１重量％未満であ
ると、溶接金属の耐食性及び強度を向上させる効果を得
ることができない。一方、Ｍｏが２２．０重量％を超え
ると、スラグの剥離性が低下する。従って、ワイヤ全重
量に対するＭｏは０．０１乃至２２．０重量％とする。
きる成分である。このＭｏ源としては、金属Ｍｏ及びＦ
ｅ−Ｍｏ等があり、本発明においては、これらをＭｏ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＭｏがワイヤ全重量に対して０．０１重量％未満であ
ると、溶接金属の耐食性及び強度を向上させる効果を得
ることができない。一方、Ｍｏが２２．０重量％を超え
ると、スラグの剥離性が低下する。従って、ワイヤ全重
量に対するＭｏは０．０１乃至２２．０重量％とする。
【００１９】Ｆｅ：１０重量％以下 Ｆｅは溶接金属の延性を確保するために添加する成分で
ある。このＦｅ源としては、金属Ｆｅ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆ
ｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｍｏ、Ｆｅ−Ｎｂ及びＦ
ｅ−Ｔｉ等があり、本発明においては、これらをＦｅ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＦｅがワイヤ全重量に対して１０重量％を超えると、
必要な強度を得ることができない。従って、Ｆｅはワイ
ヤ全重量に対して１０重量％以下添加するものとする。
ある。このＦｅ源としては、金属Ｆｅ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆ
ｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｍｏ、Ｆｅ−Ｎｂ及びＦ
ｅ−Ｔｉ等があり、本発明においては、これらをＦｅ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＦｅがワイヤ全重量に対して１０重量％を超えると、
必要な強度を得ることができない。従って、Ｆｅはワイ
ヤ全重量に対して１０重量％以下添加するものとする。
【００２０】Ｎｂ：５重量％以下 Ｎｂは溶接金属の耐食性及び強度を向上させることがで
きる成分である。このＮｂ源としては、金属Ｎｂ及びＦ
ｅ−Ｎｂ等があり、本発明においては、これらをＮｂ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＮｂがワイヤ全重量に対して５重量％を超えると、ス
ラグの剥離性が低下する。従って、Ｎｂはワイヤ全重量
に対して５重量％以下添加するものとする。
きる成分である。このＮｂ源としては、金属Ｎｂ及びＦ
ｅ−Ｎｂ等があり、本発明においては、これらをＮｂ量
に換算した値として規定する。フラックス入りワイヤ中
のＮｂがワイヤ全重量に対して５重量％を超えると、ス
ラグの剥離性が低下する。従って、Ｎｂはワイヤ全重量
に対して５重量％以下添加するものとする。
【００２１】Ｗ：５重量％以下 Ｗは溶接金属の強度を向上させることができる成分であ
る。このＷ源としては、金属Ｗ、Ｆｅ−Ｗ及びＷ−Ｃ等
があり、本発明においては、これらをＷ量に換算した値
として規定する。フラックス入りワイヤ中のＷがワイヤ
全重量に対して５重量％を超えると、スラグの剥離性が
低下する。従って、Ｗはワイヤ全重量に対して５重量％
以下添加するものとする。
る。このＷ源としては、金属Ｗ、Ｆｅ−Ｗ及びＷ−Ｃ等
があり、本発明においては、これらをＷ量に換算した値
として規定する。フラックス入りワイヤ中のＷがワイヤ
全重量に対して５重量％を超えると、スラグの剥離性が
低下する。従って、Ｗはワイヤ全重量に対して５重量％
以下添加するものとする。
【００２２】Ｐ：０．０１０重量％以下、Ｓ：０．０１
０重量％以下 Ｐ及びＳは不可避的不純物としてフラックス入りワイヤ
中に存在する。フラックス入りワイヤ中のＰ及びＳが、
夫々、ワイヤ全重量に対して０．０１０重量％を超える
と、溶接金属の耐割れ性が著しく低下する。従って、ワ
イヤ全重量に対するＰは０．０１０重量％以下、Ｓは
０．０１０重量％以下に規制する。
０重量％以下 Ｐ及びＳは不可避的不純物としてフラックス入りワイヤ
中に存在する。フラックス入りワイヤ中のＰ及びＳが、
夫々、ワイヤ全重量に対して０．０１０重量％を超える
と、溶接金属の耐割れ性が著しく低下する。従って、ワ
イヤ全重量に対するＰは０．０１０重量％以下、Ｓは
０．０１０重量％以下に規制する。
【００２３】Ｂ：０．００３０重量％以下 Ｂは不可避的不純物としてフラックス入りワイヤ中に存
在する。フラックス入りワイヤ中のＢがワイヤ全重量に
対して０．００３０重量％を超えると、溶接金属の耐割
れ性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
Ｂは０．００３０重量％以下に規制する。
在する。フラックス入りワイヤ中のＢがワイヤ全重量に
対して０．００３０重量％を超えると、溶接金属の耐割
れ性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
Ｂは０．００３０重量％以下に規制する。
【００２４】耐割れ性指数Ｉｃ：２．０以下 溶接金属中の化学成分は耐割れ性を低下させる成分Ｓ
ｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ及びＢと、耐割れ性を向上させる成分
Ｃ、Ｍｎ及びＭｏとに区分される。オーステナイト生成
元素であるＮｉのＮｉマトリックスにおいて、フェライ
ト生成元素であるＭｏ、Ｓｉ及びＮｂはネットワークを
形成し、この場合、Ｓｉ及びＮｂはＮｉとの間に低融点
化合物を形成するので、高温割れが発生する原因とな
る。また、Ｐ、Ｓ及びＢはいずれも結晶粒界にＮｉとの
低融点化合物を形成するので、耐割れ性を低下させる。
ｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ及びＢと、耐割れ性を向上させる成分
Ｃ、Ｍｎ及びＭｏとに区分される。オーステナイト生成
元素であるＮｉのＮｉマトリックスにおいて、フェライ
ト生成元素であるＭｏ、Ｓｉ及びＮｂはネットワークを
形成し、この場合、Ｓｉ及びＮｂはＮｉとの間に低融点
化合物を形成するので、高温割れが発生する原因とな
る。また、Ｐ、Ｓ及びＢはいずれも結晶粒界にＮｉとの
低融点化合物を形成するので、耐割れ性を低下させる。
【００２５】一方、ＣはＮｉマトリクスにおいて結晶粒
界を強化することにより耐割れ性を向上させ、Ｍｎは、
Ｎｉと低融点化合物を形成して耐割れ性を低下させる成
分であるＳと結合することにより、Ｓを無害化する。ま
た、ＭｏはＳｉ及びＮｂの悪影響を消失させて、ネット
ワークを強化することにより耐割れ性を向上させる。従
って、本願発明者等はＳｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ、Ｂ、Ｃ、Ｍ
ｎ及びＭｏの含有量を重量％で、夫々、［Ｓｉ］、［Ｎ
ｂ］、［Ｐ］、［Ｓ］、［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｍｎ］及び
［Ｍｏ］としたときに、数式（Ｉｃ＝（１０×［Ｓｉ］
＋２×［Ｎｂ］＋４００×［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２
０００×［Ｂ］）／（１５×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋
［Ｍｏ］））により算出される耐割れ性指数Ｉｃと溶接
金属の割れとの関係を調査した。
界を強化することにより耐割れ性を向上させ、Ｍｎは、
Ｎｉと低融点化合物を形成して耐割れ性を低下させる成
分であるＳと結合することにより、Ｓを無害化する。ま
た、ＭｏはＳｉ及びＮｂの悪影響を消失させて、ネット
ワークを強化することにより耐割れ性を向上させる。従
って、本願発明者等はＳｉ、Ｎｂ、Ｐ、Ｓ、Ｂ、Ｃ、Ｍ
ｎ及びＭｏの含有量を重量％で、夫々、［Ｓｉ］、［Ｎ
ｂ］、［Ｐ］、［Ｓ］、［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｍｎ］及び
［Ｍｏ］としたときに、数式（Ｉｃ＝（１０×［Ｓｉ］
＋２×［Ｎｂ］＋４００×［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２
０００×［Ｂ］）／（１５×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋
［Ｍｏ］））により算出される耐割れ性指数Ｉｃと溶接
金属の割れとの関係を調査した。
【００２６】図１は横軸に耐割れ性指数をとり、縦軸に
割れ率をとって、溶接金属の割れとワイヤの耐割れ性指
数との関係を示すグラフ図である。図１に示すように、
耐割れ性指数Ｉｃが２．０を超えると、溶接割れが著し
く増加する。従って、特定成分の含有量から算出される
耐割れ性指数Ｉｃは２．０以下とする。なお、この耐割
れ性指数Ｉｃは１．５以下であることが望ましい。
割れ率をとって、溶接金属の割れとワイヤの耐割れ性指
数との関係を示すグラフ図である。図１に示すように、
耐割れ性指数Ｉｃが２．０を超えると、溶接割れが著し
く増加する。従って、特定成分の含有量から算出される
耐割れ性指数Ｉｃは２．０以下とする。なお、この耐割
れ性指数Ｉｃは１．５以下であることが望ましい。
【００２７】ＴｉＯ2：０．１乃至６．０重量％ ＴｉＯ2はアークを安定化するために添加することがで
きる成分である。このＴｉＯ2源としてはＦｅ−Ｔｉ、
ルチール、チタン酸カルシウム及びイルミナイト等があ
り、本発明においては、これらの金属成分及び非金属成
分をＴｉＯ2量に換算した値として規定する。フラック
ス入りワイヤ中のＴｉＯ2がワイヤ全重量に対して０．
１重量％未満であると、アークを安定にする効果を得る
ことができない。一方、ＴｉＯ2が６．０重量％を超え
ると、スラグの量が多くなり、スラグ巻きの原因とな
る。従って、ワイヤ全重量に対するＴｉＯ2は０．１乃
至６．０重量％とすることが望ましい。
きる成分である。このＴｉＯ2源としてはＦｅ−Ｔｉ、
ルチール、チタン酸カルシウム及びイルミナイト等があ
り、本発明においては、これらの金属成分及び非金属成
分をＴｉＯ2量に換算した値として規定する。フラック
ス入りワイヤ中のＴｉＯ2がワイヤ全重量に対して０．
１重量％未満であると、アークを安定にする効果を得る
ことができない。一方、ＴｉＯ2が６．０重量％を超え
ると、スラグの量が多くなり、スラグ巻きの原因とな
る。従って、ワイヤ全重量に対するＴｉＯ2は０．１乃
至６．０重量％とすることが望ましい。
【００２８】ＳｉＯ2：０．１乃至４．０重量％ ＳｉＯ2はスラグの粘性を調整して被包性を良好にする
ために添加することができる成分である。このＳｉＯ2
源としては珪灰石、長石及びマイカ等があり、本発明に
おいては、これらの非金属成分をＳｉＯ2量に換算した
値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＳｉＯ2
がワイヤ全重量に対して０．１重量％未満であると、ス
ラグの粘性を調整する効果が小さくなる。一方、ＳｉＯ
2が４．０重量％を超えると、スパッタが多発し、スラ
グの剥離性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
ＳｉＯ2は０．１乃至４．０重量％とすることが望まし
い。
ために添加することができる成分である。このＳｉＯ2
源としては珪灰石、長石及びマイカ等があり、本発明に
おいては、これらの非金属成分をＳｉＯ2量に換算した
値として規定する。フラックス入りワイヤ中のＳｉＯ2
がワイヤ全重量に対して０．１重量％未満であると、ス
ラグの粘性を調整する効果が小さくなる。一方、ＳｉＯ
2が４．０重量％を超えると、スパッタが多発し、スラ
グの剥離性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
ＳｉＯ2は０．１乃至４．０重量％とすることが望まし
い。
【００２９】ＺｒＯ2：０．１乃至６．０重量％ ＺｒＯ2はアークを安定化するために添加することがで
きる成分である。このＺｒＯ2源としてはジルコンサン
ド及びジルコンフラワー等があり、本発明においては、
これらの非金属成分をＺｒＯ2量に換算した値として規
定する。フラックス入りワイヤ中のＺｒＯ2がワイヤ全
重量に対して０．１重量％未満であると、アークを安定
にする効果を得ることができない。一方、ＺｒＯ2が
６．０重量％を超えると、スパッタが多発する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するＺｒＯ2は０．１乃至６．０
重量％とすることが望ましい。
きる成分である。このＺｒＯ2源としてはジルコンサン
ド及びジルコンフラワー等があり、本発明においては、
これらの非金属成分をＺｒＯ2量に換算した値として規
定する。フラックス入りワイヤ中のＺｒＯ2がワイヤ全
重量に対して０．１重量％未満であると、アークを安定
にする効果を得ることができない。一方、ＺｒＯ2が
６．０重量％を超えると、スパッタが多発する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するＺｒＯ2は０．１乃至６．０
重量％とすることが望ましい。
【００３０】金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０５乃至
３．０重量％ 金属フッ化物はアークを安定化させ、スラグの流動性を
得るために添加することができる成分である。この金属
フッ化物としてはＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＦ、ＣａＦ2、Ｎ
ａ3ＡｌＦ6及びＫ2ＳｉＦ6等があり、本発明において
は、これらをＦ量に換算した値として規定する。フラッ
クス入りワイヤ中の金属フッ化物がＦ換算値でワイヤ全
重量に対して０．０５重量％未満であると、アークを安
定にする効果を得ることができない。一方、金属フッ化
物がＦ換算値で３．０重量％を超えると、スパッタが多
発する。従って、ワイヤ全重量に対する金属フッ化物は
Ｆ換算値で０．０５乃至３．０重量％とすることが望ま
しい。
３．０重量％ 金属フッ化物はアークを安定化させ、スラグの流動性を
得るために添加することができる成分である。この金属
フッ化物としてはＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＦ、ＣａＦ2、Ｎ
ａ3ＡｌＦ6及びＫ2ＳｉＦ6等があり、本発明において
は、これらをＦ量に換算した値として規定する。フラッ
クス入りワイヤ中の金属フッ化物がＦ換算値でワイヤ全
重量に対して０．０５重量％未満であると、アークを安
定にする効果を得ることができない。一方、金属フッ化
物がＦ換算値で３．０重量％を超えると、スパッタが多
発する。従って、ワイヤ全重量に対する金属フッ化物は
Ｆ換算値で０．０５乃至３．０重量％とすることが望ま
しい。
【００３１】
【実施例】以下、本発明に係るＮｉ基合金溶接用フラッ
クス入りワイヤの実施例についてその比較例と比較して
具体的に説明する。
クス入りワイヤの実施例についてその比較例と比較して
具体的に説明する。
【００３２】先ず、下記表１及び２に示す化学成分を有
する金属外皮に種々の化学成分を有するフラックスを充
填し、伸線した後、通電加熱によりワイヤ全重量に対す
る水分量を調製することによりフラックス入りワイヤを
作製した。これらのフラックス入りワイヤ中の化学成分
を下記表３乃至１１に示す。但し、表中において、−は
添加していないことを示す。本実施例においては、厚さ
が０．４ｍｍ、幅が９ｍｍであるフープを使用して金属
外皮とし、伸線によりワイヤの直径を１．２ｍｍにした
後、水分量を４００ｐｐｍ以下となるようにした。
する金属外皮に種々の化学成分を有するフラックスを充
填し、伸線した後、通電加熱によりワイヤ全重量に対す
る水分量を調製することによりフラックス入りワイヤを
作製した。これらのフラックス入りワイヤ中の化学成分
を下記表３乃至１１に示す。但し、表中において、−は
添加していないことを示す。本実施例においては、厚さ
が０．４ｍｍ、幅が９ｍｍであるフープを使用して金属
外皮とし、伸線によりワイヤの直径を１．２ｍｍにした
後、水分量を４００ｐｐｍ以下となるようにした。
【００３３】次いで、このフラックス入りワイヤを使用
して、ＪＩＳ Ｚ ３２２５に準じて溶接し、溶接作業
性を評価した。また、形成された溶接金属からＪＩＳ
Ｚ３１１１のＡ１号引張試験片及び４号衝撃試験片を採
取して、溶接金属の機械的性能を評価すると共に、ＪＩ
Ｓ Ｇ ０７６５に準じて腐食試験を実施することによ
り耐食性を評価した。更に、ＪＩＳ Ｚ ３１５５に準
じて溶接割れ試験用の溶接金属を形成し、その表面につ
いて液体浸透探傷試験を実施することにより割れを検出
して、割れ率を算出した。但し、割れ率（％）は（（割
れの合計長さ）／（ビード長さ））×１００により算出
した。
して、ＪＩＳ Ｚ ３２２５に準じて溶接し、溶接作業
性を評価した。また、形成された溶接金属からＪＩＳ
Ｚ３１１１のＡ１号引張試験片及び４号衝撃試験片を採
取して、溶接金属の機械的性能を評価すると共に、ＪＩ
Ｓ Ｇ ０７６５に準じて腐食試験を実施することによ
り耐食性を評価した。更に、ＪＩＳ Ｚ ３１５５に準
じて溶接割れ試験用の溶接金属を形成し、その表面につ
いて液体浸透探傷試験を実施することにより割れを検出
して、割れ率を算出した。但し、割れ率（％）は（（割
れの合計長さ）／（ビード長さ））×１００により算出
した。
【００３４】図２は溶接割れ試験用の溶接母材の開先形
状を示す模式的断面図である。図２に示すように、２枚
の溶接母材１は、夫々の端面上部に傾斜した切欠き１ａ
が形成されていて、これらを対向させ、若干離間して配
置することにより溶接母材１間にＶ形状の開先部２が形
成されている。本実施例においては、溶接母材１の板厚
を２０ｍｍ、ルート部１ｂのルート長さを１０ｍｍ、ル
ート間隔を２ｍｍとし、開先角度を６０°として開先部
に溶接金属３を形成した。
状を示す模式的断面図である。図２に示すように、２枚
の溶接母材１は、夫々の端面上部に傾斜した切欠き１ａ
が形成されていて、これらを対向させ、若干離間して配
置することにより溶接母材１間にＶ形状の開先部２が形
成されている。本実施例においては、溶接母材１の板厚
を２０ｍｍ、ルート部１ｂのルート長さを１０ｍｍ、ル
ート間隔を２ｍｍとし、開先角度を６０°として開先部
に溶接金属３を形成した。
【００３５】溶接作業性及び溶接金属の機械的性能を評
価するための溶接条件並びに溶接割れ試験のための溶接
条件を下記表１２に示し、それらの評価結果を下記表１
３乃至１８に示す。なお、耐食性及び溶接作業性の欄に
おいては、◎は優れていること、○は良好であることを
示し、×は不良であることを示している。
価するための溶接条件並びに溶接割れ試験のための溶接
条件を下記表１２に示し、それらの評価結果を下記表１
３乃至１８に示す。なお、耐食性及び溶接作業性の欄に
おいては、◎は優れていること、○は良好であることを
示し、×は不良であることを示している。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【表７】
【００４３】
【表８】
【００４４】
【表９】
【００４５】
【表１０】
【００４６】
【表１１】
【００４７】
【表１２】
【００４８】
【表１３】
【００４９】
【表１４】
【００５０】
【表１５】
【００５１】
【表１６】
【００５２】
【表１７】
【００５３】
【表１８】
【００５４】上記表３乃至１１及び１３乃至１８に示す
ように、ワイヤ中の全ての含有成分が本発明の範囲内で
ある実施例Ｎｏ．１乃至１３については、機械的性能、
耐割れ性、耐食性及び溶接作業性が優れたものとなっ
た。特に、実施例Ｎｏ．１乃至６は請求項２を満足する
ものであるので、溶接作業性が優れたものとなった。
ように、ワイヤ中の全ての含有成分が本発明の範囲内で
ある実施例Ｎｏ．１乃至１３については、機械的性能、
耐割れ性、耐食性及び溶接作業性が優れたものとなっ
た。特に、実施例Ｎｏ．１乃至６は請求項２を満足する
ものであるので、溶接作業性が優れたものとなった。
【００５５】一方、比較例Ｎｏ．１４はフラックス充填
率が本発明範囲の上限を超えているので伸線することが
できず、比較例Ｎｏ．１５はフラックス充填率が本発明
範囲の下限未満であるのでアークが安定せず、溶接金属
を形成することができなかった。比較例Ｎｏ．１６はワ
イヤ中のＣ含有量が本発明範囲の下限未満であるので、
溶接金属の強度が不十分となり、比較例Ｎｏ．１７はワ
イヤ中のＣ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、耐食性及び耐衝撃性が低下した。比較例Ｎｏ．１８
はワイヤ中のＳｉ含有量が本発明の下限未満であるの
で、溶接金属の母材へのなじみ性が劣り、比較例Ｎｏ．
１９はＳｉ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、溶接金属の延性が不十分となった。
率が本発明範囲の上限を超えているので伸線することが
できず、比較例Ｎｏ．１５はフラックス充填率が本発明
範囲の下限未満であるのでアークが安定せず、溶接金属
を形成することができなかった。比較例Ｎｏ．１６はワ
イヤ中のＣ含有量が本発明範囲の下限未満であるので、
溶接金属の強度が不十分となり、比較例Ｎｏ．１７はワ
イヤ中のＣ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、耐食性及び耐衝撃性が低下した。比較例Ｎｏ．１８
はワイヤ中のＳｉ含有量が本発明の下限未満であるの
で、溶接金属の母材へのなじみ性が劣り、比較例Ｎｏ．
１９はＳｉ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、溶接金属の延性が不十分となった。
【００５６】また、比較例Ｎｏ．２０はワイヤ中のＭｎ
含有量が本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の
延性が不十分となり、比較例Ｎｏ．２１はＭｎ含有量が
本発明範囲の上限を超えているので、スラグの剥離性が
低下した。比較例Ｎｏ．２２、２３及び２４について
は、ワイヤ中のＰ、Ｓ又はＢが本発明範囲の上限を超え
ているので、溶接金属の耐割れ性が低下した。比較例Ｎ
ｏ．２５はワイヤ中のＣｒが本発明範囲の下限未満であ
るので、溶接金属の耐食性及び強度を十分に得ることが
できず、比較例Ｎｏ．２６、２７、３０及び３１は、ワ
イヤ中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ又はＷが本発明範囲の上限を
超えているので、スラグの剥離性が低下し、スラグ巻き
が発生した。
含有量が本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の
延性が不十分となり、比較例Ｎｏ．２１はＭｎ含有量が
本発明範囲の上限を超えているので、スラグの剥離性が
低下した。比較例Ｎｏ．２２、２３及び２４について
は、ワイヤ中のＰ、Ｓ又はＢが本発明範囲の上限を超え
ているので、溶接金属の耐割れ性が低下した。比較例Ｎ
ｏ．２５はワイヤ中のＣｒが本発明範囲の下限未満であ
るので、溶接金属の耐食性及び強度を十分に得ることが
できず、比較例Ｎｏ．２６、２７、３０及び３１は、ワ
イヤ中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ又はＷが本発明範囲の上限を
超えているので、スラグの剥離性が低下し、スラグ巻き
が発生した。
【００５７】更に、比較例Ｎｏ．２８はワイヤ中のＭｏ
が本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の耐食性
が低下した。比較例Ｎｏ．２９はワイヤ中のＦｅが本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の強度が低下
した。比較例Ｎｏ．３２乃至３５は耐割れ性指数Ｉｃが
本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の耐割れ
性が低下した。また、比較例Ｎｏ．３３乃至３５はワイ
ヤ中のＴｉＯ2、ＳｉＯ2又はＺｒＯ2が本発明の好まし
い範囲を外れているので、実施例Ｎｏ．１乃至６と比較
して溶接作業性が低下した。
が本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の耐食性
が低下した。比較例Ｎｏ．２９はワイヤ中のＦｅが本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の強度が低下
した。比較例Ｎｏ．３２乃至３５は耐割れ性指数Ｉｃが
本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の耐割れ
性が低下した。また、比較例Ｎｏ．３３乃至３５はワイ
ヤ中のＴｉＯ2、ＳｉＯ2又はＺｒＯ2が本発明の好まし
い範囲を外れているので、実施例Ｎｏ．１乃至６と比較
して溶接作業性が低下した。
【００５８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
フラックス入りワイヤのフラックス充填率、化学組成及
び耐割れ性指数を適切に調整しているので、耐割れ性が
優れた溶接金属を得ることができる。また、フラックス
中のＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＦ含有量を調整す
ると、溶接作業性をより一層向上させることができる。
フラックス入りワイヤのフラックス充填率、化学組成及
び耐割れ性指数を適切に調整しているので、耐割れ性が
優れた溶接金属を得ることができる。また、フラックス
中のＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＦ含有量を調整す
ると、溶接作業性をより一層向上させることができる。
【図１】横軸に耐割れ性指数をとり、縦軸に割れ率をと
って、溶接金属の割れとワイヤの耐割れ性指数との関係
を示すグラフ図である。
って、溶接金属の割れとワイヤの耐割れ性指数との関係
を示すグラフ図である。
【図２】溶接割れ試験用の溶接母材の開先形状を示す模
式的断面図である。
式的断面図である。
１；溶接母材 ２；開先部 ３；溶接金属
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｎｉ又はＮｉ基合金からなる金属外皮内
にフラックスが充填されているフラックス入りワイヤに
おいて、ワイヤ全重量に対する前記フラックス充填率が
１０乃至３０重量％であり、前記金属外皮及びフラック
ス中にワイヤ全重量に対して、金属成分換算値で、Ｃ：
０．０１乃至０．１５重量％、Ｓｉ：０．１乃至２．０
重量％、Ｍｎ：０．２乃至８．０重量％、Ｃｒ：０．５
乃至２２．０重量％、Ｍｏ：０．０１乃至２２．０重量
％、Ｆｅ：１０重量％以下、Ｎｂ：５重量％以下及び
Ｗ：５重量％以下を含有し、不可避的不純物としてのＰ
が０．０１０重量％以下、Ｓが０．０１０重量％以下、
Ｂが０．００３０重量％以下に規制されており、Ｓｉ、
Ｎｂ、Ｐ、Ｓ、Ｂ、Ｃ、Ｍｎ及びＭｏの含有量を重量％
で、夫々、［Ｓｉ］、［Ｎｂ］、［Ｐ］、［Ｓ］、
［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｍｎ］及び［Ｍｏ］としたときに、
数式（Ｉｃ＝（１０×［Ｓｉ］＋２×［Ｎｂ］＋４００
×［Ｐ］＋６００×［Ｓ］＋２０００×［Ｂ］）／（１
５×［Ｃ］＋２×［Ｍｎ］＋［Ｍｏ］））により算出さ
れるＩｃが２．０以下であることを特徴とするＮｉ基合
金溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し
て、ＴｉＯ2：０．１乃至６．０重量％、ＳｉＯ2：０．
１乃至４．０重量％、ＺｒＯ2：０．１乃至６．０重量
％及び金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０５乃至３．０
重量％を含有することを特徴とする請求項１に記載のＮ
ｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13526696A JPH09314382A (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13526696A JPH09314382A (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09314382A true JPH09314382A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15147689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13526696A Pending JPH09314382A (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09314382A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003290927A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-14 | Illinois Tool Works Inc <Itw> | 溶接方法と装置 |
| JP2007524513A (ja) * | 2004-02-16 | 2007-08-30 | ケビン、フランシス、ドルマン | 硬化肉盛合金鉄材料 |
| JP2012143796A (ja) * | 2011-01-13 | 2012-08-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 低温鋼溶接用Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
| JP2015217395A (ja) * | 2014-05-14 | 2015-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
| KR20170015155A (ko) | 2015-07-31 | 2017-02-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
| KR20210052773A (ko) * | 2019-10-31 | 2021-05-11 | 한국조선해양 주식회사 | 컴플렉스 고용 합금 용접이음부 및 컴플렉스 고용 합금 플럭스 코어드 아크 용접 와이어 |
| JP2023504438A (ja) * | 2019-11-29 | 2023-02-03 | エサブ セア コーポレーション | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
-
1996
- 1996-05-29 JP JP13526696A patent/JPH09314382A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003290927A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-14 | Illinois Tool Works Inc <Itw> | 溶接方法と装置 |
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| KR101279840B1 (ko) * | 2004-02-16 | 2013-06-28 | 케빈 프란시스 돌만 | 표면경화처리 합금철 물질 |
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| JP2023504438A (ja) * | 2019-11-29 | 2023-02-03 | エサブ セア コーポレーション | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
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