JP2003154487A - 溶接性に優れた塩基性系フラックス入りワイヤ - Google Patents
溶接性に優れた塩基性系フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JP2003154487A JP2003154487A JP2002259558A JP2002259558A JP2003154487A JP 2003154487 A JP2003154487 A JP 2003154487A JP 2002259558 A JP2002259558 A JP 2002259558A JP 2002259558 A JP2002259558 A JP 2002259558A JP 2003154487 A JP2003154487 A JP 2003154487A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxide
- flux
- terms
- cored wire
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3093—Fe as the principal constituent with other elements as next major constituents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/361—Alumina or aluminates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 軟鋼または合金鋼製外皮にフラッ
クスを充填して製造される耐割れ性、低温靭性、溶接作
業性が向上された塩基性系フラックス入りワイヤの提
供。 【解決手段】 フラックスの構成成分は、ワイヤ
全重量に対して、ＴｉＯ２換算値としてＴｉおよびＴｉ
酸化物：０．３〜３．０％、ＳｉＯ２換算値としてＳｉ
およびＳｉ酸化物：１．０〜２．５％、ＭｇＯ換算値と
してＭｇおよびＭｇ酸化物：０．１〜１．５％、ＭｎＯ
換算値としてＭｎおよびＭｎ酸化物：１．５〜４．０
％、Ａｌ２Ｏ３換算値としてＡｌおよびＡｌ酸化物：
０．２〜１．５％、ＺｒＯ２換算値としてＺｒおよびＺ
ｒ酸化物：０．１〜１．０％、ＣａＦ２：０．２〜３．
５％およびＫ２Ｏ：０．０１〜０．５％を含めてなり、
各構成成分は、式（１）の塩基度の値が０．５〜４．５
を満たすことを特徴とする塩基性系フラックス入りワイ
ヤを提供する。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2)
...... (1)
クスを充填して製造される耐割れ性、低温靭性、溶接作
業性が向上された塩基性系フラックス入りワイヤの提
供。 【解決手段】 フラックスの構成成分は、ワイヤ
全重量に対して、ＴｉＯ２換算値としてＴｉおよびＴｉ
酸化物：０．３〜３．０％、ＳｉＯ２換算値としてＳｉ
およびＳｉ酸化物：１．０〜２．５％、ＭｇＯ換算値と
してＭｇおよびＭｇ酸化物：０．１〜１．５％、ＭｎＯ
換算値としてＭｎおよびＭｎ酸化物：１．５〜４．０
％、Ａｌ２Ｏ３換算値としてＡｌおよびＡｌ酸化物：
０．２〜１．５％、ＺｒＯ２換算値としてＺｒおよびＺ
ｒ酸化物：０．１〜１．０％、ＣａＦ２：０．２〜３．
５％およびＫ２Ｏ：０．０１〜０．５％を含めてなり、
各構成成分は、式（１）の塩基度の値が０．５〜４．５
を満たすことを特徴とする塩基性系フラックス入りワイ
ヤを提供する。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2)
...... (1)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接性に優れた塩
基性系フラックス入りワイヤに関し、さらに詳細には、
耐割れ性および低温靭性に優れており、溶接作業性が向
上された塩基性系フラックス入りワイヤに関する。 【０００２】 【従来の技術】ガスシールドアーク溶接用塩基性系フラ
ックス入りワイヤとして、耐割れ性および低温靭性に優
れたワイヤが提案されてきているが、今までのものはビ
ード外観と形状、スラグ剥離性およびアーク安定性など
が多少不良であった。また、こうした点が、塩基性系フ
ラックス入りワイヤがチタニア系フラックス入りワイヤ
に比べて劣っている部分である。従来の非チタニア系フ
ラックス入りワイヤは、フッ化バリウム系フラックスに
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉなどを添加して低温靭性を改善した
が、作業性が悪く、ビード外観や形状も不良であった
（例えば、特許文献１参照。）。また、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｎを添加し、残留応力を除去するために溶接後熱処理を
施して低温靭性の改善を図ったが、熱処理後の脆性破壊
発生特性および低温靭性を改善するには限界があった
（例えば、特許文献２参照。）。 【０００３】また、通常の塩基性系フラックス入りワイ
ヤは、アーク安定性および溶滴移行性を確保するために
シールドガスとして混合ガス（７５〜８０％のＡｒ＋２
０〜２５％のＣＯ２）を使用しなければならず、その適
用範囲が狭いという欠点があった。 【０００４】 【特許文献１】特開昭６２−１６６０９８号公報 【特許文献２】特開昭５２−０６５７３６号公報 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決するために案出されたものであり、耐割れ性およ
び低温靭性、溶接性に優れており、Ａｒ／ＣＯ２混合ガ
スまたは１００％ＣＯ２をシールドガスとして使用でき
る塩基性系フラックス入りワイヤを提供することにその
目的がある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、軟鋼または合金鋼製外皮にフラックスを
充填して製造される塩基性系フラックス入りワイヤにお
いて、前記フラックスの構成成分は、ワイヤ全重量に対
して、ＴｉＯ２換算値としてＴｉおよびＴｉ酸化物：
０．３〜３．０％、ＳｉＯ２換算値としてＳｉおよびＳ
ｉ酸化物：１．０〜２．５％、ＭｇＯ換算値としてＭｇ
およびＭｇ酸化物：０．１〜１．５％、ＭｎＯ換算値と
してＭｎおよびＭｎ酸化物：１．５〜４．０％、Ａｌ２
Ｏ３換算値としてＡｌおよびＡｌ酸化物：０．２〜１．
５％、ＺｒＯ２換算値としてＺｒおよびＺｒ酸化物：
０．１〜１．０％、ＣａＦ２：０．２〜３．５％および
Ｋ２Ｏ：０．０１〜０．５％を含めてなり、該構成成分
は、下記式（１）の塩基度の値が０．５〜４．５を満た
すことを特徴とする塩基性系フラックス入りワイヤによ
って達成される。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2) ...... (1) 【０００７】 【発明の実施の形態】以下、前記のような本発明の構成
による各成分の果たす役割および数値限定の理由につい
て説明する。 【０００８】ＴｉＯ２は、スラグ形成剤およびアーク安
定剤として作用する成分であって、主としてルチールお
よび還元イルミナイトなどをその供給源とする、酸性系
フラックスである。ＴｉＯ２の添加量が０．３重量％未
満であれば、十分なスラグ量を確保するのが不可能であ
り、溶融金属が立向上進溶接の際、垂れ落ちやすい問題
点が生じる。また、添加量が３．０重量％を超えると、
アークの安定性が悪くなり、スパッタ発生量が増加して
溶接作業性が劣化する。したがって、ＴｉＯ２の換算値
としてＴｉおよびＴｉ酸化物の添加量は０．３〜３．０
重量％が好ましい。 【０００９】ＳｉＯ２は、スラグの粘性調整およびアー
ク安定剤として作用するものであって、酸性系フラック
スである。仮に、その添加量が１．０重量％未満であれ
ば、アークが不安定になり、スパッタの発生量が増加
し、スラグの被包性が不安定になる。また、その添加量
が２．５重量％を超えると、スラグが硬くなってスラグ
剥離性が低下する問題点がある。したがって、ＳｉＯ２
の換算値としてＳｉおよびＳｉ酸化物が１．０〜２．５
重量％添加されるのが好ましい。 【００１０】Ａｌ２Ｏ３は、スラグ凝固点を上昇させる
作用をし、溶滴を微細化させてスプレーアーク移行を形
成させる添加剤であり、酸性を示すフラックスである。
その添加量が０．２重量％未満であれば、その効果は微
弱であり、１．５重量％を超えると、ビードの形状が不
良となる。したがって、Ａｌ２Ｏ３の換算値としてＡｌ
およびＡｌ酸化物が０．２〜１．５重量％添加されるの
が好ましい。 【００１１】ＺｒＯ２は、スラグ凝固点を上昇させると
同時にアークを安定にさせるアーク安定剤としての役割
をする、酸性を示すフラックスである。その添加量が
０．１重量％未満であれば、その効果は極めて微弱であ
り、１．０重量％を超えると、アークが不安定になりや
すく、スパッタ発生量が増加して溶接作業性が劣化す
る。したがって、ＺｒＯ２の換算値としてＺｒおよびＺ
ｒ酸化物添加量は０．１〜１．０重量％にするのが好ま
しい。 【００１２】ＣａＦ２は、主としてスラグ形成剤として
ビード外観を良好にするために添加するものであって、
分解ガス（ＣＯ２）を発生させて遮蔽性を向上させる作
用をする、塩基性系フラックスである。その効果を得る
ためには添加量を０．２重量％以上にする必要があり、
添加量が３．５重量％を超えると、ヒューム発生量とス
パッタ発生量が多くなり、溶着金属の粘性が劣ってビー
ド形状が不良になる。したがって、ＣａＦ２は０．２〜
３．５重量％に添加するのが好ましい。 【００１３】ＭｇＯは、スラグ凝固点を上昇させ、脱酸
剤およびアーク安定剤としての役割をする添加剤であ
り、塩基性系フラックスである。その添加量が０．１重
量％未満であれば、その効果は少なく、１．５重量％を
超えると、アークが不安定になってビード形状が不良に
なる問題点がある。したがって、ＭｇＯの換算値として
ＭｇおよびＭｇ酸化物の添加量は０．１〜１．５重量％
にするのが好ましい。 【００１４】ＭｎＯは、脱酸剤として作用をすると同時
に溶接金属の強度および靭性を向上させる作用がある、
塩基性系フラックスである。ＭｎＯの添加量が１．５重
量％未満であれば、脱酸不足によって溶接部に溶接欠陥
が生じ、強度および靭性が低下する問題点がある。ま
た、４．０重量％を超えると、溶接金属の強度が増加し
て高温割れが発生しやすく、低温靭性を低下させる問題
点がある。したがって、ＭｎＯの換算値としてＭｎおよ
びＭｎ酸化物の添加量は１．５〜４．０重量％にするの
が好ましい。 【００１５】Ｋ２Ｏは、スラグの融点を下げてスラグの
流動性をよくし、アークの安定性を向上させる役割をす
る塩基性系フラックスである。Ｋ２Ｏの含量が０．０１
重量％未満であれば、アーク安定性の効果がなく、ビー
ド形状が不良になる。また、０．５重量％を超えると、
溶接時スラグの融点が低くなって立向上進姿勢で溶接作
業するときビードの垂れ落ち現象が起こりやすい。した
がって、Ｋ２Ｏの添加量は０．０１〜０．５重量％にす
るのが好ましい。 【００１６】次いで、前記構成成分が満たすべき下記の
式（１）について説明する。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2) ...... (1) 式（１）は、フラックス構成成分の塩基度を数式化した
ものであって、耐割れ性および優れた低温靭性を表すた
めには、数式Ｂの範囲が０．５〜４．５を満たすのが好
ましい。Ｂの値が０．５未満になると、耐割れ性および
低温靭性が悪くなり、塩基性系というよりはチタニア系
フラックスに近く、数式Ｂ値が４．５を超えると、作業
性が悪くなり、スラグ剥離性が劣化し、ビード形状が不
良になる。したがって、数式（１）の値Ｂの範囲は０．
５〜４．５が好ましい。 【００１７】前記の必須成分のほかに、鉄粉末をフラッ
クスに添加するが、鉄粉末はアークの安定性および溶着
効率を高め、ワイヤ製造の際、造管と線の引抜伸線過程
で鋼製外皮内部に充填されたフラックスの流動性を増加
させて、一部フラックスの偏り現象を防止することがで
きる。 【００１８】一方、ワイヤに充填されるフラックスの充
填形状には何ら制限がなく、ワイヤ表面には通電性を円
滑にし、防錆のために酸化被膜を被せることもできる。
但し、ワイヤ断面形状は円形にするのが好ましいが、そ
の内部形状にも何ら制約はない。 【００１９】 【実施例】以下、本発明による塩基性系フラックス入り
ワイヤを製造し、その物性および作業性について説明す
る。 【００２０】鋼製（ＫＳ Ｄ ３５１２、ＳＰＣＣ）外
皮中に、ワイヤ全重量に対してフラックスの重量が１０
〜２０％になるようにフラックスを充填させて１．２ｍ
ｍの線径をもつフラックス入りワイヤを製造し、製造さ
れたワイヤのフラックスを構成する成分の含量を表１に
表した。 【００２１】製造されたワイヤの水平すみ肉および立向
上進姿勢における作業性評価は、表３および表４に表
し、作業性評価の実施に適用された溶接条件は表２に表
した。溶着金属の引張強度、降伏強度、シャルピー衝撃
特性は、ＫＳ、ＡＷＳ規格の試験手順にしたがって行
い、その結果を表５に表した。溶接部の拘束割れ試験は
図１のような条件で行い、その結果も表５に表した。 【００２２】拘束割れ試験は、溶接条件２４０〜２６０
Ａ、３２Ｖで行い、使用鉄板母材は溶接構造用圧延鋼材
であるＳＭ ４９０Ａ鉄板２５ｔを使用した。 【００２３】 【表１】 １）Ｔ〜Ｆｅ：金属外皮のＦｅを除いたＦｌｕｘのＦｅ
粉末の合計。 ２）その他の成分：Ｃ、ＮａＦなどの微量元素および不
純物。 【００２４】 【表２】 【００２５】 【表３】 【００２６】 【表４】【００２７】 【表５】 【００２８】実施例および比較例の作業性および機械物
理試験結果を表３〜表５に表した。 【００２９】実施例１〜７は、本発明で提案する範囲、
つまりフラックスを構成する化学成分の組成および化学
成分間の比を満たすものであり、作業性評価の結果、水
平すみ肉および立向上進姿勢でも極良好な溶接作業性を
示した。また、機械物理試験で引張強度、降伏強度およ
びシャルピー衝撃試験で関連規格のＫＳ、ＡＷＳ規格を
満たし、拘束割れ試験でも非常に優れており、１００％
ＣＯ２遮蔽下でも優れた作業性を示した。 【００３０】一方、比較例８〜１７は、フラックスを構
成する化学成分の１種または２種が本発明で提案する範
囲を外れるか、本発明で提案する式（１）の塩基度が範
囲を外れる場合であり、その結果溶接作業性が不良であ
るか、または機械物理試験で関連規格を満たすことがで
きなかった。また、比較例では拘束割れ試験の結果、多
量の割れが発生し、耐割れ性が脆弱なことがわかった。 【００３１】比較例８は、酸化物に換算されたＴｉＯ
２、ＳｉＯ２およびＫ２Ｏが、本発明で提案する範囲を
外れているためアーク安定性とスラグ剥離性が良くな
く、拘束割れ試験で耐割れ性が極めて不良であった。 【００３２】比較例９は、酸化物に換算されたＭｇＯが
０．１０％未満添加されたためアーク安定性およびビー
ド形状が良くなく、耐割れ性に劣るものとして表れた。 【００３３】比較例１０では、酸化物に換算されたＭｎ
Ｏが１．５％未満添加されたためスラグの剥離性が悪
く、機械物性評価の結果、関連規格に及ばないものとし
て表れた。 【００３４】比較例１１は、酸化物に換算されたＭｇＯ
とＣａＦ２が各々１．５％と３．５％を超えることから
ビード形状が不良になり、スパッタ発生量が増加して全
般的な溶接作業性に劣るものとして表れた。 【００３５】比較例１２は、酸化物に換算されたＡｌ２
Ｏ３が本発明で提案する範囲を外れることからアーク安
定性とスラグ剥離性が不良であり、耐割れ性に劣るもの
として表れた。 【００３６】比較例１３では、酸化物に換算されたＺｒ
Ｏ２が０．１％未満添加されたため、スラグ流動性およ
びスラグ剥離性が良くなく、機械物性評価で引張強度お
よび降伏強度は規格を満たすが、シャルピー衝撃試験で
は規格に及ばないものとして表れた。 【００３７】比較例１４は、酸化物に換算されたＳｉＯ
２およびＺｒＯ２が各々本発明で提案する範囲を外れる
ことからアーク安定性およびスラグ流動性が良くなく、
特に、立向上進姿勢でスパッタ発生量が増加し、機械物
性評価で関連規格に及ばないものとして表れた。 【００３８】比較例１５は、酸化物に換算されたＭｎＯ
およびＴｉＯ２が本発明で提案する範囲を超えて添加さ
れたものであって、スラグ剥離性が悪く、ビード形状が
不良であり、機械物性値は関連規格の上限値で満たす
が、耐割れ性に劣るものとして表れた。 【００３９】比較例１６は、本発明で提案した式（１）
の塩基度が０．５未満であり、スラグ流動性が良くな
く、ビード形状が不良であり、機械物性評価で関連規格
に及ばないものとして表れた。 【００４０】比較例１７は、本発明で提案した式（１）
の範囲を超えるため、全般的な作業性が悪く、耐割れ性
に劣るものとして表れた。 【００４１】 【発明の効果】本発明は、以上の説明の如く、フラック
スを構成する化学成分および化学成分間の比を最適化す
ることによって、耐割れ性および低温靭性に優れるとと
もに全姿勢溶接でも優れた溶接作業性を示し、溶接作業
の能率を向上させることができる。 【００４２】また、既存の塩基性系フラックス入りワイ
ヤでは主にシールドガスとして混合ガス（７５〜８０％
のＡｒ＋２０〜２５％のＣＯ２）を使用するが、本発明
のワイヤは、１００％のＣＯ２シールドガスでも優れた
溶接性を示す。 【００４３】本発明による溶接性に優れた塩基性系フラ
ックス入りワイヤは、チタニア系に比べて作業性に劣っ
ている既存の塩基性系フラックス入りワイヤとは異な
り、下向および水平すみ肉と立向上進姿勢でも優れた作
業性とビード形状が得られる全姿勢溶接を容易にする実
用的な効果がある。
基性系フラックス入りワイヤに関し、さらに詳細には、
耐割れ性および低温靭性に優れており、溶接作業性が向
上された塩基性系フラックス入りワイヤに関する。 【０００２】 【従来の技術】ガスシールドアーク溶接用塩基性系フラ
ックス入りワイヤとして、耐割れ性および低温靭性に優
れたワイヤが提案されてきているが、今までのものはビ
ード外観と形状、スラグ剥離性およびアーク安定性など
が多少不良であった。また、こうした点が、塩基性系フ
ラックス入りワイヤがチタニア系フラックス入りワイヤ
に比べて劣っている部分である。従来の非チタニア系フ
ラックス入りワイヤは、フッ化バリウム系フラックスに
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉなどを添加して低温靭性を改善した
が、作業性が悪く、ビード外観や形状も不良であった
（例えば、特許文献１参照。）。また、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｎを添加し、残留応力を除去するために溶接後熱処理を
施して低温靭性の改善を図ったが、熱処理後の脆性破壊
発生特性および低温靭性を改善するには限界があった
（例えば、特許文献２参照。）。 【０００３】また、通常の塩基性系フラックス入りワイ
ヤは、アーク安定性および溶滴移行性を確保するために
シールドガスとして混合ガス（７５〜８０％のＡｒ＋２
０〜２５％のＣＯ２）を使用しなければならず、その適
用範囲が狭いという欠点があった。 【０００４】 【特許文献１】特開昭６２−１６６０９８号公報 【特許文献２】特開昭５２−０６５７３６号公報 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決するために案出されたものであり、耐割れ性およ
び低温靭性、溶接性に優れており、Ａｒ／ＣＯ２混合ガ
スまたは１００％ＣＯ２をシールドガスとして使用でき
る塩基性系フラックス入りワイヤを提供することにその
目的がある。 【０００６】 【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、軟鋼または合金鋼製外皮にフラックスを
充填して製造される塩基性系フラックス入りワイヤにお
いて、前記フラックスの構成成分は、ワイヤ全重量に対
して、ＴｉＯ２換算値としてＴｉおよびＴｉ酸化物：
０．３〜３．０％、ＳｉＯ２換算値としてＳｉおよびＳ
ｉ酸化物：１．０〜２．５％、ＭｇＯ換算値としてＭｇ
およびＭｇ酸化物：０．１〜１．５％、ＭｎＯ換算値と
してＭｎおよびＭｎ酸化物：１．５〜４．０％、Ａｌ２
Ｏ３換算値としてＡｌおよびＡｌ酸化物：０．２〜１．
５％、ＺｒＯ２換算値としてＺｒおよびＺｒ酸化物：
０．１〜１．０％、ＣａＦ２：０．２〜３．５％および
Ｋ２Ｏ：０．０１〜０．５％を含めてなり、該構成成分
は、下記式（１）の塩基度の値が０．５〜４．５を満た
すことを特徴とする塩基性系フラックス入りワイヤによ
って達成される。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2) ...... (1) 【０００７】 【発明の実施の形態】以下、前記のような本発明の構成
による各成分の果たす役割および数値限定の理由につい
て説明する。 【０００８】ＴｉＯ２は、スラグ形成剤およびアーク安
定剤として作用する成分であって、主としてルチールお
よび還元イルミナイトなどをその供給源とする、酸性系
フラックスである。ＴｉＯ２の添加量が０．３重量％未
満であれば、十分なスラグ量を確保するのが不可能であ
り、溶融金属が立向上進溶接の際、垂れ落ちやすい問題
点が生じる。また、添加量が３．０重量％を超えると、
アークの安定性が悪くなり、スパッタ発生量が増加して
溶接作業性が劣化する。したがって、ＴｉＯ２の換算値
としてＴｉおよびＴｉ酸化物の添加量は０．３〜３．０
重量％が好ましい。 【０００９】ＳｉＯ２は、スラグの粘性調整およびアー
ク安定剤として作用するものであって、酸性系フラック
スである。仮に、その添加量が１．０重量％未満であれ
ば、アークが不安定になり、スパッタの発生量が増加
し、スラグの被包性が不安定になる。また、その添加量
が２．５重量％を超えると、スラグが硬くなってスラグ
剥離性が低下する問題点がある。したがって、ＳｉＯ２
の換算値としてＳｉおよびＳｉ酸化物が１．０〜２．５
重量％添加されるのが好ましい。 【００１０】Ａｌ２Ｏ３は、スラグ凝固点を上昇させる
作用をし、溶滴を微細化させてスプレーアーク移行を形
成させる添加剤であり、酸性を示すフラックスである。
その添加量が０．２重量％未満であれば、その効果は微
弱であり、１．５重量％を超えると、ビードの形状が不
良となる。したがって、Ａｌ２Ｏ３の換算値としてＡｌ
およびＡｌ酸化物が０．２〜１．５重量％添加されるの
が好ましい。 【００１１】ＺｒＯ２は、スラグ凝固点を上昇させると
同時にアークを安定にさせるアーク安定剤としての役割
をする、酸性を示すフラックスである。その添加量が
０．１重量％未満であれば、その効果は極めて微弱であ
り、１．０重量％を超えると、アークが不安定になりや
すく、スパッタ発生量が増加して溶接作業性が劣化す
る。したがって、ＺｒＯ２の換算値としてＺｒおよびＺ
ｒ酸化物添加量は０．１〜１．０重量％にするのが好ま
しい。 【００１２】ＣａＦ２は、主としてスラグ形成剤として
ビード外観を良好にするために添加するものであって、
分解ガス（ＣＯ２）を発生させて遮蔽性を向上させる作
用をする、塩基性系フラックスである。その効果を得る
ためには添加量を０．２重量％以上にする必要があり、
添加量が３．５重量％を超えると、ヒューム発生量とス
パッタ発生量が多くなり、溶着金属の粘性が劣ってビー
ド形状が不良になる。したがって、ＣａＦ２は０．２〜
３．５重量％に添加するのが好ましい。 【００１３】ＭｇＯは、スラグ凝固点を上昇させ、脱酸
剤およびアーク安定剤としての役割をする添加剤であ
り、塩基性系フラックスである。その添加量が０．１重
量％未満であれば、その効果は少なく、１．５重量％を
超えると、アークが不安定になってビード形状が不良に
なる問題点がある。したがって、ＭｇＯの換算値として
ＭｇおよびＭｇ酸化物の添加量は０．１〜１．５重量％
にするのが好ましい。 【００１４】ＭｎＯは、脱酸剤として作用をすると同時
に溶接金属の強度および靭性を向上させる作用がある、
塩基性系フラックスである。ＭｎＯの添加量が１．５重
量％未満であれば、脱酸不足によって溶接部に溶接欠陥
が生じ、強度および靭性が低下する問題点がある。ま
た、４．０重量％を超えると、溶接金属の強度が増加し
て高温割れが発生しやすく、低温靭性を低下させる問題
点がある。したがって、ＭｎＯの換算値としてＭｎおよ
びＭｎ酸化物の添加量は１．５〜４．０重量％にするの
が好ましい。 【００１５】Ｋ２Ｏは、スラグの融点を下げてスラグの
流動性をよくし、アークの安定性を向上させる役割をす
る塩基性系フラックスである。Ｋ２Ｏの含量が０．０１
重量％未満であれば、アーク安定性の効果がなく、ビー
ド形状が不良になる。また、０．５重量％を超えると、
溶接時スラグの融点が低くなって立向上進姿勢で溶接作
業するときビードの垂れ落ち現象が起こりやすい。した
がって、Ｋ２Ｏの添加量は０．０１〜０．５重量％にす
るのが好ましい。 【００１６】次いで、前記構成成分が満たすべき下記の
式（１）について説明する。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2) ...... (1) 式（１）は、フラックス構成成分の塩基度を数式化した
ものであって、耐割れ性および優れた低温靭性を表すた
めには、数式Ｂの範囲が０．５〜４．５を満たすのが好
ましい。Ｂの値が０．５未満になると、耐割れ性および
低温靭性が悪くなり、塩基性系というよりはチタニア系
フラックスに近く、数式Ｂ値が４．５を超えると、作業
性が悪くなり、スラグ剥離性が劣化し、ビード形状が不
良になる。したがって、数式（１）の値Ｂの範囲は０．
５〜４．５が好ましい。 【００１７】前記の必須成分のほかに、鉄粉末をフラッ
クスに添加するが、鉄粉末はアークの安定性および溶着
効率を高め、ワイヤ製造の際、造管と線の引抜伸線過程
で鋼製外皮内部に充填されたフラックスの流動性を増加
させて、一部フラックスの偏り現象を防止することがで
きる。 【００１８】一方、ワイヤに充填されるフラックスの充
填形状には何ら制限がなく、ワイヤ表面には通電性を円
滑にし、防錆のために酸化被膜を被せることもできる。
但し、ワイヤ断面形状は円形にするのが好ましいが、そ
の内部形状にも何ら制約はない。 【００１９】 【実施例】以下、本発明による塩基性系フラックス入り
ワイヤを製造し、その物性および作業性について説明す
る。 【００２０】鋼製（ＫＳ Ｄ ３５１２、ＳＰＣＣ）外
皮中に、ワイヤ全重量に対してフラックスの重量が１０
〜２０％になるようにフラックスを充填させて１．２ｍ
ｍの線径をもつフラックス入りワイヤを製造し、製造さ
れたワイヤのフラックスを構成する成分の含量を表１に
表した。 【００２１】製造されたワイヤの水平すみ肉および立向
上進姿勢における作業性評価は、表３および表４に表
し、作業性評価の実施に適用された溶接条件は表２に表
した。溶着金属の引張強度、降伏強度、シャルピー衝撃
特性は、ＫＳ、ＡＷＳ規格の試験手順にしたがって行
い、その結果を表５に表した。溶接部の拘束割れ試験は
図１のような条件で行い、その結果も表５に表した。 【００２２】拘束割れ試験は、溶接条件２４０〜２６０
Ａ、３２Ｖで行い、使用鉄板母材は溶接構造用圧延鋼材
であるＳＭ ４９０Ａ鉄板２５ｔを使用した。 【００２３】 【表１】 １）Ｔ〜Ｆｅ：金属外皮のＦｅを除いたＦｌｕｘのＦｅ
粉末の合計。 ２）その他の成分：Ｃ、ＮａＦなどの微量元素および不
純物。 【００２４】 【表２】 【００２５】 【表３】 【００２６】 【表４】【００２７】 【表５】 【００２８】実施例および比較例の作業性および機械物
理試験結果を表３〜表５に表した。 【００２９】実施例１〜７は、本発明で提案する範囲、
つまりフラックスを構成する化学成分の組成および化学
成分間の比を満たすものであり、作業性評価の結果、水
平すみ肉および立向上進姿勢でも極良好な溶接作業性を
示した。また、機械物理試験で引張強度、降伏強度およ
びシャルピー衝撃試験で関連規格のＫＳ、ＡＷＳ規格を
満たし、拘束割れ試験でも非常に優れており、１００％
ＣＯ２遮蔽下でも優れた作業性を示した。 【００３０】一方、比較例８〜１７は、フラックスを構
成する化学成分の１種または２種が本発明で提案する範
囲を外れるか、本発明で提案する式（１）の塩基度が範
囲を外れる場合であり、その結果溶接作業性が不良であ
るか、または機械物理試験で関連規格を満たすことがで
きなかった。また、比較例では拘束割れ試験の結果、多
量の割れが発生し、耐割れ性が脆弱なことがわかった。 【００３１】比較例８は、酸化物に換算されたＴｉＯ
２、ＳｉＯ２およびＫ２Ｏが、本発明で提案する範囲を
外れているためアーク安定性とスラグ剥離性が良くな
く、拘束割れ試験で耐割れ性が極めて不良であった。 【００３２】比較例９は、酸化物に換算されたＭｇＯが
０．１０％未満添加されたためアーク安定性およびビー
ド形状が良くなく、耐割れ性に劣るものとして表れた。 【００３３】比較例１０では、酸化物に換算されたＭｎ
Ｏが１．５％未満添加されたためスラグの剥離性が悪
く、機械物性評価の結果、関連規格に及ばないものとし
て表れた。 【００３４】比較例１１は、酸化物に換算されたＭｇＯ
とＣａＦ２が各々１．５％と３．５％を超えることから
ビード形状が不良になり、スパッタ発生量が増加して全
般的な溶接作業性に劣るものとして表れた。 【００３５】比較例１２は、酸化物に換算されたＡｌ２
Ｏ３が本発明で提案する範囲を外れることからアーク安
定性とスラグ剥離性が不良であり、耐割れ性に劣るもの
として表れた。 【００３６】比較例１３では、酸化物に換算されたＺｒ
Ｏ２が０．１％未満添加されたため、スラグ流動性およ
びスラグ剥離性が良くなく、機械物性評価で引張強度お
よび降伏強度は規格を満たすが、シャルピー衝撃試験で
は規格に及ばないものとして表れた。 【００３７】比較例１４は、酸化物に換算されたＳｉＯ
２およびＺｒＯ２が各々本発明で提案する範囲を外れる
ことからアーク安定性およびスラグ流動性が良くなく、
特に、立向上進姿勢でスパッタ発生量が増加し、機械物
性評価で関連規格に及ばないものとして表れた。 【００３８】比較例１５は、酸化物に換算されたＭｎＯ
およびＴｉＯ２が本発明で提案する範囲を超えて添加さ
れたものであって、スラグ剥離性が悪く、ビード形状が
不良であり、機械物性値は関連規格の上限値で満たす
が、耐割れ性に劣るものとして表れた。 【００３９】比較例１６は、本発明で提案した式（１）
の塩基度が０．５未満であり、スラグ流動性が良くな
く、ビード形状が不良であり、機械物性評価で関連規格
に及ばないものとして表れた。 【００４０】比較例１７は、本発明で提案した式（１）
の範囲を超えるため、全般的な作業性が悪く、耐割れ性
に劣るものとして表れた。 【００４１】 【発明の効果】本発明は、以上の説明の如く、フラック
スを構成する化学成分および化学成分間の比を最適化す
ることによって、耐割れ性および低温靭性に優れるとと
もに全姿勢溶接でも優れた溶接作業性を示し、溶接作業
の能率を向上させることができる。 【００４２】また、既存の塩基性系フラックス入りワイ
ヤでは主にシールドガスとして混合ガス（７５〜８０％
のＡｒ＋２０〜２５％のＣＯ２）を使用するが、本発明
のワイヤは、１００％のＣＯ２シールドガスでも優れた
溶接性を示す。 【００４３】本発明による溶接性に優れた塩基性系フラ
ックス入りワイヤは、チタニア系に比べて作業性に劣っ
ている既存の塩基性系フラックス入りワイヤとは異な
り、下向および水平すみ肉と立向上進姿勢でも優れた作
業性とビード形状が得られる全姿勢溶接を容易にする実
用的な効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、拘束割れ試験時の条件を示す平面図で
ある。 【図２】図２は、図１の断面図である。
ある。 【図２】図２は、図１の断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 軟鋼または合金鋼製外皮にフラックスを
充填して製造される塩基性系フラックス入りワイヤにお
いて、該フラックスの構成成分は、ワイヤ全重量に対し
て、 ＴｉＯ２換算値としてＴｉおよびＴｉ酸化物：０．３〜
３．０％、 ＳｉＯ２換算値としてＳｉおよびＳｉ酸化物：１．０〜
２．５％、 ＭｇＯ換算値としてＭｇおよびＭｇ酸化物：０．１〜
１．５％、 ＭｎＯ換算値としてＭｎおよびＭｎ酸化物：１．５〜
４．０％、 Ａｌ２Ｏ３換算値としてＡｌおよびＡｌ酸化物：０．２
〜１．５％、 ＺｒＯ２換算値としてＺｒおよびＺｒ酸化物：０．１〜
１．０％、 ＣａＦ２：０．２〜３．５％、および Ｋ２Ｏ：０．０１〜０．５％を含み、 該構成成分は、下記式（１）の塩基度の値が０．５〜
４．５であることを特徴とする塩基性系フラックス入り
ワイヤ。 B=(CaF2+MgO+MnO+K2O)/(TiO2+SiO2+Al2O3+ZrO2) ...... (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2001-0054653A KR100427546B1 (ko) | 2001-09-06 | 2001-09-06 | 용접성이 우수한 염기성계 플럭스 코어드 와이어 |
| KR2001-054653 | 2001-09-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003154487A true JP2003154487A (ja) | 2003-05-27 |
| JP3956122B2 JP3956122B2 (ja) | 2007-08-08 |
Family
ID=19713997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002259558A Expired - Lifetime JP3956122B2 (ja) | 2001-09-06 | 2002-09-05 | 溶接性に優れた塩基性系フラックス入りワイヤ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6713723B2 (ja) |
| JP (1) | JP3956122B2 (ja) |
| KR (1) | KR100427546B1 (ja) |
| CN (1) | CN1213832C (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007136548A (ja) * | 2005-11-17 | 2007-06-07 | Kiswell Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2008221231A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8759715B2 (en) * | 2004-10-06 | 2014-06-24 | Lincoln Global, Inc. | Method of AC welding with cored electrode |
| US9333580B2 (en) | 2004-04-29 | 2016-05-10 | Lincoln Global, Inc. | Gas-less process and system for girth welding in high strength applications |
| US7166817B2 (en) * | 2004-04-29 | 2007-01-23 | Lincoln Global, Inc. | Electric ARC welder system with waveform profile control for cored electrodes |
| US8704135B2 (en) * | 2006-01-20 | 2014-04-22 | Lincoln Global, Inc. | Synergistic welding system |
| US7842903B2 (en) | 2005-10-31 | 2010-11-30 | Lincoln Global, Inc. | Short arc welding system |
| US20060096966A1 (en) * | 2004-11-08 | 2006-05-11 | Lincoln Global, Inc. | Self-shielded flux cored electrode for fracture critical applications |
| US20060266799A1 (en) * | 2005-05-31 | 2006-11-30 | Lincoln Global, Inc. | Slag detachability |
| US7812284B2 (en) | 2005-07-12 | 2010-10-12 | Lincoln Global, Inc. | Barium and lithium ratio for flux cored electrode |
| JP4841238B2 (ja) * | 2005-12-07 | 2011-12-21 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| CN100457372C (zh) * | 2007-04-27 | 2009-02-04 | 北京工业大学 | 脱渣性优良的耐热钢碱性药芯焊丝 |
| US8907248B2 (en) | 2007-05-03 | 2014-12-09 | Illinois Tool Works Inc. | Aluminum deoxidizing welding wire |
| JP5111028B2 (ja) * | 2007-09-06 | 2012-12-26 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| EP2289661B1 (en) | 2009-08-27 | 2014-04-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co., Ltd. | Flux cored wire for gas shielded arc welding of high strength steel |
| JP5415998B2 (ja) * | 2010-03-11 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| US9517523B2 (en) | 2010-04-09 | 2016-12-13 | Illinois Tool Works Inc. | System and method of reducing diffusible hydrogen in weld metal |
| JP5242665B2 (ja) * | 2010-12-08 | 2013-07-24 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| CN102554497B (zh) * | 2010-12-21 | 2014-06-04 | 中冶建筑研究总院有限公司 | 一种细晶粒高强度钢筋co2电弧焊用药芯焊丝 |
| CN102069322B (zh) * | 2010-12-24 | 2012-11-14 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种高硬度二氧化碳气体保护堆焊药芯焊丝 |
| US9764409B2 (en) | 2011-04-04 | 2017-09-19 | Illinois Tool Works Inc. | Systems and methods for using fluorine-containing gas for submerged arc welding |
| US9821402B2 (en) | 2012-03-27 | 2017-11-21 | Illinois Tool Works Inc. | System and method for submerged arc welding |
| JP6029513B2 (ja) * | 2013-03-28 | 2016-11-24 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| CN108115306A (zh) * | 2016-11-28 | 2018-06-05 | 海宁瑞奥金属科技有限公司 | 一种电渣焊接用药芯焊丝 |
| US20210229204A1 (en) * | 2020-01-29 | 2021-07-29 | Lincoln Global, Inc. | Systems and methods for multi-wire submerged arc welding using a flux-cored wire electrode |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039480B2 (ja) | 1981-12-24 | 1985-09-06 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPS62192297A (ja) * | 1986-02-18 | 1987-08-22 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼用フラツクス入りワイヤ |
| US5219425A (en) * | 1989-08-25 | 1993-06-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Flux containing wire for use in stainless steel welding |
| JP2500020B2 (ja) | 1992-03-31 | 1996-05-29 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシ―ルドア―ク溶接用塩基性フラックス入りワイヤ |
| JP3150767B2 (ja) | 1992-05-29 | 2001-03-26 | 日本写真印刷株式会社 | 加飾成形品の製造方法 |
| JP2711077B2 (ja) | 1994-09-29 | 1998-02-10 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP3017054B2 (ja) * | 1995-09-28 | 2000-03-06 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP3439019B2 (ja) * | 1996-03-07 | 2003-08-25 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP4040765B2 (ja) * | 1998-08-28 | 2008-01-30 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
2001
- 2001-09-06 KR KR10-2001-0054653A patent/KR100427546B1/ko active IP Right Grant
-
2002
- 2002-09-05 CN CNB02131909XA patent/CN1213832C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-09-05 JP JP2002259558A patent/JP3956122B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-06 US US10/235,821 patent/US6713723B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007136548A (ja) * | 2005-11-17 | 2007-06-07 | Kiswell Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP4741445B2 (ja) * | 2005-11-17 | 2011-08-03 | キスウェル リミテッド | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2008221231A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3956122B2 (ja) | 2007-08-08 |
| CN1213832C (zh) | 2005-08-10 |
| CN1403240A (zh) | 2003-03-19 |
| KR100427546B1 (ko) | 2004-04-30 |
| US20030116550A1 (en) | 2003-06-26 |
| US6713723B2 (en) | 2004-03-30 |
| KR20030021397A (ko) | 2003-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3956122B2 (ja) | 溶接性に優れた塩基性系フラックス入りワイヤ | |
| JP5198481B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP5207994B2 (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ | |
| CN105081603B (zh) | Ni基合金药芯焊丝 | |
| JP2013151001A (ja) | 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN101890597B (zh) | 药芯焊丝 | |
| JP6441179B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| CN101870045B (zh) | 药芯焊丝 | |
| JP2010274304A (ja) | 高張力鋼用フラックス入りワイヤ | |
| JP6786427B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2015217393A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN101623802B (zh) | 药芯焊丝 | |
| JPH09122978A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ | |
| JP2500020B2 (ja) | ガスシ―ルドア―ク溶接用塩基性フラックス入りワイヤ | |
| CN101758340B (zh) | 药芯焊丝 | |
| JP2614969B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接チタニヤ系フラックス入りワイヤ | |
| JP2017185521A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2000343277A (ja) | 全姿勢溶接性に優れたＮｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP5361797B2 (ja) | 水平すみ肉ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0899192A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR20210136121A (ko) | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 | |
| JPH09314382A (ja) | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP5419492B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP7244373B2 (ja) | Ａｒ－ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ | |
| JP2020142277A (ja) | 耐候性鋼のＡｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060307 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20060607 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20060612 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060831 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070403 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070424 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3956122 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100518 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110518 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110518 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120518 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120518 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130518 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |