CN101758340B - 药芯焊丝 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种耐高温裂纹性、焊接操作性和焊接金属的机械的性质优异的药芯焊丝。药芯焊丝相对于焊丝总质量的焊剂的填充率为10～25质量％，相对于焊丝总质量，含有C：0.03～0.08质量％、Si：0.10～1.00质量％、Mn：2.30～3.75质量％、Ti：0.15～1.00质量％、TiO2：5.0～8.0质量％、Al：0.05～0.50质量％、Al2O3：0.05～0.50质量％、Mg：0.30～1.00质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且，将仅根据所述焊丝中含有的所述TiO2和所述Ti之中的所述Ti计算出的Ti量作为Ti计算量，将根据所述焊丝中含有的全部的Si源计算出的Si量的总和作为Si计算量时，满足(Ti计算量/Si计算量)＞0.20的关系。
Description
技术领域
本发明涉及由软钢、高张力钢等构成的气体保护电弧焊适用的药芯焊丝。
背景技术
历来，在适用于钢板的气体保护电弧焊的药芯焊丝中，提出的药芯焊丝具有如下的结构。例如，在专利文献1中，提出有一种气体保护电弧焊用药芯焊丝，其相对于焊丝总质量，以质量％计，含有规定量的TiO2、SiO2、ZrO2、CaO、Na2O、K2O、F、C、Si、Mn、Al、Mg、P、S、B、Bi，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且，Na2O+K2O、Mn/Si、Al+Mg为规定量。
【专利文献1】特开2006-289404号公报
但是，专利文献1所述的焊丝，不含有Ti，另外Mn的含量也少，因此在钢板的单面对接接头焊接中，有在初层焊接部发生高温裂纹这样的问题。另外，因为焊丝不含Al2O3，所以有全姿势焊接中的焊接操作性差这样的问题。还有，因为焊丝的Mn量少，所以也有焊接金属的机械的性质差这样的问题。
发明内容
本发明鉴于所述课题而做，其目的在于，提供一种耐高温裂纹性、焊接操作性和焊接金属的机械的性质优异的药芯焊丝。
为了解决所述课题，本发明的药芯焊丝是在钢制外皮内填充有焊剂的药芯焊丝，其中，焊剂的填充率相对于焊丝总质量为10～25质量％，相对于焊丝总质量，含有C：0.03～0.08质量％、Si(由焊丝所含的全部的Si源计算的Si量的总和)：0.10～1.00质量％、Mn(由焊丝所含的全部的Mn源计算的Mn量的总和)：2.30～3.75质量％、Ti：0.15～1.00质量％、TiO2：5.0～8.0质量％、Al：0.05～0.50质量％、Al2O3：0.05～0.50质量％、Mg：0.30～1.00质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且，将仅根据所述焊丝中含有的所述TiO2和所述Ti之中的所述Ti计算出的Ti量作为Ti计算量，将根据所述焊丝中含有的全部的Si源计算出的Si量的总和作为Si计算量时，满足(Ti计算量/Si计算量)＞0.20的关系。
根据所述构成，焊剂相对于焊丝总质量的填充率为规定量，通过相对于焊丝总质量，含有规定量的C、Si、Mn、Ti、TiO2、Al、Al2O3和Mg，在焊接时，飞溅发生、烟尘发生得到抑制，熔渣剥离性被改善，并且焊接接头(焊接金属)的强度提高，并且初层焊接部的高温裂纹受到抑制。另外，由于Ti计算量和Si计算量满足规定关系，即(Ti计算量/Si计算量)＞0.20，从而在焊接时Ti有助于脱氧反应，能够将焊接金属中生成的夹杂物的组成控制为对核生成促进有效的Ti系氧化物组成。其结果是，能够使焊接金属的凝固组织微细化，高温裂纹的抑制作用提高。
另外，该药芯焊丝，其相对于焊丝总质量，以稀土类化元素换算值计还含有0.500质量％以下的稀土类化合物的1种或2种以上。
根据所述构成，通过进一步含有规定量的稀土类化合物的1种或2种以上，Ti向焊接金属的提取率提高，容易将焊接金属中生成的夹杂物的组成控制为Ti系氧化物组成，高温裂纹的抑制作用进一步提高。
根据本发明的药芯焊丝，焊剂的填充率为规定量，通过含有规定量的C、Si、Mn、Ti、TiO2、Al、Al2O3和Mg，并且，药芯焊丝所含的Ti量和Si量满足规定的关系，由此初层焊接部的耐高温裂纹性优异，并且全姿势焊接中的焊接操作性(包括焊道外观)和焊接金属的机械的特性优异。其结果是，能够提供品质优异的焊接制品。
另外，通过焊丝进一步含有稀土类化合物的1种或2种以上，初层焊接部的耐高温裂纹性更加优异。
附图说明
图1(a)～(d)是表示本发明的药芯焊丝的结构的剖面图。
图2表示用于耐高温裂纹性的评价的焊接母材的坡口形状的剖面图。
符号说明
1 药芯焊丝(焊丝)
2 钢制外皮
3 焊剂
4 接头
11 焊接母材
12 耐火物
13 铝带
具体实施方式
对于本发明的药芯焊丝进行详细地说明。图1(a)～(d)是表示药芯焊丝的结构的剖面图。
如图1(a)～(d)所示，药芯焊丝(以下称为焊丝)1由形成为筒状的钢制外皮2和填充于该筒内的焊剂3构成。另外，焊丝1也可以如下任意一种形态：在如图1(a)所示这样的没有接头的钢制外皮2的筒内填充有焊剂3的无缝型；在如图1(b)～(d)所示这样的有接头4的钢制外皮2的筒内填充有焊剂3的有缝型。
而且，焊丝1其焊剂的填充率为规定量，其中，含有规定量的C、Si、Mn、Ti、TiO2、Al、Al2O3和Mg，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且，Ti计算量和Si计算量满足规定的关系(具体来说，就是(Ti计算量/Si计算量)超过规定值)。
以下，将焊丝成分(焊剂的填充率和成分量)的数值范围与其限定理由一并记述。焊丝填充率是以相对于焊丝1(钢制外皮2+焊剂3)的总质量比例规定填充于钢制外皮2内的焊剂3的质量。另外，成分量由钢制外皮2和焊剂3的成分量的总和表示，以相对于焊丝1的总质量的比例规定焊丝1(钢制外皮2+焊剂3)中所各成分的质量。还有，构成焊丝1的成分之中，C、Si、Mn、Ti、TiO2、Al、Al2O3和Mg无论是从制外皮2添加还是从焊剂3添加都可以，只要由钢制外皮2和焊剂3的至少一方添加即可。
(焊剂的填充率：10～25质量％)
焊剂的填充率低于10质量％时，电弧的稳定性变差，飞溅发生量增加，焊接操作性降低。另外，焊剂的填充率超过25质量％时，焊丝1的断线等发生，生产性显著劣化。
(C：0.03～0.08质量％)
C用于确保焊接部的淬火性而添加。C量低于0.03质量％时，淬火性不足，焊接部的强度、韧性不足。另外，低C量会导致焊接中(初层焊接部)发生高温裂纹。若C量超过0.08质量％，则焊接时的飞溅发生量或烟尘发生量增加，焊接操作性降低。另外，作为被焊接材的钢材的C量多时，焊接部(焊接金属)的C量变多。而且，若是C处于发生包晶反应的区域，则在焊接部(初层焊接部)容易发生高温裂纹。还有，作为C源例如使用钢制外皮、Fe-Mn等的合金粉、铁粉等。
(Si：0.10～1.00质量％)
Si用于确保焊接部的延性、维持焊道形状而添加。Si量低于0.10质量％时，焊接部的延性(延伸率)不足。另外，焊道形状变差，特别是在向上立焊中焊道下垂，焊接操作性降低。若Si量超过1.00质量％，则在焊接部(初层焊接部)发生高温裂纹。在此，所谓Si量是指根据焊丝1中含有的全部的Si源计算出的Si量的总和。还有，作为Si源，例如使用钢制外皮、Fe-Si、Fe-Si-Mn等的合金、K2SiF6等的氟化物、锆砂、硅砂、长石等的氧化物。
(Mn：2.30～3.75质量％)
Mn用于确保焊接部的淬火性而添加。Mn量低于2.30质量％时，焊接部的淬火性不足，韧性降低。另外，其与作为不可避免的杂质被含有的S结合而得到的MnS量也变少，因此来自MnS的高温裂纹的抑制作用变小，在焊接部(初层焊接部)发生高温裂纹。若Mn量超过3.75质量％，则焊接部的强度过多，韧性不足。另外，在焊接部发生低温裂纹。在此，所谓Mn量是指根据焊丝1中含有的全部的Mn源计算出的Mn量的总和。还有，作为Mn源，例如使用钢制外皮、Mn金属粉、Fe-Mn、Fe-Si-Mn等的合金。
(Ti：0.15～1.00质量％，优选为0.20～1.00质量％)
Ti(金属Ti)用于改善焊接部(初层焊接部)的耐高温裂纹性而添加。Ti(金属Ti)在焊接时有助于脱氧反应，能够将焊接金属中的夹杂物控制为Ti系氧化物组成，其结果是能够使焊接部(焊接金属)的凝固组织微细，焊接部(初层焊接部)的高温裂纹抑制作用改善。Ti量(金属Ti)低于0.15质量％时，在焊接部(初层焊接部)发生高温裂纹。若Ti量(金属Ti)超过1.00质量％，则焊接金属再热部容易变成硬而脆的贝氏体、马氏体，韧性降低。另外，焊接时的飞溅发生量变多，焊接操作性降低。还有，作为Ti源，例如使用钢制外皮、Fe-Ti等的合金粉。
(TiO2：5.0～8.0质量％)
TiO2(Ti氧化物)用于确实全姿势焊接性而添加。TiO2量(Ti氧化物)低于5.0质量％时，向上立焊中焊道下垂，焊接操作性降低。若TiO2量(Ti氧化物)超过8.0质量％，则焊接时的熔渣剥离性劣化，焊接操作性降低。另外，焊剂3的体积比重变小，生产性劣化。还有，作为TiO2源，例如使用金红石。
(Al：0.05～0.50质量％，优选0.05～0.40质量％)
Al是强脱氧剂，如果是适当量的添加，则使焊接金属的氧含量降低，Mn的提取率稳定，焊接部(初层焊接部)的高温裂纹抑制作用改善，韧性也稳定化。Al量低于0.05质量％时，脱氧不充分，在焊接部(初层焊接部)发生高温裂纹。另外韧性也降低。若Al量超过0.50质量％，则焊接时的飞溅发生量变多，焊接操作性降低。还有，作为Al源，例如使用钢制外皮、Al金属粉、Fe-Al、Al-Mn等的合金粉。
(Al2O3：0.05～0.50质量％，优选0.05～0.40质量％)
Al2O3用于保持水平角焊姿势中的焊道形状、防止向上立焊姿势中的焊道的下垂而添加。Al2O3量低于0.05质量％时，水平角焊中的焊道形状(融合)差，另外，向上立焊中发生焊道下垂，焊接操作性降低。若Al2O3量超过0.50质量％，则焊接时的熔渣剥离性劣化，焊接操作性降低。还有，作为Al2O3源，例如使用氧化铝和长石等的复合氧化物。
(Mg：0.30～1.00质量％)
Mg是强脱氧剂，如果是适当量的添加，则使焊接金属的氧含量降低，Mn的提取率稳定，高温裂纹抑制作用改善，韧性也稳定化。Mg量低于0.30质量％时，脱氧不充分，在焊接部(初层焊接部)发生高温裂纹。另外韧性也降低。若Mg量超过1.00质量％，则飞溅发生量变多。此外，通过添加Mg，Ti向焊接金属的提取率提高，可以使实质的Ti使用量降低。另外，Ti向焊接金属的提取率提高，可以将焊接金属中的夹杂物控制为对核生成促进有效的Ti系氧化物组成。还有，作为Mg源，例如使用金属Mg、Al-Mg、Fe-Si-Mg等的金属粉、合金粉。
((Ti计算量/Si计算量)＞0.20)
(Ti计算量/Si计算量)控制焊接金属的凝固组织的微细化的程度，其设定用于提高耐高温裂纹性。即，通过将焊丝1所含的Ti量(金属Ti)控制在规定范围内，在焊接时Ti量(金属Ti)有助于脱氧反应，能够将焊接金属中生成的夹杂物的组成控制为对核生成促进有效的Ti系氧化物组成。其结果是，能够使焊接金属的凝固组织微细，能够显著改善高温裂纹抑制作用。此外，在对核生成促进有效的Ti系氧化物中，优选不含会抑制凝固组织的微细化的SiO2。因此，以与焊丝1中所含的Si量的有关系规定焊丝1中所含的Ti量(金属Ti)，具体来说，通过规定Ti计算量和Si计算量的比，即(Ti计算量/Si计算量)，可以通过凝固组织微细化而将Ti系氧化物组成控制为有效的组成，可以将焊接金属的凝固组织控制为在高温裂纹抑制作用的改善中优选的组织。
若(Ti计算量/Si计算量)≤0.20，则焊接金属的凝固组织无法微细化。因此，(Ti计算量/Si计算量)＞0.20，优选(Ti计算量/Si计算量)＞0.25，更优选(Ti计算量/Si计算量)＞0.37。
在此，所谓Ti计算量是焊丝1中含有的所述TiO2和所述Ti之中的仅根据所述Ti(金属Ti)计算出的Ti量，而不含由焊丝1中含有的所述TiO2(Ti氧化物)计算(换算)的Ti量。
另外，所述Si计算量是根据焊丝1中含有的所述Si源的全部计算的Si量的总和。还有，所述SiO2包含在作为Si源使用的、例如硞砂、硅砂、长石等的氧化物中。
(Fe)
余量的Fe是构成钢制外皮2的Fe和/或在焊剂3中添加的铁粉、合金粉的Fe。
(不可避免的杂质)
作为其余的不可避免的杂质，可列举S、P、Ni、O、Zr等，允许其在不妨碍本发明的效果的范围内含有。S量、P量、Ni量、O量、Zr量分别优选为0.050质量％以下，是钢制外皮2和焊剂3中的各成分量的总和。
还有，钢制外皮2和焊剂3选择钢制外皮2和焊剂3的各成分(各成分量的方式)，是在焊丝制作时使所述焊丝成分(成分量)处于所述范围内。
另外，也可以在焊丝1的表面实施镀Cu，也可以相对于焊丝总质量，含有0.35质量％以下的Cu。
另外，本发明的焊丝1，在所述焊丝成分中，也可以含有稀土类化合物的1种或2种以上。而且，稀土类化合物以稀土类元素换算值计为0.500质量％以下。
(稀土类化合物：以稀土类元素换算值计为0.500质量％以下)
稀土类元素是强脱氧剂，如果是适当量的添加，Ti向焊接金属的提取率提高，可以使实质的Ti使用量降低。另外，Ti向焊接金属的提取率提高，可以将焊接金属中的夹杂物控制为对核生成促进有效的Ti系氧化物组成，焊接部(初层焊接部)的耐高温裂纹性得到进一步改善。但是，若其含量以稀土类元素换算值计超过0.500质量％，则飞溅发生量变多，电弧不稳定，焊道外观不良。还有，本发明中所谓稀土类元素，是指Sc、Y和原子编号57(La)～71(Lu)。另外，所谓稀土类化合物是指稀土类元素的氧化物(含Nd2O3、La2O3、Y2O3、CeO3、Ce2O3、Sc2O3等的单体的氧化物和它们的复合氧化物，以及独居石(monazite)、氟碳铈矿(bastnaesite)、褐帘石(allanite)、硅藻土(celite)、磷钇矿(xenotime)、硅铍钇矿(gadolinite))，氟化物(CeF3、LnF3、PmF3、SmF3、GdF3、TbF3等)和合金(稀土类元素-Fe、稀土类元素-Fe-B、稀土类元素-Fe-Co、稀土类元素-Fe-Si、稀土类元素-Ca-Si等)、混合稀土金属。
【实施例】
就本发明的药芯焊丝，将满足本发明的要件的实施例和不满足本发明的要件的比较例加以比较，具体加以说明。
在钢制外皮(钢使用的是含有C：0.03质量％、Si：0.02质量％、Mn：0.25质量％、P：0.010质量％、S：0.007质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢)的内侧，以表1、表2所示的填充率(Flux填充率)填充焊剂，制作焊丝直径1.2mm的图1(b)所示的焊丝1(实施例：No.1～32，比较例：No.33～52)。
还有，焊丝成分由以下的测定方法测定、计算。
C量根据“红外线吸收法”测定。Si量和Mn量是溶解焊丝总量，根据“ICP发光光谱分析法”测定。
TiO2量(作为TiO2等存在，不含Fe-Ti等)由“酸分解法”测定。用于酸分解法的溶剂使用王水，溶解焊丝总量。由此，焊丝1所含的Ti源(Fe-Ti等)溶解到王水中，但TiO2源(TiO2等)不溶于王水，因此残留。用过滤器(滤纸为细小的5C的孔)过滤该溶液，将过滤器与残渣一起移至镍制坩埚中，用气体燃烧器加热而使之灰化。接着，加入碱性溶剂(氢氧化钠和过氧化钠的混合物)，再度用气体燃烧器加热而熔解残渣。接着，添加18质量％盐酸而使熔解物溶液化，之后移至量瓶中，再加入纯水混合，得到分析液。以“ICP发光光谱分析法”测定分析液中的Ti浓度。将该Ti浓度换算成TiO2量，计算出TiO2量。
Ti量(作为Fe-Ti等存在，不含TiO2等)，是通过“酸分解法”将焊丝总量溶解到王水中，过滤作为不溶的TiO2源(TiO2等)，得到该溶液作为焊丝1所含的Ti源(Fe-Ti等)，运用“ICP发光光谱分析法”，作为Ti量(Fe-Ti等)求得其存在。
Al2O3量(作为氧化铝和长石等的复合氧化物存在，不含Al金属粉等的合金粉)由“酸分解法”测定。用于酸分解法的溶剂使用王水，溶解焊丝总量。由此，焊丝1所含的Al源(Al金属粉等的合金粉)溶解到王水中，但Al2O3源(氧化铝和长石等的复合氧化物)不溶于王水，因此残留。用过滤器(滤纸为细小的5C的孔)过滤该溶液，将过滤器与残渣一起移至镍制坩埚中，用气体燃烧器加热而使之灰化。接着，加入碱性溶剂(氢氧化钠和过氧化钠的混合物)，再度用气体燃烧器加热而熔解残渣。接着，添加18质量％盐酸而使熔解物溶液化，之后移至量瓶中，再加入纯水混合，得到分析液。以“ICP发光光谱分析法”测定分析液中的Al浓度。将该Al浓度换算成Al2O3量，计算出Al2O3量。
Al量(作为Al金属粉等的合金粉存在，不含氧化铝和长石等的复合氧化物)，是通过“酸分解法”将焊丝总量溶解到王水中，过滤作为不溶的Al2O3源(氧化铝和长石等的复合氧化物)，得到该溶液作为焊丝1所含的Al源(Al金属粉等的合金粉)，运用“ICP发光光谱分析法”，作为Al量(Al金属粉等的合金粉)求得其存在。
Mg量、稀土类化合物量(稀土类元素量)是溶解焊丝总量，通过“ICP发光光谱分析法”测定。还有，作为稀土类化合物使用混合稀土金属，测定稀土类元素(Ce、La)。
【表1】
(注)余量为Fe和不可避免的杂质
(注)Ti/Si表示(Ti计算量/Si计算量)
【表2】
(注)余量为Fe和不可避免的杂质
(注)Ti/Si表示(Ti计算量/Si计算量)
使用制作的焊丝1，按以下所示的方法，对于耐高温裂纹性、机械的性质(抗拉强度、吸收能)、焊接操作性进行评价。基于该评价结果，进行实施例和比较例的焊丝1的综合评价。
(耐高温裂纹性)
以表3所示的焊接条件，对由JIS G3106 SM400B钢(含有C：0.12质量％、Si：0.2质量％、Mn：1.1质量％、P：0.008质量％、S：0.003质量％，余量由Fe和不可避免的杂质)构成的焊接母材进行单面焊接(下向对接焊)。
【表3】
图2是表示用于耐高温裂纹性的评价的焊接母材的坡口形状的剖面图。如图2所示，焊母材11具有V形的坡口，在该V形的坡口的背面，配置有衬垫材，其由陶瓷制的耐火物12和铝带13等构成。然后，使坡口角度为为35°，使配置有衬垫材的部分的根部间隙为4mm。
焊接结束后，对于初层焊接部(除去弧坑部)，以X射线透射试验(JISZ3104)，确实有无内部裂纹，测定裂纹发生部分的总长度。计算裂纹率。在此，裂纹率根据下式计算：裂纹率W＝(裂纹发生部分的总长度)/(初层焊接部长度(除去弧坑部))×100。以此裂纹率评价耐高温裂纹性。其结果显示在表4、表5中。
还有，评价标准是，焊接电流240A下裂纹率为0％、且焊接电流260A下裂纹率为0％、且焊接电流280A下裂纹率0％时为“极优异：◎◎”，焊接电流240A下裂纹率为0％、且焊接电流260A下裂纹率为0％、且焊接电流280A下为5％以下时为“较优异：◎”，焊接电流240A下裂纹率为0％、且焊接电流260A下裂纹率为5％以下、且焊接电流280A下裂纹率超过5％～10％以下时为“优异：○～◎”，焊接电流240A下裂纹率为0％、且焊接电流260A下裂纹率超过5％、且焊接电流280A下裂纹率超过10％时为“良好：○”，焊接电流240A下有裂纹、且焊接电流260A下有裂纹、且焊接电流280A下有裂纹时为“差：×”。
(机械的性质)
依据JIS Z3313，就抗拉强度、0℃吸收能(韧性)进行评价。其结果显示在表4、表5中。
还有，抗拉强度的评价标准为。490MPa以上、640MPa以下时为“优异：○”，低于490MPa或超过640MPa时为“差：×”。另外，0℃吸收能的评价标准是，60J以上时为“优异：○”，低于60J时为“差：×”。此外，依据JIS Z3313评价延伸率时，其评价标准为，22％以上时为“优异：○”，低于22％时为“差：×”。
(焊接操作性)
使用与耐高温裂纹性同样的焊接母材，进行下向角焊、水平角焊、立向上角焊、立向下角焊这4种焊接，感官评价操作性。在此，下向角焊试验、水平角焊试验和向下立焊试验的焊接条件与所述耐高温裂纹性一样(参照表3)。立向上角焊试验的焊接条件为，焊接电流200～220A，电弧电压24～27V。其结果显示在表4、表5中。
还有，评价标准为，没有飞溅发生、烟尘发生、焊道下垂、焊道外观等的焊接不良发生时“优异：○”，有焊接不良发生时为“差：×”。
(综合评价)
综合评价的评价标准为，在所述评价项目之中，耐高温裂纹性为“◎◎或◎”且机械的性质和焊接作业性为“○”时为“格外优异：◎”，耐高温裂纹性为“○～◎”且机械的性质和焊接作业性为“○”时为“优异：○～◎”，耐高温裂纹性为“○”且机械的性质和焊接作业性为“○”时为“良好：○”，所述评价项目的至少1个为“×”时综合评价为“差：×”。其结果显示在表4、表5中。
【表4】
【表5】
如表1、表4所示，实施例(No.1～32)全部的焊丝成分满足本发明的范围，因此在耐高温裂纹性、机械的性质和焊接操作性的全部项目中，为优异(或良好)，在综合评价中也为优异(或良好)。
如表2、表5所示，比较例(No.33)因为C量低于下限值，所以耐高温裂纹性和机械的性质差，综合评价也差。比较例(No.34)因为C量超过上限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.35)因为Si量低于下限值，所以焊接操作性和机械的性质(延伸率)差，综合评价也差。比较例(No.36)因为Si量超过上限值，所以高温裂纹性差，综合评价也差。
比较例(No.37)因为Mn量低于下限值，所以耐高温裂纹性和机械的性质差，综合评价也差。比较例(No.38)因为Mn量超过上限值，所以机械的性质和焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.39)因为Ti量低于下限值，所以耐高温裂纹性差，综合评价也差。比较例(No.40)因为Ti量超过上限值，所以机械的性质和焊接操作性差，综合评价也差。
比较例(No.41)因为TiO2量低于下限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.42)因为TiO2量超过上限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.43)因为Al量低于下限值，所以耐高温裂纹性和机械的性质差，综合评价也差。比较例(No.44)因为Al量超过上限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。
比较例(No.45)因为Al2O3量低于下限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.46)因为Al2O3量超过上限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.47)因为Mg量低于下限值，所以耐高温裂纹性和机械的性质差，综合评价也差。比较例(No.48)因为Mg量超过上限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.49)因为(Ti计算量/Si计算量)低于下限值，所以耐高温裂纹性差，综合评价也差。比较例(No.50)因为焊剂的填充率低于下限值，所以焊接操作性差，综合评价也差。比较例(No.51)因为焊剂的填充率超过上限值，所以焊丝在生产中发生断线，综合评价差。比较例(No.52)因为稀土类元素量超过上限值，所以电弧不稳定，飞溅发生量增加。另外道外观不良。
由以上结果可确认，实施例(No.1～32)与比较例(No.33～52)相比，作为药芯焊丝更为优异。
Claims (1)
1.一种药芯焊丝，是在钢制外皮内填充有焊剂的药芯焊丝，其特征在于，
焊剂的填充率相对于焊丝总质量为10～25质量％，相对于焊丝总质量，含有：
C：0.03～0.08质量％、
Si：0.10～1.00质量％、
Mn：2.30～3.75质量％、
Ti：0.38～1.00质量％、
TiO2：5.0～8.0质量％、
Al：0.05～0.50质量％、
Al2O3：0.05～0.50质量％、
Mg：0.30～1.00质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
其中，上述Si是根据焊丝所含的全部的Si源计算出的Si量的总和，上述Mn是根据焊丝所含的全部的Mn源计算出的Mn量的总和，
并且，将根据所述焊丝中含有的所述TiO2和所述Ti之中的所述Ti计算出的Ti量作为Ti计算量，将根据所述焊丝中含有的全部的Si源计算出的Si量的总和作为Si计算量时，满足(Ti计算量/Si计算量)＞0.20的关系，
并且，以稀土元素换算值计，所述焊丝还含有相对于焊丝总质量为0.500质量％以下的1种或2种以上的稀土类化合物。
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