JPH06198488A - Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ - Google Patents
Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPH06198488A JPH06198488A JP1678793A JP1678793A JPH06198488A JP H06198488 A JPH06198488 A JP H06198488A JP 1678793 A JP1678793 A JP 1678793A JP 1678793 A JP1678793 A JP 1678793A JP H06198488 A JPH06198488 A JP H06198488A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- wire
- slag
- metal
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤにおいて、
ビードのなじみ性などの溶接作業性や延性、靱性、耐割
れ性などの溶着金属性能も優れたものにする。 【構成】 Ｎｉ基合金を外皮とし、充填フラックス中の
ＴｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化
合物、ＮａＦ、ＬｉＦを含む金属弗化物、Ｆｅ、Ｍｎ酸
化物をそれぞれ適正含有量とし、Ｔｉ含有量を制限する
と共に、ワイヤ中のフラックス充填率、スラグ成分およ
び金属成分含有量を適正範囲にする。 【効果】 Ｎｉ基合金や９％Ｎｉ鋼などの溶接におい
て、作業能率の向上と品質向上に貢献できる。
ビードのなじみ性などの溶接作業性や延性、靱性、耐割
れ性などの溶着金属性能も優れたものにする。 【構成】 Ｎｉ基合金を外皮とし、充填フラックス中の
ＴｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化
合物、ＮａＦ、ＬｉＦを含む金属弗化物、Ｆｅ、Ｍｎ酸
化物をそれぞれ適正含有量とし、Ｔｉ含有量を制限する
と共に、ワイヤ中のフラックス充填率、スラグ成分およ
び金属成分含有量を適正範囲にする。 【効果】 Ｎｉ基合金や９％Ｎｉ鋼などの溶接におい
て、作業能率の向上と品質向上に貢献できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、原子炉や圧力容器など
に用いるＮｉ基合金や３０〜４０％のＮｉを含有するイ
ンコロイ合金、１０％以下のＮｉを含有する低温用鋼な
どのガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに
係り、さらに詳しくは８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 のシー
ルドガスを併用したアーク溶接において、ビードのなじ
み性、スパッタ発生量、スラグ被包性及び剥離性などの
作業性が良好で、しかも延性、靱性、耐割れ性などの溶
着金属性能にも優れたＮｉ基合金を外皮とするフラック
ス入りワイヤに関する。
に用いるＮｉ基合金や３０〜４０％のＮｉを含有するイ
ンコロイ合金、１０％以下のＮｉを含有する低温用鋼な
どのガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに
係り、さらに詳しくは８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 のシー
ルドガスを併用したアーク溶接において、ビードのなじ
み性、スパッタ発生量、スラグ被包性及び剥離性などの
作業性が良好で、しかも延性、靱性、耐割れ性などの溶
着金属性能にも優れたＮｉ基合金を外皮とするフラック
ス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】フラックス入りワイヤによるガスシール
ドアーク溶接は、被覆アーク溶接やＴＩＧ溶接に比較し
て作業能率が良く、年々適用対象も拡大しており、Ｎｉ
基合金や３０％〜４０％のＮｉを含有するインコロイ合
金、９％Ｎｉ鋼等の低温用鋼などの溶接においても、フ
ラックス入りワイヤの開発、改良が強く要望されるよう
になってきた。しかし、この種のワイヤ設計に当たって
は、その用途を十分考慮した上で溶接作業性や溶接部の
融合不良などの欠陥防止はもとより、耐食性及び低温、
高温の機械的性質、耐割れ性などへの配慮が特に必要に
なってくる。
ドアーク溶接は、被覆アーク溶接やＴＩＧ溶接に比較し
て作業能率が良く、年々適用対象も拡大しており、Ｎｉ
基合金や３０％〜４０％のＮｉを含有するインコロイ合
金、９％Ｎｉ鋼等の低温用鋼などの溶接においても、フ
ラックス入りワイヤの開発、改良が強く要望されるよう
になってきた。しかし、この種のワイヤ設計に当たって
は、その用途を十分考慮した上で溶接作業性や溶接部の
融合不良などの欠陥防止はもとより、耐食性及び低温、
高温の機械的性質、耐割れ性などへの配慮が特に必要に
なってくる。
【０００３】一方、特開昭５９−２１２９２号公報に開
示されているステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
のフラックスはＳ、Ｂｉを必須成分として、良好なスラ
グ剥離性を確保しており、このようなフラックスを例え
ばＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤに応用する
と、良好な溶着金属性能が得られなくなる。
示されているステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
のフラックスはＳ、Ｂｉを必須成分として、良好なスラ
グ剥離性を確保しており、このようなフラックスを例え
ばＮｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤに応用する
と、良好な溶着金属性能が得られなくなる。
【０００４】さらに特開昭６３−８０９９４号公報のガ
スシールドアーク溶接用Ｎｉ基複合ワイヤは、スラグ成
分は特にフラックス入りワイヤでは良好な溶接作業性を
確保する上で重要であるにも拘わらず、フラックス中の
スラグ成分についてその特許請求の範囲や明細書中で十
分な特定がなされていない。このようなフラックス入り
ワイヤでは良好な溶接作業性を安定確保することが困難
である。また、特開昭６３−３６９９５号公報のインコ
ネル合金溶接用フラックス入りワイヤにおいてもフラッ
クス成分の特定が不十分であり、同号公報の実施例ワイ
ヤでは溶接作業性など良好な諸性能が得られない。
スシールドアーク溶接用Ｎｉ基複合ワイヤは、スラグ成
分は特にフラックス入りワイヤでは良好な溶接作業性を
確保する上で重要であるにも拘わらず、フラックス中の
スラグ成分についてその特許請求の範囲や明細書中で十
分な特定がなされていない。このようなフラックス入り
ワイヤでは良好な溶接作業性を安定確保することが困難
である。また、特開昭６３−３６９９５号公報のインコ
ネル合金溶接用フラックス入りワイヤにおいてもフラッ
クス成分の特定が不十分であり、同号公報の実施例ワイ
ヤでは溶接作業性など良好な諸性能が得られない。
【０００５】しかも、従来のＮｉ基合金用フラックス入
りワイヤの多くは、溶着金属性能面を考慮してシールド
ガスには不活性ガスの純Ａｒや８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ
2 を用いており、これらのシールドガスはアークの安定
性や集中性を良くする反面、アーク吹付けは広がりのな
い弱いものとなる傾向があるため、ビードのなじみ性、
すなわち止端部（トウ）におけるビードと母材とのつな
がりの滑らかさが悪く、融合不良やスラグ巻込みの溶接
欠陥を発生し易いという問題があった。
りワイヤの多くは、溶着金属性能面を考慮してシールド
ガスには不活性ガスの純Ａｒや８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ
2 を用いており、これらのシールドガスはアークの安定
性や集中性を良くする反面、アーク吹付けは広がりのな
い弱いものとなる傾向があるため、ビードのなじみ性、
すなわち止端部（トウ）におけるビードと母材とのつな
がりの滑らかさが悪く、融合不良やスラグ巻込みの溶接
欠陥を発生し易いという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上のよう
な問題点を解決すべくなされたものであって、その目的
とするところは、Ｎｉ基合金や９％Ｎｉ鋼等を溶接対象
とした場合において、ビードのなじみ性が良く、スパッ
タ発生量も少なく、スラグの被包性や剥離性などの溶接
作業性がいずれも良好で、融合不良やスラグ巻込みが発
生しにくく、しかも延性、靱性、耐われ性などの溶着金
属性能が優れたＮｉ基合金を外皮とするフラックス入り
ワイヤの提供にある。
な問題点を解決すべくなされたものであって、その目的
とするところは、Ｎｉ基合金や９％Ｎｉ鋼等を溶接対象
とした場合において、ビードのなじみ性が良く、スパッ
タ発生量も少なく、スラグの被包性や剥離性などの溶接
作業性がいずれも良好で、融合不良やスラグ巻込みが発
生しにくく、しかも延性、靱性、耐われ性などの溶着金
属性能が優れたＮｉ基合金を外皮とするフラックス入り
ワイヤの提供にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、Ｎｉ基合金からなる外皮の内部に、
ワイヤ全重量に対してフラックスを６〜２６％充填し、
フラックス中にワイヤ全重量比でＴｉＯ2 を３〜１２
％、Ａｌ2 Ｏ3 を０．１〜３％、ＳｉＯ2 を０．１〜３
％、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化合物をＮａ、Ｋ、Ｌｉに換算
し、Ｎａを０．１〜１．８％、Ｋを０．０１〜１．５
％、Ｌｉを０．０１〜０．５８％、Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉを
０．４〜２．５％、ＮａＦ、ＬｉＦを含む金属弗化物を
Ｆに換算して０．２〜１．５％、Ｆｅ，Ｍｎの酸化物を
０．１〜２％、Ｔｉを１％以下、金属成分の合計を１〜
２１％、スラグ成分の合計を５〜１８％にしたことを特
徴とするＮｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ
である。
するものであって、Ｎｉ基合金からなる外皮の内部に、
ワイヤ全重量に対してフラックスを６〜２６％充填し、
フラックス中にワイヤ全重量比でＴｉＯ2 を３〜１２
％、Ａｌ2 Ｏ3 を０．１〜３％、ＳｉＯ2 を０．１〜３
％、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化合物をＮａ、Ｋ、Ｌｉに換算
し、Ｎａを０．１〜１．８％、Ｋを０．０１〜１．５
％、Ｌｉを０．０１〜０．５８％、Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉを
０．４〜２．５％、ＮａＦ、ＬｉＦを含む金属弗化物を
Ｆに換算して０．２〜１．５％、Ｆｅ，Ｍｎの酸化物を
０．１〜２％、Ｔｉを１％以下、金属成分の合計を１〜
２１％、スラグ成分の合計を５〜１８％にしたことを特
徴とするＮｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ
である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、Ｎｉ基合金を外皮とするフラッ
クス入りワイヤと８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 のガスシー
ルドアーク溶接において、Ｎｉ基合金等を溶接対象して
ビードのなじみ性、スパッタ発生量、スラグの被包性や
剥離性を改善すると共に、融合不良などの溶接欠陥を発
生しにくくし、しかも延性、靱性、耐割れ性などの優れ
た溶着金属性能の確保を目的として、ワイヤ中のフラッ
クス組成やフラックス充填率に関し鋭意検討した。
クス入りワイヤと８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 のガスシー
ルドアーク溶接において、Ｎｉ基合金等を溶接対象して
ビードのなじみ性、スパッタ発生量、スラグの被包性や
剥離性を改善すると共に、融合不良などの溶接欠陥を発
生しにくくし、しかも延性、靱性、耐割れ性などの優れ
た溶着金属性能の確保を目的として、ワイヤ中のフラッ
クス組成やフラックス充填率に関し鋭意検討した。
【０００９】その結果、ＴｉＯ2 を主成分として若干量
のＡｌ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 を含有するフラックス組成にお
いて、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化合物であるＮａ2 Ｏ、Ｋ2
Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｌｉ2 ＣＯ3 やＮａＦ、
ＬｉＦなどの添加量やＮａＦ，ＬｉＦを含めた金属弗化
物添加量をＮａ、Ｋ、ＬｉやＦに換算した値で、それぞ
れ適正範囲にすることによりスパッタ発生量を軽減しス
ラグ被包性及び剥離性を改善し、さらに酸化鉄や酸化Ｍ
ｎを適量添加して、Ｔｉ添加量を制限すればビードのな
じみ性が大幅に改善できることを知見した。またこのよ
うな金属Ｔｉ添加量を制限すると共に酸化鉄、酸化Ｍｎ
を適量添加することにより、溶着金属の延性、靱性を損
なわずに、耐割れ性が向上できるということも判明し
た。
のＡｌ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 を含有するフラックス組成にお
いて、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化合物であるＮａ2 Ｏ、Ｋ2
Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｌｉ2 ＣＯ3 やＮａＦ、
ＬｉＦなどの添加量やＮａＦ，ＬｉＦを含めた金属弗化
物添加量をＮａ、Ｋ、ＬｉやＦに換算した値で、それぞ
れ適正範囲にすることによりスパッタ発生量を軽減しス
ラグ被包性及び剥離性を改善し、さらに酸化鉄や酸化Ｍ
ｎを適量添加して、Ｔｉ添加量を制限すればビードのな
じみ性が大幅に改善できることを知見した。またこのよ
うな金属Ｔｉ添加量を制限すると共に酸化鉄、酸化Ｍｎ
を適量添加することにより、溶着金属の延性、靱性を損
なわずに、耐割れ性が向上できるということも判明し
た。
【００１０】まず、本発明のフラックス入りワイヤとは
例えば図１（ａ）〜（ｄ）に示すような断面形状のワイ
ヤで、パイプあるいはフープからなる外皮１に充填フラ
ックス２を被包したものであり同図（ｂ）〜（ｄ）のご
とく継目３を有するもの、あるいは同図（ａ）に示すよ
うな継目のないものでも良い。
例えば図１（ａ）〜（ｄ）に示すような断面形状のワイ
ヤで、パイプあるいはフープからなる外皮１に充填フラ
ックス２を被包したものであり同図（ｂ）〜（ｄ）のご
とく継目３を有するもの、あるいは同図（ａ）に示すよ
うな継目のないものでも良い。
【００１１】本発明では、外皮材としてはＮｉ基合金を
用いることにより、成分設計を容易にする。本発明者等
はこのようなＮｉ基合金を外皮として用いることを前提
として溶接作業性や溶着金属性能が良好で、高温割れな
どの溶接欠陥の発生し難いＮｉ基合金を外皮とするフラ
ックス入りワイヤを見い出すために種々の実験を行っ
た。
用いることにより、成分設計を容易にする。本発明者等
はこのようなＮｉ基合金を外皮として用いることを前提
として溶接作業性や溶着金属性能が良好で、高温割れな
どの溶接欠陥の発生し難いＮｉ基合金を外皮とするフラ
ックス入りワイヤを見い出すために種々の実験を行っ
た。
【００１２】まず、表１に示す化学成分のＮｉ−Ｃｒ系
及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系インコネルのパイプまたはフー
プを外皮として用いて、図１に示すような断面形状でフ
ラックス組成の異なるワイヤ径１．２ｍｍのフラックス
入りワイヤを製造し、図２のような軟鋼板上に試験ワイ
ヤでバタリングして作製したＶ開先内部をＤＣ（＋）２
００Ａ、３１Ｖ、２５〜３５ｃｍ／ｍｉｎの溶接条件で
８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 ガスシールドアーク溶接を行
い、各種ワイヤのビードのなじみ性、スパッタ発生量、
スラグの被包性や剥離性などの溶接作業性や高温割れ発
生の有無、溶着金属の引張及び衝撃試験による強度、延
性、靱性に影響を及ぼす要因と対策について検討した。
なお、フラックス充填率の検討範囲は４〜３０％とし
た。
及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系インコネルのパイプまたはフー
プを外皮として用いて、図１に示すような断面形状でフ
ラックス組成の異なるワイヤ径１．２ｍｍのフラックス
入りワイヤを製造し、図２のような軟鋼板上に試験ワイ
ヤでバタリングして作製したＶ開先内部をＤＣ（＋）２
００Ａ、３１Ｖ、２５〜３５ｃｍ／ｍｉｎの溶接条件で
８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 ガスシールドアーク溶接を行
い、各種ワイヤのビードのなじみ性、スパッタ発生量、
スラグの被包性や剥離性などの溶接作業性や高温割れ発
生の有無、溶着金属の引張及び衝撃試験による強度、延
性、靱性に影響を及ぼす要因と対策について検討した。
なお、フラックス充填率の検討範囲は４〜３０％とし
た。
【００１３】
【表１】
【００１４】本発明は以上の実験と検討結果に基づいて
完成されたものであり、本発明が規定した各種数値の限
定理由を以下に述べる。
完成されたものであり、本発明が規定した各種数値の限
定理由を以下に述べる。
【００１５】Ｎｉ基合金を外皮に用いたのはフラックス
が充填過多とならないように、フラックス中からの合金
添加量を抑制するためであり、溶着金属成分の安定化に
も効果がある。フラックスの充填率下限を６％としたの
は、スラグの被包性などの作業性や溶着金属性能を良好
にするために必要なスラグ成分及び金属成分の含有量を
確保するためである。また上限を２６％としたのはフラ
ックス入りワイヤを製造する上で、断線などのトラブル
の無い良好な伸線性を確保するためである。
が充填過多とならないように、フラックス中からの合金
添加量を抑制するためであり、溶着金属成分の安定化に
も効果がある。フラックスの充填率下限を６％としたの
は、スラグの被包性などの作業性や溶着金属性能を良好
にするために必要なスラグ成分及び金属成分の含有量を
確保するためである。また上限を２６％としたのはフラ
ックス入りワイヤを製造する上で、断線などのトラブル
の無い良好な伸線性を確保するためである。
【００１６】充填剤に添加するＴｉＯ2 は均一で被包性
の良いスラグを形成すると共に良好なビード形状が得ら
れ、アーク状態の安定化に効果があるのでスラグ形成剤
の主成分として好適である。しかし３％未満ではこれら
の効果が十分発揮されず、１２％を超えるとワイヤ中の
スラグ成分が過多となって、スラグ巻込みが発生し易く
なる。原材料としては、ルチール、チタン白、チタン酸
カリ、チタン酸ソーダ、チタン酸カルシウムなどを用い
ることができる。
の良いスラグを形成すると共に良好なビード形状が得ら
れ、アーク状態の安定化に効果があるのでスラグ形成剤
の主成分として好適である。しかし３％未満ではこれら
の効果が十分発揮されず、１２％を超えるとワイヤ中の
スラグ成分が過多となって、スラグ巻込みが発生し易く
なる。原材料としては、ルチール、チタン白、チタン酸
カリ、チタン酸ソーダ、チタン酸カルシウムなどを用い
ることができる。
【００１７】Ａｌ2 Ｏ3 はＴｉＯ2 を主成分とするスラ
グ形成剤の補助的な成分として添加し、スラグの融点を
調整するために必要であり、流動性の良いスラグを形成
する。このような添加効果は０．１％未満では得られ
ず、３％を超えると逆効果になる。原材料としてはＡｌ
2 Ｏ3 粉末のアルミナやＳｉＯ2 など他成分の化合物と
してカリ長石などが使用できる。
グ形成剤の補助的な成分として添加し、スラグの融点を
調整するために必要であり、流動性の良いスラグを形成
する。このような添加効果は０．１％未満では得られ
ず、３％を超えると逆効果になる。原材料としてはＡｌ
2 Ｏ3 粉末のアルミナやＳｉＯ2 など他成分の化合物と
してカリ長石などが使用できる。
【００１８】ＳｉＯ2 は前記のＡｌ2 Ｏ3 と同様な効果
があり、この効果はＡｌ2 Ｏ3 と併用することにより、
さらに顕著となる。但し、ＳｉＯ2 はＴｉなどの強脱酸
性元素によって還元され易いので、添加し過ぎると溶着
金属中のＳｉが過量となって、延性、靱性、耐割れ性に
悪影響を及ぼす。従って、添加量は０．１〜３％にする
必要があり、原材料としては珪砂、カリ長石、珪灰石、
珪酸ナトリウム、珪酸カリウムなどを使用できる。
があり、この効果はＡｌ2 Ｏ3 と併用することにより、
さらに顕著となる。但し、ＳｉＯ2 はＴｉなどの強脱酸
性元素によって還元され易いので、添加し過ぎると溶着
金属中のＳｉが過量となって、延性、靱性、耐割れ性に
悪影響を及ぼす。従って、添加量は０．１〜３％にする
必要があり、原材料としては珪砂、カリ長石、珪灰石、
珪酸ナトリウム、珪酸カリウムなどを使用できる。
【００１９】Ｎａ、Ｋ、Ｌｉの化合物はアークの安定性
を良好にし、スパッタ発生量を低減する。またワイヤ中
の充填フラックスを溶融し易くし、スラグの融点を下げ
流動性を良くするので溶接部のスラグ巻込み防止やスラ
グの剥離性改善に有効な成分である。このような効果の
総てを発揮させるためにはＮａ、Ｋ、Ｌｉの化合物をそ
れぞれ必須成分として複合添加することが効果的である
が、これらの成分が過量になると溶接ヒュームが多発す
るため、添加量はＮａを０．１〜１．８％、Ｋを０．０
１〜１．５％、Ｌｉを０．０１〜０．５８％、Ｎａ＋Ｋ
＋Ｌｉを０．４〜２．５％にする。原材料については、
Ｎａ化合物として炭酸ナトリウム、ソーダガラス粉末、
ソーダ長石、粉末及び水溶液状の珪酸ソーダ、弗化ソー
ダなどを使用できる。Ｋ化合物として炭酸カリウム、カ
リガラス粉末、カリ長石、粉末及び水溶液状の珪酸カ
リ、珪弗化カリ（Ｋ2 ＳｉＦ6 ）、ジルコン弗化カリ
（Ｋ2ＺｒＦ6 ）、チタン弗化カリ（Ｋ2 ＴｉＦ6 ）、
弗化カリ（ＫＦ）などを使用できる。Ｌｉ化合物として
炭酸リチウム、リチウムフェライト、弗化リチウムなど
を使用できる。
を良好にし、スパッタ発生量を低減する。またワイヤ中
の充填フラックスを溶融し易くし、スラグの融点を下げ
流動性を良くするので溶接部のスラグ巻込み防止やスラ
グの剥離性改善に有効な成分である。このような効果の
総てを発揮させるためにはＮａ、Ｋ、Ｌｉの化合物をそ
れぞれ必須成分として複合添加することが効果的である
が、これらの成分が過量になると溶接ヒュームが多発す
るため、添加量はＮａを０．１〜１．８％、Ｋを０．０
１〜１．５％、Ｌｉを０．０１〜０．５８％、Ｎａ＋Ｋ
＋Ｌｉを０．４〜２．５％にする。原材料については、
Ｎａ化合物として炭酸ナトリウム、ソーダガラス粉末、
ソーダ長石、粉末及び水溶液状の珪酸ソーダ、弗化ソー
ダなどを使用できる。Ｋ化合物として炭酸カリウム、カ
リガラス粉末、カリ長石、粉末及び水溶液状の珪酸カ
リ、珪弗化カリ（Ｋ2 ＳｉＦ6 ）、ジルコン弗化カリ
（Ｋ2ＺｒＦ6 ）、チタン弗化カリ（Ｋ2 ＴｉＦ6 ）、
弗化カリ（ＫＦ）などを使用できる。Ｌｉ化合物として
炭酸リチウム、リチウムフェライト、弗化リチウムなど
を使用できる。
【００２０】金属弗化物はワイヤ中の充填フラックスを
溶融し易くし、スラグの融点を下げ流動性を良くするの
で溶接部の融合不良、スラグ巻込み、ピット発生防止に
有効な成分である。またスラグ剥離性改善にも効果的で
あるが、過多となるとアークが不安定になってスパッタ
増加の原因となる。このような金属弗化物の添加による
弊害を抑えながら、より大きな効果を得るためには、Ｎ
ａＦ、ＬｉＦを必須成分として、かつＮａＦ、ＬｉＦを
含めた金属弗化物の添加量をＦに換算して０．２〜１．
５％にする必要がある。ＮａＦ、ＬｉＦ以外の金属弗化
物としては、ＣａＦ2 、ＡｌＦ3 、ＭｇＦ2 、Ｎａ3 Ａ
ｌＦ6 、Ｋ2 ＺｒＦ6 などを上記範囲内で使用できる。
溶融し易くし、スラグの融点を下げ流動性を良くするの
で溶接部の融合不良、スラグ巻込み、ピット発生防止に
有効な成分である。またスラグ剥離性改善にも効果的で
あるが、過多となるとアークが不安定になってスパッタ
増加の原因となる。このような金属弗化物の添加による
弊害を抑えながら、より大きな効果を得るためには、Ｎ
ａＦ、ＬｉＦを必須成分として、かつＮａＦ、ＬｉＦを
含めた金属弗化物の添加量をＦに換算して０．２〜１．
５％にする必要がある。ＮａＦ、ＬｉＦ以外の金属弗化
物としては、ＣａＦ2 、ＡｌＦ3 、ＭｇＦ2 、Ｎａ3 Ａ
ｌＦ6 、Ｋ2 ＺｒＦ6 などを上記範囲内で使用できる。
【００２１】Ｆｅ、Ｍｎの酸化物は０．１％以上添加す
ることにより溶融金属やスラグの流動性を良くし、ビー
ドのなじみ性が良くなる。また溶着金属のＳｉ含有量が
低減し、耐割れ性の向上に寄与する。しかし２％を超え
ると溶着金属の酸素量が増加して、延性、靱性が劣化す
るので２％を上限とする。
ることにより溶融金属やスラグの流動性を良くし、ビー
ドのなじみ性が良くなる。また溶着金属のＳｉ含有量が
低減し、耐割れ性の向上に寄与する。しかし２％を超え
ると溶着金属の酸素量が増加して、延性、靱性が劣化す
るので２％を上限とする。
【００２２】Ｔｉは脱酸剤として添加できるが、過量に
なると耐割れ性が劣化して、溶融金属やスラグの流動性
が悪くなり、ビードのなじみ性が不良となるので１％以
下に制限する必要がある。
なると耐割れ性が劣化して、溶融金属やスラグの流動性
が悪くなり、ビードのなじみ性が不良となるので１％以
下に制限する必要がある。
【００２３】本発明において金属成分とは、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｗなどや、これらの元素を複合して含有する粉末状
の合金剤や脱酸剤を意味し、目標とする溶着金属成分へ
の対応、或はフラックス充填率の調整などを目的として
１％を超える必要量を単独もしくは複合で添加できる。
しかし、これら金属成分の添加量合計が２１％を超える
と、必須としているスラグ成分含有量との兼合いから充
填率が過多となって、フラックス入りワイヤ製造工程に
おける断線トラブルが生じる。
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｗなどや、これらの元素を複合して含有する粉末状
の合金剤や脱酸剤を意味し、目標とする溶着金属成分へ
の対応、或はフラックス充填率の調整などを目的として
１％を超える必要量を単独もしくは複合で添加できる。
しかし、これら金属成分の添加量合計が２１％を超える
と、必須としているスラグ成分含有量との兼合いから充
填率が過多となって、フラックス入りワイヤ製造工程に
おける断線トラブルが生じる。
【００２４】次に、本発明においてスラグ成分とは、金
属酸化物や金属弗化物の非金属成分を意味するものであ
り、前記した成分の他にスラグの塩基度や流動性、剥離
性、アーク状態などの微調整を目的としてＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＢａＯ、ＺｒＯ2 などを添加できる。これら成分を
含めたフラグ成分の合計が５％未満ではスラグ量が不足
して、均一で良好な被包性が得られなくなり、その結果
スラグの焼付きやビード形状の劣化を招く。また１８％
を超えるとスラグ量が過量となってスラグ巻込みが発生
し易くする。
属酸化物や金属弗化物の非金属成分を意味するものであ
り、前記した成分の他にスラグの塩基度や流動性、剥離
性、アーク状態などの微調整を目的としてＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＢａＯ、ＺｒＯ2 などを添加できる。これら成分を
含めたフラグ成分の合計が５％未満ではスラグ量が不足
して、均一で良好な被包性が得られなくなり、その結果
スラグの焼付きやビード形状の劣化を招く。また１８％
を超えるとスラグ量が過量となってスラグ巻込みが発生
し易くする。
【００２５】
【実施例】以下に実施例により本発明の効果を具体的に
説明する。表１に示すＮｉ基合金のパイプ及びフープを
用い、表２ないし表５に示す組成のワイヤを製造し、図
２のような軟鋼板上に試験ワイヤをバタリングして作製
した試験板を拘束治具で固定してから、そのＶ開先内部
をＤＣ（＋）２００Ａ、３１Ｖ、２５〜３５ｃｍ／ｍｉ
ｎの溶接条件で８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 ガスシールド
アーク溶接を行い、それぞれの溶接作業性や溶着金属性
能などを比較した。
説明する。表１に示すＮｉ基合金のパイプ及びフープを
用い、表２ないし表５に示す組成のワイヤを製造し、図
２のような軟鋼板上に試験ワイヤをバタリングして作製
した試験板を拘束治具で固定してから、そのＶ開先内部
をＤＣ（＋）２００Ａ、３１Ｖ、２５〜３５ｃｍ／ｍｉ
ｎの溶接条件で８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2 ガスシールド
アーク溶接を行い、それぞれの溶接作業性や溶着金属性
能などを比較した。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】なおワイヤ径は１．２ｍｍとし、外皮とし
てパイプＰ１、Ｐ２を用いたものは図１（ａ）に示すシ
ームレスパイプ、フープＨ１、Ｈ２を用いたものは図１
（ｂ）、フープＨ３を用いたものは図１（ｄ）に示す断
面形状とした。
てパイプＰ１、Ｐ２を用いたものは図１（ａ）に示すシ
ームレスパイプ、フープＨ１、Ｈ２を用いたものは図１
（ｂ）、フープＨ３を用いたものは図１（ｄ）に示す断
面形状とした。
【００３１】図２において、板厚ｔ＝２０ｍｍ、開先角
度θ＝４５°、ルート間隔ｒ＝１２ｍｍ、ｂは試験ワイ
ヤによるバタリング部を示す。溶接部の高温割れ試験は
図２の開先を初層溶接後、染色探傷試験により、割れの
有無を調査した。融合不良やスラグ巻込みの溶接欠陥は
Ｘ線透過写真により調査した。溶着金属の常温引張試験
片はＪＩＳ Ｚ３１１１ Ａｌ号を、また衝撃試験片は
ＪＩＳ Ｚ３１１２４号を図２の溶接部から採取した。
度θ＝４５°、ルート間隔ｒ＝１２ｍｍ、ｂは試験ワイ
ヤによるバタリング部を示す。溶接部の高温割れ試験は
図２の開先を初層溶接後、染色探傷試験により、割れの
有無を調査した。融合不良やスラグ巻込みの溶接欠陥は
Ｘ線透過写真により調査した。溶着金属の常温引張試験
片はＪＩＳ Ｚ３１１１ Ａｌ号を、また衝撃試験片は
ＪＩＳ Ｚ３１１２４号を図２の溶接部から採取した。
【００３２】
【表６】
【００３３】
【表７】
【００３４】
【表８】
【００３５】
【表９】
【００３６】これらの試験結果は表６ないし表９に示す
とおりでフラックス中の金属成分が多過ぎて充填率が過
多となったワイヤＮｏ．１はワイヤ伸線工程で断線が発
生した。またフラックス中のＴｉＯ2 が過多で、スラグ
成分が多すぎるワイヤＮｏ．２はスラグの巻込みを発生
し、逆にＴｉＯ2 が少なすぎて、スラグ成分も少なすぎ
るワイヤＮｏ．３はスラグの被包性が不良であった。
とおりでフラックス中の金属成分が多過ぎて充填率が過
多となったワイヤＮｏ．１はワイヤ伸線工程で断線が発
生した。またフラックス中のＴｉＯ2 が過多で、スラグ
成分が多すぎるワイヤＮｏ．２はスラグの巻込みを発生
し、逆にＴｉＯ2 が少なすぎて、スラグ成分も少なすぎ
るワイヤＮｏ．３はスラグの被包性が不良であった。
【００３７】Ａｌ2 Ｏ3 を含有しないワイヤＮｏ．４は
スラグの流動性が悪く、含有量の多いワイヤＮｏ．５も
スラグの流動性が悪くなった。またＳｉＯ2 を含有しな
いワイヤＮｏ．６はスラグの流動性が悪く、含有量の多
いワイヤＮｏ．７は溶着金属中のＳｉが高くなって、延
性や靱性などの機械的性質が劣化したうえ、高温割れが
発生した。
スラグの流動性が悪く、含有量の多いワイヤＮｏ．５も
スラグの流動性が悪くなった。またＳｉＯ2 を含有しな
いワイヤＮｏ．６はスラグの流動性が悪く、含有量の多
いワイヤＮｏ．７は溶着金属中のＳｉが高くなって、延
性や靱性などの機械的性質が劣化したうえ、高温割れが
発生した。
【００３８】Ｎａ（ナトリウム）化合物の含有量が少な
いワイヤＮｏ．８はアークの安定性が悪く、スパッタが
多い。またスラグの流動性や剥離性も悪くなっている。
同様にＫ（カリウム）化合物を含有しないワイヤＮｏ．
９もアークの安定性が悪く、スパッタも多い。また同様
にＬｉＦなどのＬｉ（リチウム）化合物を全く含有しな
いワイヤＮｏ．１０もアークの安定性が悪く、スパッタ
が多い。
いワイヤＮｏ．８はアークの安定性が悪く、スパッタが
多い。またスラグの流動性や剥離性も悪くなっている。
同様にＫ（カリウム）化合物を含有しないワイヤＮｏ．
９もアークの安定性が悪く、スパッタも多い。また同様
にＬｉＦなどのＬｉ（リチウム）化合物を全く含有しな
いワイヤＮｏ．１０もアークの安定性が悪く、スパッタ
が多い。
【００３９】金属弗化物のＦ換算値が多すぎるワイヤＮ
ｏ．１１はスパッタが多発した。またＮａ、Ｋ、Ｌｉ化
合物含有量の合計が少なすぎるワイヤＮｏ．１２はアー
クの安定性やスラグの流動性などが悪く、逆に多すぎる
ワイヤＮｏ．１３は溶接ヒュームが多すぎる。さらに金
属弗化物のＦ換算値が少なすぎるワイヤＮｏ．１４はス
ラグの流動性や剥離性が悪くなった。
ｏ．１１はスパッタが多発した。またＮａ、Ｋ、Ｌｉ化
合物含有量の合計が少なすぎるワイヤＮｏ．１２はアー
クの安定性やスラグの流動性などが悪く、逆に多すぎる
ワイヤＮｏ．１３は溶接ヒュームが多すぎる。さらに金
属弗化物のＦ換算値が少なすぎるワイヤＮｏ．１４はス
ラグの流動性や剥離性が悪くなった。
【００４０】ＦｅやＭｎの酸化物が添加されていないワ
イヤＮｏ．１５はビードのなじみ性が悪かった。逆に、
ＦｅやＭｎの酸化物が多すぎるワイヤＮｏ．１６はスラ
グの剥離性が悪く、溶着金属の延性、靱性も劣化した。
イヤＮｏ．１５はビードのなじみ性が悪かった。逆に、
ＦｅやＭｎの酸化物が多すぎるワイヤＮｏ．１６はスラ
グの剥離性が悪く、溶着金属の延性、靱性も劣化した。
【００４１】Ｔｉ含有量の多すぎるワイヤＮｏ．１７は
ビードのなじみ性が悪く、高温割れが発生した。これに
対して、ワイヤのフラックス充填率やフラックス中のＴ
ｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、Ｎａ・Ｋ・Ｌｉの化合
物、ＮａＦ、ＬｉＦを含めた金属弗化物、Ｆｅ及びＭｎ
酸化物、Ｔｉの含有量がそれぞれ適正範囲であって、し
かも金属成分やスラグ成分が適量の本発明ワイヤＮｏ．
１８〜２７は、どのワイヤもビードのなじみ性が良く、
スパッタ発生も少ない。またスラグの被包性及び剥離性
が良好で、融合不良やスラグ巻込みの欠陥が発生せず、
しかも延性、靱性、耐割れ性などの溶着金属性能も良好
であった。
ビードのなじみ性が悪く、高温割れが発生した。これに
対して、ワイヤのフラックス充填率やフラックス中のＴ
ｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、Ｎａ・Ｋ・Ｌｉの化合
物、ＮａＦ、ＬｉＦを含めた金属弗化物、Ｆｅ及びＭｎ
酸化物、Ｔｉの含有量がそれぞれ適正範囲であって、し
かも金属成分やスラグ成分が適量の本発明ワイヤＮｏ．
１８〜２７は、どのワイヤもビードのなじみ性が良く、
スパッタ発生も少ない。またスラグの被包性及び剥離性
が良好で、融合不良やスラグ巻込みの欠陥が発生せず、
しかも延性、靱性、耐割れ性などの溶着金属性能も良好
であった。
【００４２】
【発明の効果】以上のように本発明は、Ｎｉ基合金を外
皮とするフラックス入りワイヤにおいて、フラックス充
填率やＴｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＮａＦ、Ｌｉ
Ｆを含むＮａ、Ｋ、Ｌｉの化合物及び金属弗化物、Ｆｅ
及びＭｎ酸化物、Ｔｉ含有量や金属成分、スラグ成分を
特定した新たなフラックス組成範囲にすることによっ
て、溶接作業性や溶着金属性能が良好で高温割れなどの
溶接欠陥も発生しにくくすることを可能としたものであ
る。従って、本発明ワイヤの利用分野である原子炉圧力
容器や化工機プラント、ＬＮＧや液体窒素の低温貯蔵タ
ンクに用いられるＮｉ基合金や３０〜４０％Ｎｉを含有
するインコロイ合金、１０％以下のＮｉを含有する低温
用鋼などの溶接において、その作業能率と、その溶接部
の品質向上に大きく貢献できる。
皮とするフラックス入りワイヤにおいて、フラックス充
填率やＴｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＮａＦ、Ｌｉ
Ｆを含むＮａ、Ｋ、Ｌｉの化合物及び金属弗化物、Ｆｅ
及びＭｎ酸化物、Ｔｉ含有量や金属成分、スラグ成分を
特定した新たなフラックス組成範囲にすることによっ
て、溶接作業性や溶着金属性能が良好で高温割れなどの
溶接欠陥も発生しにくくすることを可能としたものであ
る。従って、本発明ワイヤの利用分野である原子炉圧力
容器や化工機プラント、ＬＮＧや液体窒素の低温貯蔵タ
ンクに用いられるＮｉ基合金や３０〜４０％Ｎｉを含有
するインコロイ合金、１０％以下のＮｉを含有する低温
用鋼などの溶接において、その作業能率と、その溶接部
の品質向上に大きく貢献できる。
【図１】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は各種フラッ
クス入りワイヤの断面形状を示す模式図
クス入りワイヤの断面形状を示す模式図
【図２】実施例において用いた開先形状を示す断面図
１ 外皮 ２ 充填フラックス ３ 継目
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｉ基合金からなる外皮の内部に、ワイ
ヤ全重量に対してフラックスを６〜２６％充填し、フラ
ックス中にワイヤ全重量比でＴｉＯ2 を３〜１２％、Ａ
ｌ2 Ｏ3 を０．１〜３％、ＳｉＯ2 を０．１〜３％、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｌｉの化合物をＮａ、Ｋ、Ｌｉに換算し、Ｎａ
を０．１〜１．８％、Ｋを０．０１〜１．５％、Ｌｉを
０．０１〜０．５８％、Ｎａ＋Ｋ＋Ｌｉを０．４〜２．
５％、ＮａＦ，ＬｉＦを含む金属弗化物をＦに換算して
０．２〜１．５％、Ｆｅ，Ｍｎの酸化物を０．１〜２
％、Ｔｉを１％以下、金属成分の合計を１〜２１％、ス
ラグ成分の合計を５〜１８％にしたことを特徴とするＮ
ｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5016787A JP2565831B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5016787A JP2565831B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198488A true JPH06198488A (ja) | 1994-07-19 |
| JP2565831B2 JP2565831B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=11925894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5016787A Expired - Lifetime JP2565831B2 (ja) | 1993-01-08 | 1993-01-08 | Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2565831B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102615451A (zh) * | 2011-01-31 | 2012-08-01 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用粘结焊剂和实芯焊丝以及低温用钢的埋弧焊方法 |
| WO2014081246A1 (ko) * | 2012-11-22 | 2014-05-30 | 주식회사 포스코 | 극저온강의 용접이음부 및 이를 제조하기 위한 용접 재료 |
| KR101439650B1 (ko) * | 2012-11-22 | 2014-09-12 | 주식회사 포스코 | 서브머지드 및 가스메탈 아크 용접재료 |
| KR20150130930A (ko) | 2014-05-14 | 2015-11-24 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
| JP2019511636A (ja) * | 2016-02-22 | 2019-04-25 | ビーダブリューエックスティ・ニュークリア・オペレイションズ・グループ・インコーポレイテッドＢＷＸＴ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｇｒｏｕｐ， Ｉｎｃ． | 融接における金属炭化物／窒化物の析出制御 |
| WO2021006040A1 (ja) * | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｒ－ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ |
| WO2021172079A1 (ja) | 2020-02-28 | 2021-09-02 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5992195A (ja) * | 1982-11-18 | 1984-05-28 | Nippon Steel Corp | Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH04266495A (ja) * | 1991-02-19 | 1992-09-22 | Nippon Steel Corp | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1993
- 1993-01-08 JP JP5016787A patent/JP2565831B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5992195A (ja) * | 1982-11-18 | 1984-05-28 | Nippon Steel Corp | Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH04266495A (ja) * | 1991-02-19 | 1992-09-22 | Nippon Steel Corp | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102615451A (zh) * | 2011-01-31 | 2012-08-01 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用粘结焊剂和实芯焊丝以及低温用钢的埋弧焊方法 |
| WO2014081246A1 (ko) * | 2012-11-22 | 2014-05-30 | 주식회사 포스코 | 극저온강의 용접이음부 및 이를 제조하기 위한 용접 재료 |
| KR101439650B1 (ko) * | 2012-11-22 | 2014-09-12 | 주식회사 포스코 | 서브머지드 및 가스메탈 아크 용접재료 |
| CN106086625A (zh) * | 2012-11-22 | 2016-11-09 | Posco公司 | 极低温钢的焊接接头及用于制造该焊接接头的焊接材料 |
| US9981346B2 (en) | 2012-11-22 | 2018-05-29 | POSCO Gyeongsangbuk-Do | Welded joint of extremely low-temperature steel, and welding materials for preparing same |
| KR20150130930A (ko) | 2014-05-14 | 2015-11-24 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
| JP2019511636A (ja) * | 2016-02-22 | 2019-04-25 | ビーダブリューエックスティ・ニュークリア・オペレイションズ・グループ・インコーポレイテッドＢＷＸＴ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｇｒｏｕｐ， Ｉｎｃ． | 融接における金属炭化物／窒化物の析出制御 |
| US10543570B2 (en) | 2016-02-22 | 2020-01-28 | Bwxt Nuclear Operations Group, Inc. | Metal carbide/nitride precipitation control in fusion welding |
| JP2020146758A (ja) * | 2016-02-22 | 2020-09-17 | ビーダブリューエックスティ・ニュークリア・オペレイションズ・グループ・インコーポレイテッドＢＷＸＴ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｇｒｏｕｐ， Ｉｎｃ． | 融接における金属炭化物／窒化物の析出制御 |
| US11413710B2 (en) | 2016-02-22 | 2022-08-16 | Bwxt Nuclear Operations Group, Inc. | Metal carbide/nitride precipitation control in fusion welding |
| WO2021006040A1 (ja) * | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｒ－ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ |
| JP2021010939A (ja) * | 2019-07-09 | 2021-02-04 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｒ−ＣＯ２混合ガス用フラックス入りワイヤ |
| WO2021172079A1 (ja) | 2020-02-28 | 2021-09-02 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
| KR20220129056A (ko) | 2020-02-28 | 2022-09-22 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2565831B2 (ja) | 1996-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6437327B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2014113615A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6033755B2 (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6382117B2 (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2015217393A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6794295B2 (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS58132393A (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用複合ワイヤ | |
| JP4447078B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2003019595A (ja) | 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2017094360A (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2565831B2 (ja) | Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ | |
| JP2018034170A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| WO2020217963A1 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP6599807B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR102156027B1 (ko) | 플럭스 코어드 와이어 | |
| JP2711077B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR102456990B1 (ko) | 저온용 강의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 | |
| JP2000343277A (ja) | 全姿勢溶接性に優れたＮｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JPH11347790A (ja) | Ｎｉ基高Ｃｒ合金用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2001205483A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2001138092A (ja) | 二相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP7221812B2 (ja) | 高張力鋼のＡｒ－ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH10296486A (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH09314382A (ja) | Ｎｉ基合金溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2021109200A (ja) | 鉄粉低水素系被覆アーク溶接棒 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960709 |