JPS58116990A - サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS58116990A JPS58116990A JP21353781A JP21353781A JPS58116990A JP S58116990 A JPS58116990 A JP S58116990A JP 21353781 A JP21353781 A JP 21353781A JP 21353781 A JP21353781 A JP 21353781A JP S58116990 A JPS58116990 A JP S58116990A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- flux
- tio2
- slag
- cracking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、サブマージアーク溶接用フラックスに関し
、とくに大型構造物なかでも高張力鋼厚板に鬼さ、れる
この種溶接に用いて溶接の際の割れを生ぜず、またスラ
グは＜嘔、ビード形状など溶接作業性にすぐれしかも浴
接金属のじん性を良好ならしめるフラックス成分の改良
であるＯＷ！に鋼構築物の大型化ないし施工および使用
環境の悪化のすう勢のもとで、為張力−の厚板が多く使
用されるに至り、そこにサブマージアーク浴接法が多用
されつつある。
、とくに大型構造物なかでも高張力鋼厚板に鬼さ、れる
この種溶接に用いて溶接の際の割れを生ぜず、またスラ
グは＜嘔、ビード形状など溶接作業性にすぐれしかも浴
接金属のじん性を良好ならしめるフラックス成分の改良
であるＯＷ！に鋼構築物の大型化ないし施工および使用
環境の悪化のすう勢のもとで、為張力−の厚板が多く使
用されるに至り、そこにサブマージアーク浴接法が多用
されつつある。
ここに醪接時の割れ、溶接作業性なかてもスラグはく罐
性、ビード形状が、浴接性能、とくに峙接金楓のじん性
などとともに問題視される。
性、ビード形状が、浴接性能、とくに峙接金楓のじん性
などとともに問題視される。
従来からサブマージアーク浴接に用いられて米たフラッ
クスは、ａｍ時の割れ％ｇＩｉＩｓ先内におけるスラグ
はく離性、とくに大入熱で＃接が行われる場合のビード
乱れや形状不良、さらには醗接部におけるしん性に関し
必ずしも充分な性能を発揮し−く、とりわけ構造物の大
型化に伴う厚板のＭ張力鋼に対するこの櫨ｍ接の適用に
際しては、たとえば鋼板中、または＃接部に残留した拡
販性水素が原因となって起る低諷割れの問題を生じ勝ち
であり、この点溶接部じん性の向上または初期水素量の
低減を目指してフラックスの塩基度を楠めると、浴接作
業性の看しい感化を避けることができない。たとえばフ
ラックスに炭ｍ塩を多量に配合し、アーク雰囲気におけ
る水素分圧を下げることによる水嵩吸蔵の低下による低
温割れの防止対策は、００□ガス発生に基くビード不整
とくにあばた状欠かんの原因となるＯ １たその他にも、大入熱＃接ではと−と中央部が凸型に
、あるいはビード、の波が荒くなったり。
クスは、ａｍ時の割れ％ｇＩｉＩｓ先内におけるスラグ
はく離性、とくに大入熱で＃接が行われる場合のビード
乱れや形状不良、さらには醗接部におけるしん性に関し
必ずしも充分な性能を発揮し−く、とりわけ構造物の大
型化に伴う厚板のＭ張力鋼に対するこの櫨ｍ接の適用に
際しては、たとえば鋼板中、または＃接部に残留した拡
販性水素が原因となって起る低諷割れの問題を生じ勝ち
であり、この点溶接部じん性の向上または初期水素量の
低減を目指してフラックスの塩基度を楠めると、浴接作
業性の看しい感化を避けることができない。たとえばフ
ラックスに炭ｍ塩を多量に配合し、アーク雰囲気におけ
る水素分圧を下げることによる水嵩吸蔵の低下による低
温割れの防止対策は、００□ガス発生に基くビード不整
とくにあばた状欠かんの原因となるＯ １たその他にも、大入熱＃接ではと−と中央部が凸型に
、あるいはビード、の波が荒くなったり。
さらにはＳ接部のじん性が悪くなるような欠点も指摘さ
れている〇 これに対し特開昭ｚｔ−ｒ’ｙａｕ号公報によると、炭
讃囁を含みかつＴｌＯ２およびＢ２０．を含有させるこ
とにより、 ５ｏＫＪ／Ｃｓ楊度の入熱下に溶接作業性
が良好で、じん性も高くまた低温割れの発生しない溶着
量＾が得られることについて述べられている。
れている〇 これに対し特開昭ｚｔ−ｒ’ｙａｕ号公報によると、炭
讃囁を含みかつＴｌＯ２およびＢ２０．を含有させるこ
とにより、 ５ｏＫＪ／Ｃｓ楊度の入熱下に溶接作業性
が良好で、じん性も高くまた低温割れの発生しない溶着
量＾が得られることについて述べられている。
しかしこの７ラツクには、スラグはく離性を改善し低−
割れを防止すべく、多量のＢ＆ＯＯ，が添加されている
九め、電極の清融速度の低下による溶着量の減少が％溶
接バス数の増加を令嬢なくして能率の悪化や、コスト上
昇の不利がさけられないばかりでなく 、 １００
ＫＪ ／ａｍ以上の大入熱溶接では、アークが安定しな
いこと、またフラックス中に添加したＢ２Ｏ３が、溶接
金属中Ｂの偏析をもたらして＋１１１６ｍ割れの危険性
が尚いことにも問題点を残す。
割れを防止すべく、多量のＢ＆ＯＯ，が添加されている
九め、電極の清融速度の低下による溶着量の減少が％溶
接バス数の増加を令嬢なくして能率の悪化や、コスト上
昇の不利がさけられないばかりでなく 、 １００
ＫＪ ／ａｍ以上の大入熱溶接では、アークが安定しな
いこと、またフラックス中に添加したＢ２Ｏ３が、溶接
金属中Ｂの偏析をもたらして＋１１１６ｍ割れの危険性
が尚いことにも問題点を残す。
そこでこの発＃Ｉは、上述水素の抑制に有効な戻酸墳と
してａｈａｏ、を、その００２発生に白米した溶接作業
性の劣化防止のためにＴｌＯ２を、そしてこの場合スラ
グ中に共存すべきＯａＯ−Ｔｉｅ、 （灰チタン
石）によるスラグのは〈醸阻害の打開に関して新規有用
な寄与を呈する量のＯＦＦｇとともに７ラツクスの主要
成分とすることにより、溶接作業性に問題を伴うことな
く、耐割れ性が、低温割れ、尚１割れの何れについても
すぐれ、 ！接ビード形状も良好であってしかも、＃接
部に高いしん性が確保されるサブマージアーク溶接を実
現することができる、尚性能なフラックス組成を究明し
たものである。
してａｈａｏ、を、その００２発生に白米した溶接作業
性の劣化防止のためにＴｌＯ２を、そしてこの場合スラ
グ中に共存すべきＯａＯ−Ｔｉｅ、 （灰チタン
石）によるスラグのは〈醸阻害の打開に関して新規有用
な寄与を呈する量のＯＦＦｇとともに７ラツクスの主要
成分とすることにより、溶接作業性に問題を伴うことな
く、耐割れ性が、低温割れ、尚１割れの何れについても
すぐれ、 ！接ビード形状も良好であってしかも、＃接
部に高いしん性が確保されるサブマージアーク溶接を実
現することができる、尚性能なフラックス組成を究明し
たものである。
すでに触れたようにサブマージアーク溶接のル工上重要
な間醜としては、溶接時の割れ、開先内スラグのはく離
性、大入熱ｆｆＩ！ｌＩの際のビード乱れ、形状不良そ
して浴接部のじん性などをあげることができる。
な間醜としては、溶接時の割れ、開先内スラグのはく離
性、大入熱ｆｆＩ！ｌＩの際のビード乱れ、形状不良そ
して浴接部のじん性などをあげることができる。
この発明でＩ／ｉまず低温割れを防ぐために７ラツクス
中に少くともｔｓｌ量％（以下手に優で示す）を占める
ＣＩＬ００３を配合し、このＯａＯＯｓから溶接中に分
嘔する００２ガスによりアーク雰囲気中におけるＨ２分
圧を下げ、溶接金属中に残留する拡散性水素を減少させ
て低温割れの発生を防止するが、ここに、 Ｇ＆Ｇ０３
の多量配合に白米する溶接作業性の悪化を回避するのに
必要な／θ−以上、ム優までのＴ １ｏ２を配合し、さ
らにその結果として溶接中フラックスに０１０とＴｌＯ
２の共存が（３＆Ｏ＠ Ｔｉｅ、 （灰チタン石）の生
成をもたらしこれが＃Ｉ接上ビード表面スラグが縞状に
こびりつき、はく離を妨げる原因となり、さればといっ
て０ａＯＯ６の配合蓋を低温割れの防止の酸点からは減
じ得ないことから上記ＴｌＯ２による解装作業性改善に
相乗的な効果をもたらすべく、３〜７％の範囲に抑えた
ＧａＰ、を、とくにＴｉＯ□１０ａＦ２比であられされ
るＫｓ（ｌが一〜ｊの制限範囲において配合し、これら
Ｏ＆００３． ｆｆｔｏ２および０＆Ｆ２を７ラツクス
の主要成分とする。
中に少くともｔｓｌ量％（以下手に優で示す）を占める
ＣＩＬ００３を配合し、このＯａＯＯｓから溶接中に分
嘔する００２ガスによりアーク雰囲気中におけるＨ２分
圧を下げ、溶接金属中に残留する拡散性水素を減少させ
て低温割れの発生を防止するが、ここに、 Ｇ＆Ｇ０３
の多量配合に白米する溶接作業性の悪化を回避するのに
必要な／θ−以上、ム優までのＴ １ｏ２を配合し、さ
らにその結果として溶接中フラックスに０１０とＴｌＯ
２の共存が（３＆Ｏ＠ Ｔｉｅ、 （灰チタン石）の生
成をもたらしこれが＃Ｉ接上ビード表面スラグが縞状に
こびりつき、はく離を妨げる原因となり、さればといっ
て０ａＯＯ６の配合蓋を低温割れの防止の酸点からは減
じ得ないことから上記ＴｌＯ２による解装作業性改善に
相乗的な効果をもたらすべく、３〜７％の範囲に抑えた
ＧａＰ、を、とくにＴｉＯ□１０ａＦ２比であられされ
るＫｓ（ｌが一〜ｊの制限範囲において配合し、これら
Ｏ＆００３． ｆｆｔｏ２および０＆Ｆ２を７ラツクス
の主要成分とする。
またこの発明では上記主要成分のほかにも５１０２１０
〜／ｊ ％、Ａｔ２０３１θ〜２６ｔｓオヨヒＭｇＯ〃
〜Ｑチ。
〜／ｊ ％、Ａｔ２０３１θ〜２６ｔｓオヨヒＭｇＯ〃
〜Ｑチ。
さらにそれぞれｏ、ｓ 〜ｚｌ量優のｉｉ’ｅ −Ｓｉ
とｋｎのうち少くとも／［の脱酸剤も、必須成分として
配合し、さらには溶接金属の成分ｇＩｉを主目的として
Ｆｅ−ｋｎ 、 Ｆｅ−Ｔｉ 、 Ｆｅ−０ｒおよびＦ
ｅ−Ｍｏのごとき合金鉄を合計！チ以下において混入さ
せてもよい。
とｋｎのうち少くとも／［の脱酸剤も、必須成分として
配合し、さらには溶接金属の成分ｇＩｉを主目的として
Ｆｅ−ｋｎ 、 Ｆｅ−Ｔｉ 、 Ｆｅ−０ｒおよびＦ
ｅ−Ｍｏのごとき合金鉄を合計！チ以下において混入さ
せてもよい。
ここにＯ＆ＯＯ３は、浴接金属の低温割れの防止を効果
的にもたらすために、フラックス組成中に少くとも／ｊ
％ ｆｔ配合することが必要で、／３チに満たないと
きは所期した配合目的を遂げ得ない。
的にもたらすために、フラックス組成中に少くとも／ｊ
％ ｆｔ配合することが必要で、／３チに満たないと
きは所期した配合目的を遂げ得ない。
次にＴ１０．は１０ ％に満たないと、溶接作業性の劣
化を防ぐ効果を事実玉虫ぜず、一方２６ｔＩｋをこえる
と７ラツクスの塩基度を過度に下げ、浴接部しん性の確
保が妨げられる。ここに塩基度は、Ｎでモル分率を示す
ものとして次式 ％式％ （１７ であられされる〇 またこのＴｉＯは次にのべるｃＩＬＦ２に対して次式％
式％（２） であられされる重量比Ｋｓの値が２以上でかつｊ以下に
することが必要で、に８１１ｊＬがｊをこえると溶接入
熱が、３θＫＪ／備程度以下に小さい範囲で浴接ビード
表面にあばた状欠かんが、多く発生し、またコに満たな
いときは、上記スラグの縞状こびりつきを回避できなく
なる。ここにＯ＆Ｆ２け、３チより少とｌ［Ｉビードの
波が粗くなってビード外観が悪く、またアークが不安定
になり、さらに浴接金属中の＃嵩量が増加するなどの不
利があり、一方７チをこえると溶融した金属−スラグの
界面で次式８式％（３） の反応によってガスが多量に発生し、溶接ビードにあば
たを発生するので、３〜７％の範囲に限定される。
化を防ぐ効果を事実玉虫ぜず、一方２６ｔＩｋをこえる
と７ラツクスの塩基度を過度に下げ、浴接部しん性の確
保が妨げられる。ここに塩基度は、Ｎでモル分率を示す
ものとして次式 ％式％ （１７ であられされる〇 またこのＴｉＯは次にのべるｃＩＬＦ２に対して次式％
式％（２） であられされる重量比Ｋｓの値が２以上でかつｊ以下に
することが必要で、に８１１ｊＬがｊをこえると溶接入
熱が、３θＫＪ／備程度以下に小さい範囲で浴接ビード
表面にあばた状欠かんが、多く発生し、またコに満たな
いときは、上記スラグの縞状こびりつきを回避できなく
なる。ここにＯ＆Ｆ２け、３チより少とｌ［Ｉビードの
波が粗くなってビード外観が悪く、またアークが不安定
になり、さらに浴接金属中の＃嵩量が増加するなどの不
利があり、一方７チをこえると溶融した金属−スラグの
界面で次式８式％（３） の反応によってガスが多量に発生し、溶接ビードにあば
たを発生するので、３〜７％の範囲に限定される。
加えて上記ＴｌＯ２の配合は、溶接作業性の改善に関し
のべたところのほか、 Ｔｉｏ２の還元により溶接金員
中にＴ１が２有されそのじん性を改善する。
のべたところのほか、 Ｔｉｏ２の還元により溶接金員
中にＴ１が２有されそのじん性を改善する。
次に、Ｓ１ｏ、は浴接作業性を改善するが、あまり多い
とスラグは〈躯が不良となる。また、あまり少ないと融
点が鍋くなりすぎてビード表面に突起が多く生じる。そ
こで、この発明ではｓｉｏｇ諒として硼砂・珪灰石・水
ガラスからの添加を行ない、５１０２が７ラツクスｌ量
比として、１０％以上でかつ／ｊ Ｓ以下とした。
とスラグは〈躯が不良となる。また、あまり少ないと融
点が鍋くなりすぎてビード表面に突起が多く生じる。そ
こで、この発明ではｓｉｏｇ諒として硼砂・珪灰石・水
ガラスからの添加を行ない、５１０２が７ラツクスｌ量
比として、１０％以上でかつ／ｊ Ｓ以下とした。
ム１２０３は、フラックス′Ｎ蓋比でムチをこえるとス
ラグの流動性が過剰となり、また１０チに＄ｉたないと
ビード表面の美観を損なうので１０４以上でかつムチ以
下に限定する。
ラグの流動性が過剰となり、また１０チに＄ｉたないと
ビード表面の美観を損なうので１０４以上でかつムチ以
下に限定する。
ＭｇＯは塩基度を上げて、しかもｆ＃接ススラグはく離
を良くするが、ＭｇＯがψ係をこえるとスラグの粘性が
下りすぎてビード中央部が山鳩となり、またＭｇＯが２
０ｓに満たないとスラグのはく艦が劣化するので＃−＃
％を限定した。
を良くするが、ＭｇＯがψ係をこえるとスラグの粘性が
下りすぎてビード中央部が山鳩となり、またＭｇＯが２
０ｓに満たないとスラグのはく艦が劣化するので＃−＃
％を限定した。
また、脱ＩＩ剤として−はＦｅ −８ｉ ｆ Ｏ，ｊ
％ 以上テカつ！−以下、ＭｎをＯ，ｊｔｓ以上でかつ
５％以下を配合する。
％ 以上テカつ！−以下、ＭｎをＯ，ｊｔｓ以上でかつ
５％以下を配合する。
この他％浴接金属の成分調整のためフラックス中に金属
成分として合計７％以下のＦｅ−Ｍｕ 、 Ｆ＠〒Ｔｉ
、 ｌｉ’ｅ−Ｏｒ 、 ｌｉ’ｅ−Ｍｏを添加する
ことがあり、ここで、上記成分の合計を７％と限定した
のは、溶接条件が変化しても、浴接金属の成分が変化し
ない範囲とするためである。
成分として合計７％以下のＦｅ−Ｍｕ 、 Ｆ＠〒Ｔｉ
、 ｌｉ’ｅ−Ｏｒ 、 ｌｉ’ｅ−Ｍｏを添加する
ことがあり、ここで、上記成分の合計を７％と限定した
のは、溶接条件が変化しても、浴接金属の成分が変化し
ない範囲とするためである。
この発明の実施例を以下に示す０
実施例１
本発明フラックスおよび比較フラックスを用いて試験を
行なった。本実験で使用したフラックス成分を表−１に
示す０ 表−２には、使用した鋼板およびワイヤの成分を４＜シ
ている。
行なった。本実験で使用したフラックス成分を表−１に
示す０ 表−２には、使用した鋼板およびワイヤの成分を４＜シ
ている。
ま几、この実験で採用した試験条件を、表−３に４＜シ
、諸元形状および槓鳩法は第１図（ａ） 、 （ｂ）の
とおりであり、結果は表−４にまとめて示す０表−４試
験結果 ※ 引張試験片は、ＪＩＳ Ｚ ３／／／ Ａ／号であ
る。
、諸元形状および槓鳩法は第１図（ａ） 、 （ｂ）の
とおりであり、結果は表−４にまとめて示す０表−４試
験結果 ※ 引張試験片は、ＪＩＳ Ｚ ３／／／ Ａ／号であ
る。
※※ 衝撃試験片は、 ＪＩＳ Ｚ ３１／コｌ 号で
ある。
ある。
これより、本発明フラックスは、溶接入熱が／ ００
ＫＪ ７ｃｍの局人熱の場合゛でも、箒箇袖〜伽魅ｆｉ
ｋ１％浴接部の衝ｓｋｉは、−３℃で７＋ｋｐ−ｍ以上
また、−１０°Ｃでｔｋｇ−ｍ以上であり、優れたしん
性を有する浴接金属が得られることがわかった。比較フ
ラックスの中にも、たとえば試作ＡＫ−７とかに−９の
衝撃１ｔｈは良いが、ビード形状・ビード外観等が悪い
という欠点を有しており、機械性能、ビード形状・外観
ともに良いのは１本発明７ラツクスのみである。なお、
じん性筐の判定基準は、低温用鋼のｆｌｌ：□ Ｖ部に多く適用される衝撃値のスペックｖｇ −４０〉
３．７ ’〜−ｍとした。
ＫＪ ７ｃｍの局人熱の場合゛でも、箒箇袖〜伽魅ｆｉ
ｋ１％浴接部の衝ｓｋｉは、−３℃で７＋ｋｐ−ｍ以上
また、−１０°Ｃでｔｋｇ−ｍ以上であり、優れたしん
性を有する浴接金属が得られることがわかった。比較フ
ラックスの中にも、たとえば試作ＡＫ−７とかに−９の
衝撃１ｔｈは良いが、ビード形状・ビード外観等が悪い
という欠点を有しており、機械性能、ビード形状・外観
ともに良いのは１本発明７ラツクスのみである。なお、
じん性筐の判定基準は、低温用鋼のｆｌｌ：□ Ｖ部に多く適用される衝撃値のスペックｖｇ −４０〉
３．７ ’〜−ｍとした。
実施例２
この発明に従うフラックスおよび比較フラックスを用い
て、開先内でのスラグはく離性の試験を行なった。
て、開先内でのスラグはく離性の試験を行なった。
この実験で使用したフラックス、鋼板およびワイヤは表
−１および表−２に示しである。
−１および表−２に示しである。
また、この実験で採用した試験条件は表−６に不すとお
りであり、諸元形状は、Ｖ形Ｑ０、深さ３θ關のみぞを
厚み５０編の試験板の表面に穿ち、このみそに沿って耐
層を行った。
りであり、諸元形状は、Ｖ形Ｑ０、深さ３θ關のみぞを
厚み５０編の試験板の表面に穿ち、このみそに沿って耐
層を行った。
表−６試験条件
［
［
□
この試験で得られた結果を表−６にボす。
Δ・・・ Ｉ ふつワｏ ×・・・ ｌ 感い
。
。
この発明のフラックスは、従来の７ラツクスに比べて耐
割れ性に優れかつ、大入熱浴接でも浴接部のじん性籠が
良く、なおかつ＃接作業性（スラグは＜＊−ビード形状
）も良好である。そこで、従来の＃接条件、予熱ｅ後熱
条件では、割れの防止が難しい時でも、この発明フラッ
クスでは割れ発生を避けることができる。！た、大入熱
での溶接が可能になつ次ので、ｍ機能率の向上を計るこ
とができる。
割れ性に優れかつ、大入熱浴接でも浴接部のじん性籠が
良く、なおかつ＃接作業性（スラグは＜＊−ビード形状
）も良好である。そこで、従来の＃接条件、予熱ｅ後熱
条件では、割れの防止が難しい時でも、この発明フラッ
クスでは割れ発生を避けることができる。！た、大入熱
での溶接が可能になつ次ので、ｍ機能率の向上を計るこ
とができる。
また、溶接作業性が曳くなったので、スラグはく離など
のロスタイムの軽減、スラグ巻き込みなどの浴接欠陥を
なくすことができ健全な溶接部が得られる。
のロスタイムの軽減、スラグ巻き込みなどの浴接欠陥を
なくすことができ健全な溶接部が得られる。
第１図ａは開先形状を示す一■面図、第１図すは禎ノー
法についての説明用ｌＩＴｗＢ図であモ、。
法についての説明用ｌＩＴｗＢ図であモ、。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ｃａｃｏ をＴ１０ 、ａ＆１ｉ’、とと
もに主要成分と３ ２ してＣＩＬＣＯ３は少くとも１３重量％を占めまたＴｌ
Ｏ２は７０〜３１１％ 、 ｃａｒ２はｊ〜７重ＩＳｉ
Ｏ でかつ、”７０＆Ｉｔ□比がコ〜ｊとなる制限範囲にお
いてそれぞれ占有し、 さらに５ｉｎ２１０〜／ｊ重黛チ、Ａｊ２０３１０〜ム
菖１１優およびＭｇ０Ｊ７〜功重蓋チと、それぞれ０．
１−５重量−のＦ＠ＳｉおよびＭｎのうち少くともｌ檀
の脱＃Ｉ剤とを舊む配合組成になることを特徴とするサ
ブマージアーク浴接用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21353781A JPS58116990A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21353781A JPS58116990A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58116990A true JPS58116990A (ja) | 1983-07-12 |
| JPS613596B2 JPS613596B2 (ja) | 1986-02-03 |
Family
ID=16640825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21353781A Granted JPS58116990A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58116990A (ja) |
Cited By (5)
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| CN106514055A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-03-22 | 沪东重机有限公司 | 一种船用钢埋弧横焊焊剂及其制备方法 |
| CN108311811A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-07-24 | 天津大桥焊材集团有限公司 | 一种超高层用钢结构焊接专用埋弧焊剂 |
| CN108311809A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-07-24 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种焊条药皮、具有低裂纹敏感性的焊条及其制备与应用 |
| CN108453415A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-08-28 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种焊丝药粉、不锈钢药芯焊丝及其制备方法与应用 |
| CN108723636A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-11-02 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 具有低裂纹敏感性的焊丝药粉、药芯焊丝及制备与应用 |
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-
1981
- 1981-12-28 JP JP21353781A patent/JPS58116990A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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