JPS597559B2 - エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ - Google Patents
エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤInfo
- Publication number
- JPS597559B2 JPS597559B2 JP3685079A JP3685079A JPS597559B2 JP S597559 B2 JPS597559 B2 JP S597559B2 JP 3685079 A JP3685079 A JP 3685079A JP 3685079 A JP3685079 A JP 3685079A JP S597559 B2 JPS597559 B2 JP S597559B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- steel
- present
- welding
- arc welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動溶接用ワイヤに係るもので、さらに詳しく
は６０キロＨＴ鋼に適応するエレクトロガスアーク溶接
用複合ワイヤに関するものである。
は６０キロＨＴ鋼に適応するエレクトロガスアーク溶接
用複合ワイヤに関するものである。
今後の石油備蓄タンクは立地難から寒冷地に建設するケ
ースが増えることが予想されておわ、しかも鋼材は殆ん
どが６０キロＨＴ鋼となる。６０キロＨＴ鋼、寒冷地と
いつた厳しい条件下にあつても現場の文面溶接は施工能
率の観点からエレクトロガス溶接の採用が計画されてい
る。
ースが増えることが予想されておわ、しかも鋼材は殆ん
どが６０キロＨＴ鋼となる。６０キロＨＴ鋼、寒冷地と
いつた厳しい条件下にあつても現場の文面溶接は施工能
率の観点からエレクトロガス溶接の採用が計画されてい
る。
しかし、従来のエレクトロガスアーク溶接、例えば特開
昭４９−１１５９５１号公報記載の技術の如きワイヤ成
分範囲の広いラフな技術では常温近傍での使用には耐え
得ても低温靭性の要求される施工には５ＯＨＴ鋼の場合
でさえ全く適用できないことが明らかとなつた。このた
め寒冷地に６０キロＨＴ鋼を用いて建設する石油備蓄タ
ンクの施工に使用可能なワイヤ性能、特に−２０℃程度
の低温切欠靭性にすぐれた６０キロＨＴ鋼用エレクトロ
ガスアーク溶接用ワイヤの開発が強く望まれていた。本
発明者らはかかる業界の強い要望に答えるべく、エレク
トロガスアーク溶接金属の靭性改善研究を長年にわたつ
て行なつた結果、６０キロＨＴ鋼の高入熱文面溶接にお
いて低温靭性が劣化しない複合ワイヤ組成を見出すこと
に成功した。すなわち、本発明ワイヤ全重量に対し、５
ｉ０．５〜１．１％、Ｍｎ１．８〜２．８％、Ｍ００．
３〜０．９％、Ｔｉ０．１０−Ｏ、２５％、Ｂ０．００
３〜０．００８％未満および金属ふつ化物を主成分とす
るスラグ生成剤０．６〜６．０％ならびに３０％以下の
鉄粉を必須フラックス成分として金属外皮内に充填した
ことを特徴とする６０キロＨＴ鋼用エレクトロガスアー
ク溶接用複合ワイヤである。以下に本発明になるエレク
トロガスアーク溶接用複合ワイヤを上記構成とした理由
について詳細に説明する。
昭４９−１１５９５１号公報記載の技術の如きワイヤ成
分範囲の広いラフな技術では常温近傍での使用には耐え
得ても低温靭性の要求される施工には５ＯＨＴ鋼の場合
でさえ全く適用できないことが明らかとなつた。このた
め寒冷地に６０キロＨＴ鋼を用いて建設する石油備蓄タ
ンクの施工に使用可能なワイヤ性能、特に−２０℃程度
の低温切欠靭性にすぐれた６０キロＨＴ鋼用エレクトロ
ガスアーク溶接用ワイヤの開発が強く望まれていた。本
発明者らはかかる業界の強い要望に答えるべく、エレク
トロガスアーク溶接金属の靭性改善研究を長年にわたつ
て行なつた結果、６０キロＨＴ鋼の高入熱文面溶接にお
いて低温靭性が劣化しない複合ワイヤ組成を見出すこと
に成功した。すなわち、本発明ワイヤ全重量に対し、５
ｉ０．５〜１．１％、Ｍｎ１．８〜２．８％、Ｍ００．
３〜０．９％、Ｔｉ０．１０−Ｏ、２５％、Ｂ０．００
３〜０．００８％未満および金属ふつ化物を主成分とす
るスラグ生成剤０．６〜６．０％ならびに３０％以下の
鉄粉を必須フラックス成分として金属外皮内に充填した
ことを特徴とする６０キロＨＴ鋼用エレクトロガスアー
ク溶接用複合ワイヤである。以下に本発明になるエレク
トロガスアーク溶接用複合ワイヤを上記構成とした理由
について詳細に説明する。
本発明ワイヤにおいて、フラックス中のＳｉを０．５〜
１．１％、Ｍｎを１．８〜２．８１ｆ６の範囲に規定し
たのは６０キロＨＴ鋼の溶接に供し、必要な強度を得る
ためである。
１．１％、Ｍｎを１．８〜２．８１ｆ６の範囲に規定し
たのは６０キロＨＴ鋼の溶接に供し、必要な強度を得る
ためである。
０．５％未満のＳｉ、１．８％未満のＭｎではＭｏ、Ｔ
ｉ、Ｂ等の他成分を本発明の範囲内で如何に調整しよう
とも６０キロＨＴ鋼、例えばＳＰＶ−５０鋼の溶接部に
要求される強度６２〜ｆ／一を維持することは困難であ
る。
ｉ、Ｂ等の他成分を本発明の範囲内で如何に調整しよう
とも６０キロＨＴ鋼、例えばＳＰＶ−５０鋼の溶接部に
要求される強度６２〜ｆ／一を維持することは困難であ
る。
一方、Ｓｉを１．１％、Ｍｎを２．８％を超えてフラッ
クス中に含有する複合ワイヤでは溶着金属の強度が高く
なり過ぎ、６０キロＨＴ鋼の強度規格７５Ｋｇｆ／Ｍ７
ｉを超える欠点がある。かかる意味に｝いて、本発明の
Ｓｉ訃よびＭｎはそれぞれ０．５〜１．１％、１．８〜
２．８％の範囲に限定するが、Ｍｎ／ｓ１の比は低温靭
性劣化防止の観点から２．０〜４．５にコントロールす
るのが望ましいことも確認された。本発明ワイヤにＭＯ
を添加する主目的は所要強度を得ることと溶着金属の結
晶粒を微細化し低温靭性を改善することの２点である。
クス中に含有する複合ワイヤでは溶着金属の強度が高く
なり過ぎ、６０キロＨＴ鋼の強度規格７５Ｋｇｆ／Ｍ７
ｉを超える欠点がある。かかる意味に｝いて、本発明の
Ｓｉ訃よびＭｎはそれぞれ０．５〜１．１％、１．８〜
２．８％の範囲に限定するが、Ｍｎ／ｓ１の比は低温靭
性劣化防止の観点から２．０〜４．５にコントロールす
るのが望ましいことも確認された。本発明ワイヤにＭＯ
を添加する主目的は所要強度を得ることと溶着金属の結
晶粒を微細化し低温靭性を改善することの２点である。
このためには少なくとも０．３％以上含有させる必要が
ある。しかし０．９％を超えて含有させると溶着金属の
強度が異常に上昇する結果、切欠靭性は却つて劣化する
。従つてＭＯの添加は０．３〜０，９％の範囲に限定す
る。更に本発明ワイヤではＴｉＯ．ｌＯ〜０，２５％を
後述するＢと共に添加する。
ある。しかし０．９％を超えて含有させると溶着金属の
強度が異常に上昇する結果、切欠靭性は却つて劣化する
。従つてＭＯの添加は０．３〜０，９％の範囲に限定す
る。更に本発明ワイヤではＴｉＯ．ｌＯ〜０，２５％を
後述するＢと共に添加する。
０．１０（：Ｆ６未満の添加ではＳｉ，Ｍｎとの共同脱
酸下に訃いても溶融メタルの脱酸能が不足するため、Ｂ
の酸化消耗が促進され、Ｂによる溶着金属の焼入れ効果
が損われる。
酸下に訃いても溶融メタルの脱酸能が不足するため、Ｂ
の酸化消耗が促進され、Ｂによる溶着金属の焼入れ効果
が損われる。
このため、高入熱溶接であるエレクトロガスアーク溶接
金属では組織が粗大化し、低温靭性が低下する。一方、
Ｔｉを０．２５０１）を超えて添加すると溶着金属のＴ
ｉ量が増し、強度の異常上昇を来たす結果靭性が低下す
るばかりか、割れに対し敏感となるので好ましくない。
ところで、６０キロＨＴ鋼のエレクトロガスアーク溶接
金属の低温靭性向上にＢが極めて有効であることが明ら
かとなつた。
金属では組織が粗大化し、低温靭性が低下する。一方、
Ｔｉを０．２５０１）を超えて添加すると溶着金属のＴ
ｉ量が増し、強度の異常上昇を来たす結果靭性が低下す
るばかりか、割れに対し敏感となるので好ましくない。
ところで、６０キロＨＴ鋼のエレクトロガスアーク溶接
金属の低温靭性向上にＢが極めて有効であることが明ら
かとなつた。
すなろち、この知見は対ワイヤ重量比において充填フラ
ツクスが０．８％Ｓｉ−２．２％Ｍｎ−０．５％ＭＯ−
０．１５％ＴｉＯ．５％ＣａＦ２−０．５（Ｆ６ＬｉＦ
−２０（！Ｉ鉄粉およびさらに鉄粉とＢを置換すること
によりＢを種々の割合で添加した複合ワイヤを用いて行
なつた実験結果よ）得られた。この実験に卦ける溶接条
件はＤＣ（ト）、４５０Ａ，４３Ｖ，Ｃ０２流量３０１
／分、ワイヤ突出し長さ４０〜５０［ＮＯｌ、板厚方向
の振幅６ｍｎ、振動回数１２０回／分であつた。なお、
母材はＳＰＶ−５０，２５［ｍで開先間隙は表１５１ｍ
、裏４［０［ｎ、表裏とも水冷銅板を当てがつて溶接し
た。第１図の実験結果によると、ワイヤ中のＢ量が０．
００３％までは低温靭性の改善効果は余ジ認められず、
０．００３１！）以上で高い切欠靭性が実現する。
ツクスが０．８％Ｓｉ−２．２％Ｍｎ−０．５％ＭＯ−
０．１５％ＴｉＯ．５％ＣａＦ２−０．５（Ｆ６ＬｉＦ
−２０（！Ｉ鉄粉およびさらに鉄粉とＢを置換すること
によりＢを種々の割合で添加した複合ワイヤを用いて行
なつた実験結果よ）得られた。この実験に卦ける溶接条
件はＤＣ（ト）、４５０Ａ，４３Ｖ，Ｃ０２流量３０１
／分、ワイヤ突出し長さ４０〜５０［ＮＯｌ、板厚方向
の振幅６ｍｎ、振動回数１２０回／分であつた。なお、
母材はＳＰＶ−５０，２５［ｍで開先間隙は表１５１ｍ
、裏４［０［ｎ、表裏とも水冷銅板を当てがつて溶接し
た。第１図の実験結果によると、ワイヤ中のＢ量が０．
００３％までは低温靭性の改善効果は余ジ認められず、
０．００３１！）以上で高い切欠靭性が実現する。
この靭性改善効果は０．０２０％まで発揮されるが０，
０２０％超すと靭性は急激に低下する。これは過剰のＢ
が溶着金属に歩留まつた結果、溶着金属が硬化したため
である。また６０キロＨＴ鋼用に合金を多く含有する複
合ワイヤに於いては軟鋼５０ＵＴ鋼の溶接に比較し、割
れの危険度が高いためＢの添加量は必要最少限度に抑え
る必要がある。この観点からもＢの添加量は０．０２０
％以下に抑えなければならないが、本発明では経済的な
観点からＢの添加は０．００３〜０．００８％未満の範
囲に限定する。エレクトロガスアーク溶接において美麗
な溶接ビードを得るためにはビード表面を薄く均一に溶
融スラグが被包することが必要である。
０２０％超すと靭性は急激に低下する。これは過剰のＢ
が溶着金属に歩留まつた結果、溶着金属が硬化したため
である。また６０キロＨＴ鋼用に合金を多く含有する複
合ワイヤに於いては軟鋼５０ＵＴ鋼の溶接に比較し、割
れの危険度が高いためＢの添加量は必要最少限度に抑え
る必要がある。この観点からもＢの添加量は０．０２０
％以下に抑えなければならないが、本発明では経済的な
観点からＢの添加は０．００３〜０．００８％未満の範
囲に限定する。エレクトロガスアーク溶接において美麗
な溶接ビードを得るためにはビード表面を薄く均一に溶
融スラグが被包することが必要である。
このため、本発明ワイヤのスラグ生成剤は金属ふつ化物
を主体とする。本発明者らの研究によると金属ふつ化物
の中でもＣａＦ２，ＮａＦ，ＫＦ，ＬｉＦが特に溶融ス
ラグの流動性を高め、ビードを薄く均一に被包する効果
が大きいことが判つた。この他ＡｌＦ３，ＢａＦ２，Ｋ
２ＺｒＦ６等も有効であつた。本発明ワイヤでは金属ふ
つ化物をスラグ生成剤の主成分とするが、少量のＴｌＯ
２，ＭｎＯ２，ＳｉＯ２等の金属酸化物とＣａｃＯ３，
Ｎａ２ｃＯ３等の金属炭酸塩をスラグ塩基度の調整｝よ
びスラグのはくり性改善のためスラグ生成剤中５０％以
下を目処に使用することもできる。実験によるとこれら
金属ふつ化物を主体とするスラグ生成剤であつても、０
．６％未満ではビード表面を均一に被包するには量的に
不足し、ビード表面を美麗にすることはできない。一方
、６．０％を超えてスラグ生成剤を添加すると溶接中ス
ラグが過剰となり長尺継手の溶接を継続することができ
なくなる。従つて本発明ワイヤのスラグ生成剤は金属ふ
つ化物を主体とし、かつその量は０．６〜６．０％の範
囲になければならない。本発明ワイヤに鉄粉を添加する
主目的はワイヤ溶融速度を高め、溶接入熱の低下を図る
ことと、スラグ生成剤の調整を図ることの２点である。
を主体とする。本発明者らの研究によると金属ふつ化物
の中でもＣａＦ２，ＮａＦ，ＫＦ，ＬｉＦが特に溶融ス
ラグの流動性を高め、ビードを薄く均一に被包する効果
が大きいことが判つた。この他ＡｌＦ３，ＢａＦ２，Ｋ
２ＺｒＦ６等も有効であつた。本発明ワイヤでは金属ふ
つ化物をスラグ生成剤の主成分とするが、少量のＴｌＯ
２，ＭｎＯ２，ＳｉＯ２等の金属酸化物とＣａｃＯ３，
Ｎａ２ｃＯ３等の金属炭酸塩をスラグ塩基度の調整｝よ
びスラグのはくり性改善のためスラグ生成剤中５０％以
下を目処に使用することもできる。実験によるとこれら
金属ふつ化物を主体とするスラグ生成剤であつても、０
．６％未満ではビード表面を均一に被包するには量的に
不足し、ビード表面を美麗にすることはできない。一方
、６．０％を超えてスラグ生成剤を添加すると溶接中ス
ラグが過剰となり長尺継手の溶接を継続することができ
なくなる。従つて本発明ワイヤのスラグ生成剤は金属ふ
つ化物を主体とし、かつその量は０．６〜６．０％の範
囲になければならない。本発明ワイヤに鉄粉を添加する
主目的はワイヤ溶融速度を高め、溶接入熱の低下を図る
ことと、スラグ生成剤の調整を図ることの２点である。
したがつて鉄粉の一部はＳｉ，Ｍｎ，ＭＯ，Ｔｉ，Ｂ元
素等との合金形態で添加することも可能であるが、実験
の結果鉄粉の添加量は３０％以下に限定しなければなら
ないことが判つた。これは太径ワイヤであつても３０％
を超えて鉄粉を添加すると、必然的に薄肉ワイヤとなる
ため、溶接時に必要な剛性を失なう結果、ワイヤはスネ
ーキングを起こし、安定した溶接を継続することが困難
となるためである。細径ワイヤでは鉄粉の添加は２５％
以下が望ましい。かかる理由により本発明ワイヤへの鉄
粉添加量はいずれにしても３０％以下でなければならな
い。なお、本発明ワイヤのワイヤ外皮材には加工性にす
ぐれた―般の軟鋼を使用する。
素等との合金形態で添加することも可能であるが、実験
の結果鉄粉の添加量は３０％以下に限定しなければなら
ないことが判つた。これは太径ワイヤであつても３０％
を超えて鉄粉を添加すると、必然的に薄肉ワイヤとなる
ため、溶接時に必要な剛性を失なう結果、ワイヤはスネ
ーキングを起こし、安定した溶接を継続することが困難
となるためである。細径ワイヤでは鉄粉の添加は２５％
以下が望ましい。かかる理由により本発明ワイヤへの鉄
粉添加量はいずれにしても３０％以下でなければならな
い。なお、本発明ワイヤのワイヤ外皮材には加工性にす
ぐれた―般の軟鋼を使用する。
また、ワイヤの断面形状については特に定めるものでは
なく、従来の複合ワイヤ同様、送給性、アーク安定性に
すぐれているものであればいずれでもかまわない。すな
わち、後述の第２図、第３図に示すように断面に合せ目
があつても良く、あるいは第４図に示すように合せ目の
ないいわゆるシームレスワイヤであつても良い。ところ
でワイヤ内に充填するフラツクスはワイヤ全重量に対し
１０〜４０％の範囲にコントロールするど好結果が得ら
れる様である。次に実施例を用いて本発明の効果をさら
に具体的に説明する。
なく、従来の複合ワイヤ同様、送給性、アーク安定性に
すぐれているものであればいずれでもかまわない。すな
わち、後述の第２図、第３図に示すように断面に合せ目
があつても良く、あるいは第４図に示すように合せ目の
ないいわゆるシームレスワイヤであつても良い。ところ
でワイヤ内に充填するフラツクスはワイヤ全重量に対し
１０〜４０％の範囲にコントロールするど好結果が得ら
れる様である。次に実施例を用いて本発明の効果をさら
に具体的に説明する。
実施例
第１表に軟鋼外皮使用の本発明複合ワイヤ卦よび比較の
ために用いた複合ワイヤの構成を、第２表にこれらワイ
ヤによるエレクトロガスアーク溶接試験結果を示す。
ために用いた複合ワイヤの構成を、第２表にこれらワイ
ヤによるエレクトロガスアーク溶接試験結果を示す。
第１表に｝いて黒１〜黒３が本発明になる複合ワイヤで
あつて、應４〜屋９が比較例である。
あつて、應４〜屋９が比較例である。
施工条件と試験結果を示す第２表より、本発明になる黒
１〜黒３の複合ワイヤは溶接作業性、ビード外観が良好
なのはもちろん、Ｘ線性能にもすぐれ、引張強度もＳＰ
Ｖ− ５０の強度規格６２〜７５ｋｇＬ４ｄに入つてお
り、しかも溶着金属の低温靭性は衝撃吸収エネルギーに
見る如く、極めてすぐれていることが確認された。これ
に対しＳｉ，Ｍｎが本発明より少ない黒４の参考７ーイ
ヤは溶着金属の強度が鋼材規格を下回つた。
１〜黒３の複合ワイヤは溶接作業性、ビード外観が良好
なのはもちろん、Ｘ線性能にもすぐれ、引張強度もＳＰ
Ｖ− ５０の強度規格６２〜７５ｋｇＬ４ｄに入つてお
り、しかも溶着金属の低温靭性は衝撃吸収エネルギーに
見る如く、極めてすぐれていることが確認された。これ
に対しＳｉ，Ｍｎが本発明より少ない黒４の参考７ーイ
ヤは溶着金属の強度が鋼材規格を下回つた。
また、ＭＯ（５Ｔｉ，Ｂが本発明外である黒５とＳｉ，
ＭｎおよびＴｉが本発明より多い黒６の参考ワイヤは強
度が高くなり過ぎ低温靭性も満足なものではなかつた。
さらにスラグ生成剤中の酸化物が６７％も占めるスラグ
生成剤を１．２％含有する屋７の参考ワイヤはスラグの
粘性が大き過ぎるためビード表面を均一に被包すること
ができず、ビード外観は美麗にはならなかつた。また、
スラグの流動性が悪いため溶着金属中にスラグが残留し
、Ｘ線性能も３級であつた。なお、スラグ生成剤の添加
量が本発明の範囲外であり、かつ鉄粉添加量が３５％と
この点でも本発明範囲外である黒８の参考ワイヤはスラ
グ不足によるビード外観の不良のみならず、ワイヤのス
ネーキングにより溶接を安定して継続することができな
かつた。また、スラグ生成剤が多過ぎる黒９の参考ワイ
ヤも溶接中スラグが過剰となり溶接を継続することがで
きなかつた。
ＭｎおよびＴｉが本発明より多い黒６の参考ワイヤは強
度が高くなり過ぎ低温靭性も満足なものではなかつた。
さらにスラグ生成剤中の酸化物が６７％も占めるスラグ
生成剤を１．２％含有する屋７の参考ワイヤはスラグの
粘性が大き過ぎるためビード表面を均一に被包すること
ができず、ビード外観は美麗にはならなかつた。また、
スラグの流動性が悪いため溶着金属中にスラグが残留し
、Ｘ線性能も３級であつた。なお、スラグ生成剤の添加
量が本発明の範囲外であり、かつ鉄粉添加量が３５％と
この点でも本発明範囲外である黒８の参考ワイヤはスラ
グ不足によるビード外観の不良のみならず、ワイヤのス
ネーキングにより溶接を安定して継続することができな
かつた。また、スラグ生成剤が多過ぎる黒９の参考ワイ
ヤも溶接中スラグが過剰となり溶接を継続することがで
きなかつた。
第１図はワイヤ中のＢ量とエレクトロガス溶着金属の切
欠靭性の関係を示す図、第２図、第３図、第４図は実施
例に用いられたワイヤ断面形状を示す図、第５図は実施
例に用いられた開先形状を示す図である。
欠靭性の関係を示す図、第２図、第３図、第４図は実施
例に用いられたワイヤ断面形状を示す図、第５図は実施
例に用いられた開先形状を示す図である。
Claims (1)
- １ ワイヤ全重量に対しＳｉ０．５〜１．１％、Ｍｎ１
．８〜２．８％、Ｍｏ０．３〜０．９％、Ｔｉ０．１０
〜０．２５％、Ｂ０．００３〜０．００８％未満および
金属ふつ化物を主成分とするスラグ生成剤０．６〜６．
０％ならびに３０％以下の鉄粉を必須フラックス成分と
して金属外皮内に充填したことを特徴とする６０キロＨ
Ｔ鋼用エレクトロガスアーク溶接用複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3685079A JPS597559B2 (ja) | 1979-03-30 | 1979-03-30 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3685079A JPS597559B2 (ja) | 1979-03-30 | 1979-03-30 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55130393A JPS55130393A (en) | 1980-10-09 |
| JPS597559B2 true JPS597559B2 (ja) | 1984-02-18 |
Family
ID=12481235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3685079A Expired JPS597559B2 (ja) | 1979-03-30 | 1979-03-30 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597559B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020175399A (ja) * | 2019-04-15 | 2020-10-29 | 日鉄溶接工業株式会社 | エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1979
- 1979-03-30 JP JP3685079A patent/JPS597559B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020175399A (ja) * | 2019-04-15 | 2020-10-29 | 日鉄溶接工業株式会社 | エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55130393A (en) | 1980-10-09 |
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