JPS5877790A - 潜孤溶接用焼結型フラツクス - Google Patents
潜孤溶接用焼結型フラツクスInfo
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- JPS5877790A JPS5877790A JP17497181A JP17497181A JPS5877790A JP S5877790 A JPS5877790 A JP S5877790A JP 17497181 A JP17497181 A JP 17497181A JP 17497181 A JP17497181 A JP 17497181A JP S5877790 A JPS5877790 A JP S5877790A
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- JP
- Japan
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- flux
- less
- welding
- submerged arc
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- Prior art date
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- Granted
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は潜弧溶接用焼結型フラックスに関し。
特に80キロI&尋の高張力鋼の溶接に用いえときに優
れた溶接作業性を発揮すると共にX線性能。
れた溶接作業性を発揮すると共にX線性能。
機械的性能及び1llltvljれ性の優れた溶W!部
を与える。
を与える。
畷吸湿性の極低水素系潜弧#接用焼結型フラツクスに関
するものである。
するものである。
80等1級等の高張力鋼は、溶接構造物の大型化に伴っ
て圧力容器、橋梁、耐圧鋼管及び海洋構造物等に広く使
用されておシ、特に軽量化の要請が強い海洋構造物にお
ける利用はますます増加する傾向がみられる。
て圧力容器、橋梁、耐圧鋼管及び海洋構造物等に広く使
用されておシ、特に軽量化の要請が強い海洋構造物にお
ける利用はますます増加する傾向がみられる。
この種の高張力鋼の溶接には被覆アーク溶接棒を用い先
手rIIIIIが主流を占めてきたが、近年では溶接能
率の陶土及び省力化を期してTIG溶接法やMIGjl
ll法等の半自動溶接や全自動溶接カI多用されている
。しかしTIG溶接やMIG@接には溶接施工に高度の
技量と開先精度が要求されるので、最近ではそれ程の開
先精度が要求されず且つ入熱量が大きくて溶接能率の高
い潜弧溶接法に切夛換見られつつある。一方北海々域等
の低温環境で使用される海洋構造物等では、溶接部の機
械的性能殊に低温靭性や耐割れ性に高度の性能が要求さ
れるので、母材の物性に匹敵する性能のf#接部を確保
すべく*接材料殊に潜弧#接層フラックスについての改
良研究4進められているが、現在のところ要求を満たす
性能のものFi得られていない。即ち溶−型フラックス
の場合、高塩基性フラックス糸では良好な延性と靭性を
得ることはできるものの低水素化が極めて困−であるか
ら1通常は低水素糸の中性フラックスが使用されている
。
手rIIIIIが主流を占めてきたが、近年では溶接能
率の陶土及び省力化を期してTIG溶接法やMIGjl
ll法等の半自動溶接や全自動溶接カI多用されている
。しかしTIG溶接やMIG@接には溶接施工に高度の
技量と開先精度が要求されるので、最近ではそれ程の開
先精度が要求されず且つ入熱量が大きくて溶接能率の高
い潜弧溶接法に切夛換見られつつある。一方北海々域等
の低温環境で使用される海洋構造物等では、溶接部の機
械的性能殊に低温靭性や耐割れ性に高度の性能が要求さ
れるので、母材の物性に匹敵する性能のf#接部を確保
すべく*接材料殊に潜弧#接層フラックスについての改
良研究4進められているが、現在のところ要求を満たす
性能のものFi得られていない。即ち溶−型フラックス
の場合、高塩基性フラックス糸では良好な延性と靭性を
得ることはできるものの低水素化が極めて困−であるか
ら1通常は低水素糸の中性フラックスが使用されている
。
しかし極低/M(−40〜−60℃程度)Kおける靭性
値は依然として不十分であシ、シかも極低水素化の目的
は達成できない。また高塩基性の低水素系焼結型フラッ
クスも一部で使用されているが、フラックス中 ず、フラックス保管時の厳密な管埋と溶接時の予熱tM
度の厳守が不可欠である。
値は依然として不十分であシ、シかも極低水素化の目的
は達成できない。また高塩基性の低水素系焼結型フラッ
クスも一部で使用されているが、フラックス中 ず、フラックス保管時の厳密な管埋と溶接時の予熱tM
度の厳守が不可欠である。
上記の様な水素正しくは拡散性水素が継手欠陥(低温v
srt、、ポックV−り、ヘリンボーン尋)の原因にな
ることは従来から確認されてお〕、溶接金属中への水素
の混入原因としては開先の錆や汚れ及び浴接ワイ゛ヤ中
の水素も考えられるが、最も大きいのはフラックス中の
水素化合物の熱分解によって生じる水素であるとされて
いる。この様な水素含有化合物としては製造当初から含
まれる結晶水や脚化水素書有化合物と保管時の吸着水分
に大別され、これらの水嵩源の低減対策についても種々
研究が進められている。特に焼結型フラックスでは粘結
剤として水ガラスを使用してお多水分含有率が高いので
、j#酸樵等の添加による低水素化が講じられて−るが
、80キロ級高張力鋼用としては依然として不十分であ
る。ま九吸湿水分低減対策として難吸湿性の水ガラス〔
例えば珪酸リチウム水引も或いはstogとアVカリ酸
化物とのqv比及びK B O/ CN & 20 +
K 2、O)のモル比を考慮した珪酸アルカリ水溶液
等〕を使用したフラックスも搗案されて−るが、この種
の7ラツクスも実用化の域には達していない。
srt、、ポックV−り、ヘリンボーン尋)の原因にな
ることは従来から確認されてお〕、溶接金属中への水素
の混入原因としては開先の錆や汚れ及び浴接ワイ゛ヤ中
の水素も考えられるが、最も大きいのはフラックス中の
水素化合物の熱分解によって生じる水素であるとされて
いる。この様な水素含有化合物としては製造当初から含
まれる結晶水や脚化水素書有化合物と保管時の吸着水分
に大別され、これらの水嵩源の低減対策についても種々
研究が進められている。特に焼結型フラックスでは粘結
剤として水ガラスを使用してお多水分含有率が高いので
、j#酸樵等の添加による低水素化が講じられて−るが
、80キロ級高張力鋼用としては依然として不十分であ
る。ま九吸湿水分低減対策として難吸湿性の水ガラス〔
例えば珪酸リチウム水引も或いはstogとアVカリ酸
化物とのqv比及びK B O/ CN & 20 +
K 2、O)のモル比を考慮した珪酸アルカリ水溶液
等〕を使用したフラックスも搗案されて−るが、この種
の7ラツクスも実用化の域には達していない。
本発明者篩は上記の様な事情に着目し、高張力鋼母材の
低入熱乃至大入熱溶接に適用した場合でも、良好な**
作業性のもとで耐割れ性、X線性能及び機械的性質の優
れた溶接部を与える様な低水素系の潜弧溶接用焼結型フ
ラックスを開発すべく、特にフラックスの成分組成を主
体にして研究を進めてきた0本発明はかかる研究の結果
完成されたものであって、その構成は、フラックス原料
にNIk20 K2O−Li20−H20系水力′リ
スを添加し命粒後焼成した潜弧溶接用焼結型フッックス
において、caco3 : 15〜80%(重量嗟以下
同じ)及び/若しくけBaCO3: 50憾以°下を(
CaCO3+1/2 BaCO3)がIFh〜80嗟と
なる様に含有し、且つMgO:lfs〜45gII、A
/203 : 10〜80es−CaF2 : Iff
〜804,5i02:17鳴以下、アルカリ金属酸化物
:5係以下、Si及び/又はA/:8憾以下を含有し、
且つ(OJ6CaGO3+CaO)/MgOの重量比を
1.2以下、(前記水ガラスのS tQ2)/アルカリ
、金属酸化物のモル比を1.8〜2.2 、N a 2
0 / (N a 20 + K 20 )のモル比を
O,F) 5〜0.85. L j 20/ CN a
20+に20+L i 20 )のモル比を0.10
〜o、sn。
低入熱乃至大入熱溶接に適用した場合でも、良好な**
作業性のもとで耐割れ性、X線性能及び機械的性質の優
れた溶接部を与える様な低水素系の潜弧溶接用焼結型フ
ラックスを開発すべく、特にフラックスの成分組成を主
体にして研究を進めてきた0本発明はかかる研究の結果
完成されたものであって、その構成は、フラックス原料
にNIk20 K2O−Li20−H20系水力′リ
スを添加し命粒後焼成した潜弧溶接用焼結型フッックス
において、caco3 : 15〜80%(重量嗟以下
同じ)及び/若しくけBaCO3: 50憾以°下を(
CaCO3+1/2 BaCO3)がIFh〜80嗟と
なる様に含有し、且つMgO:lfs〜45gII、A
/203 : 10〜80es−CaF2 : Iff
〜804,5i02:17鳴以下、アルカリ金属酸化物
:5係以下、Si及び/又はA/:8憾以下を含有し、
且つ(OJ6CaGO3+CaO)/MgOの重量比を
1.2以下、(前記水ガラスのS tQ2)/アルカリ
、金属酸化物のモル比を1.8〜2.2 、N a 2
0 / (N a 20 + K 20 )のモル比を
O,F) 5〜0.85. L j 20/ CN a
20+に20+L i 20 )のモル比を0.10
〜o、sn。
溶質濃度を85〜4figbとしたところに要旨が存在
する。
する。
以下本発明における成分組成の設定・理由を説明する。
CaCO3:1M〜II◎憾及び/若しくけBaCO3
:RolG以下を(C& COs +1/28aCO3
)として16〜aO饅 CaCO3及びB & C03は何れも一基性威分であ
って溶接金属の靭性を高める作用があル、しか4分解生
成すhco !!ガスによって#接部近傍雰囲気中の水
素分圧を下げて溶接金属の低水素化に寄与す為、I!に
アークを安定化させると共Wc4級金属の耐気孔性を改
曽する作用−ある。これらの効果を有効に発揮させる為
には(C&CO3十17’2 B I COS )とし
て16−以上含有させなければならず、に面aO*を越
えるとスラグの剥離性が極端#C悪化する。崗CaCO
3が80憾を越えるとスラグの粘性が高<1に、a、ビ
ード解伏、ビード外観及びスラグ剥離性が感(なると共
に、低入熱0111条件下でビード表面にポックマーク
が発生し易くなる。またBaCO3が50憾を越えると
、フラックスの溶融速度が低下してビード輸が小さく且
つ凸気味になp融合不良が生じ易くなる。
:RolG以下を(C& COs +1/28aCO3
)として16〜aO饅 CaCO3及びB & C03は何れも一基性威分であ
って溶接金属の靭性を高める作用があル、しか4分解生
成すhco !!ガスによって#接部近傍雰囲気中の水
素分圧を下げて溶接金属の低水素化に寄与す為、I!に
アークを安定化させると共Wc4級金属の耐気孔性を改
曽する作用−ある。これらの効果を有効に発揮させる為
には(C&CO3十17’2 B I COS )とし
て16−以上含有させなければならず、に面aO*を越
えるとスラグの剥離性が極端#C悪化する。崗CaCO
3が80憾を越えるとスラグの粘性が高<1に、a、ビ
ード解伏、ビード外観及びスラグ剥離性が感(なると共
に、低入熱0111条件下でビード表面にポックマーク
が発生し易くなる。またBaCO3が50憾を越えると
、フラックスの溶融速度が低下してビード輸が小さく且
つ凸気味になp融合不良が生じ易くなる。
MgO: I 5〜46g6
生成スラグの塩基度を高めると共にスラグの流動性及び
剥離性を改善する作用があシ、1511G未−ではこれ
らの作用が有効に発揮されない。一方45優を越えると
スラグの剥離性がかえって悪化する。
剥離性を改善する作用があシ、1511G未−ではこれ
らの作用が有効に発揮されない。一方45優を越えると
スラグの剥離性がかえって悪化する。
AIBQ3:10〜80参
高温安定性の−れた酸化物であり且つアークの集中性を
高める作用がある。また生成スラグを緻密にすると共に
To C& F 2の共存下で適当な粘性のスラグを生
成しビード外観を良好にする。10憾未縮では前記の諸
効果殊にアーク集中性が不十分となり、溶込み不良、ス
ラグの巻込み、融合不良等が現われ、一方80嗟を越え
るとビード外観及びアーク管定性がかえって低下傾向を
示す様になあ。
高める作用がある。また生成スラグを緻密にすると共に
To C& F 2の共存下で適当な粘性のスラグを生
成しビード外観を良好にする。10憾未縮では前記の諸
効果殊にアーク集中性が不十分となり、溶込み不良、ス
ラグの巻込み、融合不良等が現われ、一方80嗟を越え
るとビード外観及びアーク管定性がかえって低下傾向を
示す様になあ。
CaF2:1G〜801G
溶接金属のMW反応を促進すると共に、溶接金属中の一
累倉を低減して耐気孔性を扁める作用がある。更に一点
の高L/kM g O%C& 0 、 AIBQ 3を
多量含有する本発明のフラックスにおいて生成スラグ剥
離性を調整するという重要な作用があ〕。
累倉を低減して耐気孔性を扁める作用がある。更に一点
の高L/kM g O%C& 0 、 AIBQ 3を
多量含有する本発明のフラックスにおいて生成スラグ剥
離性を調整するという重要な作用があ〕。
1(1未満ではこれらの効果が有効に発揮されな込、シ
かし8611を總えるとアーク安定性が悪化すると共t
Ic、スッグスラグ性が高く1にカすぎてビードの波l
id乱れ、且つポックマークが発生し易(なる。
かし8611を總えるとアーク安定性が悪化すると共t
Ic、スッグスラグ性が高く1にカすぎてビードの波l
id乱れ、且つポックマークが発生し易(なる。
Sing:17嚢以下
mus性の優れたスラグを与えビード外観及びビード形
吠を整える作用があるが、反面スラグの塩基度を下げ溶
接金属の靭性と延性を低下させて耐割れ性を阻書する。
吠を整える作用があるが、反面スラグの塩基度を下げ溶
接金属の靭性と延性を低下させて耐割れ性を阻書する。
従ってその含有率は低めに抑えるべきであシ、上記の様
な悪影響が実質上表われない1γ憾を上限と定めた。但
しS i OB量を極端に少な(するとスラグの塩基度
が高くなシすぎてスラグの流動性が悪(な9.ビードの
波形が乱れると共にビード止端部の形a′が悪化する。
な悪影響が実質上表われない1γ憾を上限と定めた。但
しS i OB量を極端に少な(するとスラグの塩基度
が高くなシすぎてスラグの流動性が悪(な9.ビードの
波形が乱れると共にビード止端部の形a′が悪化する。
これらの欠点は、従来高塩基性フラックスが一般的に使
用されなかった最大の理由であるが1本発明では、後述
する(0.58CaCO3+Ca0)/MgO重量比、
A/、203とCaF2の適正配合率、6i及び/又F
iA/の配合量等とのかね合いを考慮することによ〕、
上記機能を発揮させる為の条件(高塩基性)を確保しつ
つ良好な溶接作業性が得られる様にしている。
用されなかった最大の理由であるが1本発明では、後述
する(0.58CaCO3+Ca0)/MgO重量比、
A/、203とCaF2の適正配合率、6i及び/又F
iA/の配合量等とのかね合いを考慮することによ〕、
上記機能を発揮させる為の条件(高塩基性)を確保しつ
つ良好な溶接作業性が得られる様にしている。
CaO:8%以下
CaCO3やMgOと共にスラグの塩基度を高め溶接金
属の機械的性質を高める作用がある。しかし本発明の様
に高塩基性スラグを生成するフラックスにおいては、8
1iを越えるとビード外観が劣化すると共に、良好な溶
接作業性を得る為の適正溶接条件範囲が極めて狭くなる
。
属の機械的性質を高める作用がある。しかし本発明の様
に高塩基性スラグを生成するフラックスにおいては、8
1iを越えるとビード外観が劣化すると共に、良好な溶
接作業性を得る為の適正溶接条件範囲が極めて狭くなる
。
アルカリ金AIIItlI化物:6−以下代表的なもの
としてN a 20. K2O,L i 20が挙げら
れ、アーク安定性を誦める作用がある。
としてN a 20. K2O,L i 20が挙げら
れ、アーク安定性を誦める作用がある。
しかし5gsを越えるとアークがかえって不安定になp
短絡した9ビ一ド幅が不揃いになる等の欠陥が表われる
。
短絡した9ビ一ド幅が不揃いになる等の欠陥が表われる
。
Si及び/又はAI:夫々8優以下
脱酸剤として有効な成分であシ、溶接金属のX線性能を
高める。これらは単独若しくは複合で含有される零、多
すぎると溶接金属の耐割れ性及び機械的性質が劣化する
ので、夫々・8優以下に抑えなければならない。
高める。これらは単独若しくは複合で含有される零、多
すぎると溶接金属の耐割れ性及び機械的性質が劣化する
ので、夫々・8優以下に抑えなければならない。
(0,58C@CO3+C&Oし−gO重量比=1.2
以下最近の海洋構造物に対する溶接部の要求性能例とし
ては、(vl 40℃)≧8゜6又は@、 4 kgf
−m。
以下最近の海洋構造物に対する溶接部の要求性能例とし
ては、(vl 40℃)≧8゜6又は@、 4 kgf
−m。
〔マIC−60℃〕≧4.8 kgf−m*#6J1.
シh%大入熱の溶接施工条件下で上記の様な低温靭性
を確保する必要がある。その為には例えば第1図(フラ
ックス中の81量、溶接金属中の酸素量及び低温靭性0
8項llO関係を示すグラフ)K表われる如<、S*金
金属中酸素量を800 ppm以下にする必要がある。
シh%大入熱の溶接施工条件下で上記の様な低温靭性
を確保する必要がある。その為には例えば第1図(フラ
ックス中の81量、溶接金属中の酸素量及び低温靭性0
8項llO関係を示すグラフ)K表われる如<、S*金
金属中酸素量を800 ppm以下にする必要がある。
そζで本発明では前述の様[Si0,2を1!$11以
下としCaOやMgOを多量含有させて高塩基性スラグ
系としているが、前述の様にスラグの塩基度を高めすぎ
ると溶接作業性が低下するので^l怠0纂やC龜FB、
Si及び/又はIの含有率等を規定することによって溶
接作業性の改曽を図っている。しかしながら実験の結果
では。
下としCaOやMgOを多量含有させて高塩基性スラグ
系としているが、前述の様にスラグの塩基度を高めすぎ
ると溶接作業性が低下するので^l怠0纂やC龜FB、
Si及び/又はIの含有率等を規定することによって溶
接作業性の改曽を図っている。しかしながら実験の結果
では。
後述する如< (0,fsgCaCO3+C&O)/M
gO重量比が溶接作業性と密接な関係を有しておシ、こ
の値が1.2を越えるとスラグの流動性が極端に悪くな
り、ビード形伏が悪化すると共にビード表面にあばたや
lツクマークが多発することが判明した。この様な増肉
から本発明では(0,66CICO3+cao)/〆M
gO重量比を1.2以下と定めた。
gO重量比が溶接作業性と密接な関係を有しておシ、こ
の値が1.2を越えるとスラグの流動性が極端に悪くな
り、ビード形伏が悪化すると共にビード表面にあばたや
lツクマークが多発することが判明した。この様な増肉
から本発明では(0,66CICO3+cao)/〆M
gO重量比を1.2以下と定めた。
本発明におけるフラックス原料としての必須成分は以上
の通りであるが、この他必要に応じて8幅以下の希土類
元素化合物を併用することも有効である。即ち希土類元
素化合物としてはイツトリウム、ランタン、セリウム等
の希土類元素の酸化物や弗化物尋があり、これらは本発
明の様な高塩基性スラグ系において脱酸を促進し、I!
にはビード波形を整えると共にビード外観を美麗にし且
つlツクマークを抑制する等の作用を有しており。
の通りであるが、この他必要に応じて8幅以下の希土類
元素化合物を併用することも有効である。即ち希土類元
素化合物としてはイツトリウム、ランタン、セリウム等
の希土類元素の酸化物や弗化物尋があり、これらは本発
明の様な高塩基性スラグ系において脱酸を促進し、I!
にはビード波形を整えると共にビード外観を美麗にし且
つlツクマークを抑制する等の作用を有しており。
特Kst、Az等の脱酸剤と共に併用した場合。
大入熱溶接において顕著な効果を発揮する。しかし希土
類元素化合物は高価であると共に2過度の添加はビード
表面へのスラグの焼付龜を起こす原因になるので811
以下に抑えなければならない。
類元素化合物は高価であると共に2過度の添加はビード
表面へのスラグの焼付龜を起こす原因になるので811
以下に抑えなければならない。
本発明においては上記のフラックス原料がNIkBO−
KHO−L i 2O−H2O系の難吸湿性・水ガラス
よpなる粘結剤と共に混錬し造粒・焼成することKよっ
て製品フラックスとするが。
KHO−L i 2O−H2O系の難吸湿性・水ガラス
よpなる粘結剤と共に混錬し造粒・焼成することKよっ
て製品フラックスとするが。
製品フラックスの難吸湿性を高めて保管時及び使用時の
吸湿を防止して低水素化の目的を達成する為には、水ガ
ラスの成分組設を適正に調整する必要があることが分か
った。即ち第1表に示す配合組成のフラックス原料に第
2表に示す組成の水ガラスを適量配合し、造粒後620
℃で焼成して得り燈結型フフッタスについて、温度80
℃、相対湿J!I″80憾の雰囲気中に24時間放瞳し
たときの吸湿水分を測定したところ、第2表に併記する
結果が得られた。
吸湿を防止して低水素化の目的を達成する為には、水ガ
ラスの成分組設を適正に調整する必要があることが分か
った。即ち第1表に示す配合組成のフラックス原料に第
2表に示す組成の水ガラスを適量配合し、造粒後620
℃で焼成して得り燈結型フフッタスについて、温度80
℃、相対湿J!I″80憾の雰囲気中に24時間放瞳し
たときの吸湿水分を測定したところ、第2表に併記する
結果が得られた。
(111麓憾)
@2表からも明らかな様に、製品フラックスの離吸湿化
を達成する為には、510gとアルカリ酸化物の4J&
/比を1.8〜2.2. N a B O/ (Nan
。
を達成する為には、510gとアルカリ酸化物の4J&
/比を1.8〜2.2. N a B O/ (Nan
。
+に20)毫ル比を0.65〜0.8 B、 L i
2o7(N&gO+KgO+L igO’)qル比を0
.10〜O,aOとし、且つ溶質濃度を86〜4696
にする必要があゐ。
2o7(N&gO+KgO+L igO’)qル比を0
.10〜O,aOとし、且つ溶質濃度を86〜4696
にする必要があゐ。
また第2図は、フラックスの粒N構成が吸湿性に及ぼす
影響を示し九グラフである。即ち第8表に示す粒度構w
tO焼結型フラックスを使用し、上記と同様の方法で吸
湿性試験を行なつ九結果を示しえものであるが、この結
果からも明らかな様に。
影響を示し九グラフである。即ち第8表に示す粒度構w
tO焼結型フラックスを使用し、上記と同様の方法で吸
湿性試験を行なつ九結果を示しえものであるが、この結
果からも明らかな様に。
耐吸湿性を高める為にFi48メツt/zよりも微細な
粒子の含有率をaO嚢以下に抑えることが望まれる。但
し粒子が粗すぎると溶接作業性が低下するので、10メ
ツV&よ〕も粗い粒子の含有率は16−以下に抑えるべ
きである。またフラックスの嵩密度は0.76〜txo
g/−の範囲において耐吸湿性及び溶接作業性の両者を
員足する。
粒子の含有率をaO嚢以下に抑えることが望まれる。但
し粒子が粗すぎると溶接作業性が低下するので、10メ
ツV&よ〕も粗い粒子の含有率は16−以下に抑えるべ
きである。またフラックスの嵩密度は0.76〜txo
g/−の範囲において耐吸湿性及び溶接作業性の両者を
員足する。
ちなみVc憧低水素系にする為の要件としては。
一般にフラックスの粒内水分含有率を60 ppm以下
にする必要があるとされているが、上記要件を満足する
難湿性水ガラスを使用し、 506 N570℃で80
分程度以上の乾燥・焼成を行なって得たフラックスの耐
吸湿性は、第8図に示す如く他の公知水ガラスを用いた
フラックスの耐吸湿性グラフと対比すれば明らかな様に
極めて−れており。
にする必要があるとされているが、上記要件を満足する
難湿性水ガラスを使用し、 506 N570℃で80
分程度以上の乾燥・焼成を行なって得たフラックスの耐
吸湿性は、第8図に示す如く他の公知水ガラスを用いた
フラックスの耐吸湿性グラフと対比すれば明らかな様に
極めて−れており。
且つ第4図(焼成温度と7ラツクス中の水素含有率の関
係を示すグラフ)からも明らかな様に1本発明の要件を
#えす焼結型フラックスの氷雪含有率は、焼成温度を適
正に調整することによって確実に60 ppmj3を下
に抑えることができる。
係を示すグラフ)からも明らかな様に1本発明の要件を
#えす焼結型フラックスの氷雪含有率は、焼成温度を適
正に調整することによって確実に60 ppmj3を下
に抑えることができる。
これに対し従来の焼結型フツックスVc#吸湿性を与え
る場合、焼成温度を200〜400℃程度に設定するの
が通例であるが、仁の程度ではフラックスの水分含有率
を60 ppm以下にすることができず、仮Ksoo〜
600℃程度の高温で焼成した場合でも水分含有率を十
分に低くすることはで@eい、111焼成温度が570
℃を越えるとフラックス成分中のCa CO3≠よC畠
0とCO2に分解し、C0IKよる低水素化効果が低下
すると共に、CaOは水分を吸収し易く例えば815図
に示す如く水嵩含有率自体零高(なる。この様なところ
から本発明の特徴を有効に生かす為Ilcは焼成温度を
600〜670℃の範囲に設定することが望まれる。
る場合、焼成温度を200〜400℃程度に設定するの
が通例であるが、仁の程度ではフラックスの水分含有率
を60 ppm以下にすることができず、仮Ksoo〜
600℃程度の高温で焼成した場合でも水分含有率を十
分に低くすることはで@eい、111焼成温度が570
℃を越えるとフラックス成分中のCa CO3≠よC畠
0とCO2に分解し、C0IKよる低水素化効果が低下
すると共に、CaOは水分を吸収し易く例えば815図
に示す如く水嵩含有率自体零高(なる。この様なところ
から本発明の特徴を有効に生かす為Ilcは焼成温度を
600〜670℃の範囲に設定することが望まれる。
本発明は概略以上の様に構成されておル、特に60〜8
0キロ級戚−はそれ以上の強度を有する高張力鋼用の極
低水素系潜弧溶接用焼結型フラックスとして、以下に示
す様な棚々の特性を発揮する。
0キロ級戚−はそれ以上の強度を有する高張力鋼用の極
低水素系潜弧溶接用焼結型フラックスとして、以下に示
す様な棚々の特性を発揮する。
■一般の浴接時における低水素化の為の予熱は板厚によ
っても異なるが100〜200℃が必要とされている。
っても異なるが100〜200℃が必要とされている。
しかし本発明のフラックスを使用すれば溶接金属中の拡
散性水素量を格段に低減することができるので、60℃
程度の予熱で低tMliIlれを防止することができる
。
散性水素量を格段に低減することができるので、60℃
程度の予熱で低tMliIlれを防止することができる
。
■常温常湿条件で放瞳した場合で4[低水素レベルを維
持するので保管条件を厳密にする必要ガな(、且つ湿度
の高い現場でも支障な(f#接することができる。
持するので保管条件を厳密にする必要ガな(、且つ湿度
の高い現場でも支障な(f#接することができる。
■合金元素の少ないフラックス成分系を選択することに
より、浴接条件の変動に伴なう合金元素歩留りのdらつ
きによる)ラブVを最小限に抑制することができる。し
か吃厚板の開先に適用した場合でも溶接作業性が良好で
あり、且つ機被的性質の優れた溶接金属を得ることがで
きる。
より、浴接条件の変動に伴なう合金元素歩留りのdらつ
きによる)ラブVを最小限に抑制することができる。し
か吃厚板の開先に適用した場合でも溶接作業性が良好で
あり、且つ機被的性質の優れた溶接金属を得ることがで
きる。
■フラックス中の5i02含有量が少なく生成スラグが
?111jj!基性であるので、ワイヤから添加される
合金元素の歩留〕が安定している。またワイヤ中にTム
、A/、Zr尋を添加してもS i O2の還元に消費
されることがなく、それら金属元素の脱酸、脱窒効果を
十分に発揮させることができ。
?111jj!基性であるので、ワイヤから添加される
合金元素の歩留〕が安定している。またワイヤ中にTム
、A/、Zr尋を添加してもS i O2の還元に消費
されることがなく、それら金属元素の脱酸、脱窒効果を
十分に発揮させることができ。
加えて**金属の低m1il性奄向上する。
次に実験例を挙げて本発明の構成及び作用効果を明確に
する。賞前記及び後記のフラックスの水分吸着量C吸湿
量)、水素含有率及び溶接金属中の拡散性水素量は下記
の方法で測定した。
する。賞前記及び後記のフラックスの水分吸着量C吸湿
量)、水素含有率及び溶接金属中の拡散性水素量は下記
の方法で測定した。
試料フラックスを1160℃で乾燥した後、!JfaO
℃、湿度801gの恒温恒湿槽に入れ、経時的に吸湿水
分による重量増加を測定する。
℃、湿度801gの恒温恒湿槽に入れ、経時的に吸湿水
分による重量増加を測定する。
試料フラックス中の水素源(H2O尋)を高温下でグラ
フアイ)によって還元し、すべてなH2にし大伏蘭でガ
スクロマイトグラフによ)定量する。
フアイ)によって還元し、すべてなH2にし大伏蘭でガ
スクロマイトグラフによ)定量する。
JIS−2−106(グ9−kin/e)K準じて、不
活性ガス中で溶接金属中の水素を捕集しガスクロマトグ
ラフによシ定蓋する方法。この方法は特に極低水素領埴
で高い分析M度を得ることができ、IIW法(水銀法)
に匹敵するMMが得られる。
活性ガス中で溶接金属中の水素を捕集しガスクロマトグ
ラフによシ定蓋する方法。この方法は特に極低水素領埴
で高い分析M度を得ることができ、IIW法(水銀法)
に匹敵するMMが得られる。
実験例
第4表に示す成分組数の焼結型フラックスを使用し、下
記の条件で潜弧溶接を行なったときの溶接作業性、溶接
金属中の酸素量及び低温靭性を調べた。結果をvgb表
に示す。
記の条件で潜弧溶接を行なったときの溶接作業性、溶接
金属中の酸素量及び低温靭性を調べた。結果をvgb表
に示す。
母 材:80キロ級高張力鋼(市販品)溶接ワイヤ
:US−80BN(市販品)U%IIF−A(8,4N
i −ORCr−0,11M。
:US−80BN(市販品)U%IIF−A(8,4N
i −ORCr−0,11M。
O,ITi)
開先形伏 : AWSA6.28に準拠(80度、裏当
余部の開先4Qil 18 tm )#接法 :S−
1電極(ワイヤ4.0 swφ)T−2電tjA(ワイ
ヤ4.8Nφ) 溶接電流 :S−56OA ?−先ffaiig 50 A、 後tY4mW6 M
OA、極間86m 5*電圧 :S−agv T−先行11iaZV、後行極82 溶接速度 :S5−40a/分 子−60m+/分 パス間温度:160℃ 賞上妃vcsPいてSは膳電極溶接、Tは2電極溶第4
.5表からも明らかな様に1本発明で規定する要件を一
つでも欠くフラックス(I61〜11)は、溶接作業性
やビード外観が悪かったシ、或いはこれらが良好であっ
ても低温靭性が乏しく本発明の目的は達成できない。こ
れに対し本発明の要件をすべてli1足するフラックス
(ム12〜16)を使用すると、溶接作業性、ビード外
観共に良好であり、且つ溶接金属中の酸素量も少なく良
好な低温靭性が得られ、機械的性質も良好である。
余部の開先4Qil 18 tm )#接法 :S−
1電極(ワイヤ4.0 swφ)T−2電tjA(ワイ
ヤ4.8Nφ) 溶接電流 :S−56OA ?−先ffaiig 50 A、 後tY4mW6 M
OA、極間86m 5*電圧 :S−agv T−先行11iaZV、後行極82 溶接速度 :S5−40a/分 子−60m+/分 パス間温度:160℃ 賞上妃vcsPいてSは膳電極溶接、Tは2電極溶第4
.5表からも明らかな様に1本発明で規定する要件を一
つでも欠くフラックス(I61〜11)は、溶接作業性
やビード外観が悪かったシ、或いはこれらが良好であっ
ても低温靭性が乏しく本発明の目的は達成できない。こ
れに対し本発明の要件をすべてli1足するフラックス
(ム12〜16)を使用すると、溶接作業性、ビード外
観共に良好であり、且つ溶接金属中の酸素量も少なく良
好な低温靭性が得られ、機械的性質も良好である。
賽−例2
第6図に示す如く拘束板l上に母材2を載置し。
全周を溶接して拘束した後、第4表の中から選択した溶
接作業性及びビード外観の良好なフラックスを用いて、
下記のIO接条件で拘束割れ試験を行なった。向比較の
為低水素系の中性浴1Mi型フラックス(市販品)につ
いても同様の試験を行なった。
接作業性及びビード外観の良好なフラックスを用いて、
下記のIO接条件で拘束割れ試験を行なった。向比較の
為低水素系の中性浴1Mi型フラックス(市販品)につ
いても同様の試験を行なった。
結果を第6表に示す。
母 材:80キロ級高張力鋼(市販品)。
100m+’
[1vイヤ:υ5−g0BN又けUW−A、4.8mφ
開先11吠 :30度開先で深さlow、開先底部は7
wIR 溶接電fi :先行極600A、後行価650A極間
距離86m I#接電圧 :先行as 2v、 後行tiis gv
溶接速度 ;60国/分 第6表から′4h明らかな様に比較フラックス(&2.
7及び従来材)を用いえものは、予熱・パス間温度が6
0℃又は100℃で割れを発生する。
開先11吠 :30度開先で深さlow、開先底部は7
wIR 溶接電fi :先行極600A、後行価650A極間
距離86m I#接電圧 :先行as 2v、 後行tiis gv
溶接速度 ;60国/分 第6表から′4h明らかな様に比較フラックス(&2.
7及び従来材)を用いえものは、予熱・パス間温度が6
0℃又は100℃で割れを発生する。
1*Aaのフラックスを使用した場合割れの発生はみら
れtkvhが、吸湿させて使用すると拡散性水素量が増
大し割れが発生する。これに対し本発明の7ツツクス(
A12〜16)であれば、使用直前に乾燥した%(Dは
もとよ)吸湿させて使用した場合でも溶接金属中の拡散
性水素J1け極めて少な(、優れ九耐割れ性を有してい
る。
れtkvhが、吸湿させて使用すると拡散性水素量が増
大し割れが発生する。これに対し本発明の7ツツクス(
A12〜16)であれば、使用直前に乾燥した%(Dは
もとよ)吸湿させて使用した場合でも溶接金属中の拡散
性水素J1け極めて少な(、優れ九耐割れ性を有してい
る。
第1図はフラックス中のSi量と溶接金属の酸素量及び
衝撃値の関係を示すグラフ、第2,8図はり湿時間と吸
湿量の関係を示すグラフ、第4゜6図はフラックス中の
水素含有率と焼1iL温度の関係を示すダツフ、第6図
は拘束溶接割れ試験法を示す説明図である 出願人 一式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士植木久、、@4
衝撃値の関係を示すグラフ、第2,8図はり湿時間と吸
湿量の関係を示すグラフ、第4゜6図はフラックス中の
水素含有率と焼1iL温度の関係を示すダツフ、第6図
は拘束溶接割れ試験法を示す説明図である 出願人 一式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士植木久、、@4
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1りフラツタス原料KNIhBOK2OLi02−H2
0系水ガラスを添加し造粒後焼成してなる潜弧溶接用焼
結型フラックスにおいて、CaC0,: 15〜80重
量憾及び/若しくはBaCO3:fiOg量憾以下を(
C& CO3+ 1/!B a CO3) 1f15〜
80重量優となる様に含有し、且つMgO:IF+〜4
fi重量参、A/g03:10〜80重量嗟。 CaFg:1(i〜JIQ電量11.8 j02 :
17j′Ik憾以下、アルカリ金属酸化物:5菖量優以
下。 Si及び/又はAha重量重量下を含有し、且つ(0,
56CaCO3+CaO)/MgOのMilk比を1.
Sl以下、(前配水ガラス中のS iog )/アルカ
リ金属酸化物のセル比を1.8〜2. L Nl&20
/(NalO+KgO)のセル比を06〜0.85゜L
1 :aO/(−NagO+に20+Li90 )
tD−f−N比tO,10〜0.RO,浴質一度;15
16〜45−Jl参としたことを特徴とする潜弧溶W!
用焼結型フラックス。 12、特許請求の範#M第1項において、フラックス中
に8菖量僑以下のCaOを含有する潜弧Jl接用焼結型
フラックス。 (3)特許請求の範囲第1又は2項において、フラック
ス中[8重量噛以下の希土類元素化合物を含有する潜嘘
溶誉用焼結型フラックス。 (4)特許請求の範囲第1,2又Fi8項において。 フラックス中 いものが15重量係以下、48メツVユよシを細いもの
がROH4il以下で、且つ嵩密度が0.75〜1.1
0g/mである潜弧溶接用焼結型フラックス。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17497181A JPS5877790A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 潜孤溶接用焼結型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17497181A JPS5877790A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 潜孤溶接用焼結型フラツクス |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5877790A true JPS5877790A (ja) | 1983-05-11 |
JPS619916B2 JPS619916B2 (ja) | 1986-03-26 |
Family
ID=15987934
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17497181A Granted JPS5877790A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 潜孤溶接用焼結型フラツクス |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5877790A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100988461B1 (ko) | 2008-10-29 | 2010-10-20 | 현대종합금속 주식회사 | 셀프 쉴디드 아크 용접용 플럭스 충전와이어 |
JP2019115927A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
CN112059473A (zh) * | 2020-09-12 | 2020-12-11 | 北京金威焊材有限公司 | 超低氢型高碱度高韧性烧结焊剂 |
WO2024057534A1 (ja) * | 2022-09-16 | 2024-03-21 | 日本製鉄株式会社 | 焼成型フラックス、サブマージアーク溶接継手の製造方法、及びサブマージアーク溶接継手 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01243273A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Teac Corp | ディスク装置のヘッド位置検出装置 |
-
1981
- 1981-10-30 JP JP17497181A patent/JPS5877790A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100988461B1 (ko) | 2008-10-29 | 2010-10-20 | 현대종합금속 주식회사 | 셀프 쉴디드 아크 용접용 플럭스 충전와이어 |
JP2019115927A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
CN112059473A (zh) * | 2020-09-12 | 2020-12-11 | 北京金威焊材有限公司 | 超低氢型高碱度高韧性烧结焊剂 |
WO2024057534A1 (ja) * | 2022-09-16 | 2024-03-21 | 日本製鉄株式会社 | 焼成型フラックス、サブマージアーク溶接継手の製造方法、及びサブマージアーク溶接継手 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS619916B2 (ja) | 1986-03-26 |
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