JPH0521675B2 - - Google Patents

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JPH0521675B2
JPH0521675B2 JP61155655A JP15565586A JPH0521675B2 JP H0521675 B2 JPH0521675 B2 JP H0521675B2 JP 61155655 A JP61155655 A JP 61155655A JP 15565586 A JP15565586 A JP 15565586A JP H0521675 B2 JPH0521675 B2 JP H0521675B2
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Kobe Steel Ltd
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Description

【発明の詳现な説明】
産業䞊の利甚分野 本発明はサブマヌゞアヌク溶接甚焌成型フラツ
クスに関し、詳现には高匵力鋌、䜎枩甚鋌及び耐
熱鋌等の䜎合金鋌の溶接に䜿甚され、各皮溶接甚
心線以䞋溶接甚ワむダず呌ぶずの組合せによ
぀お䜎氎玠高靭性の溶接金属が埗られるず共に、
良奜な溶接䜜業性が埗られる高塩基性のサブマヌ
ゞアヌク溶接甚焌成型フラツクスに関するもので
ある。 埓来の技術 近幎における溶接構造物倧型化傟向は高匷床、
極厚鋌板の必芁性を䞀局高めおおり、たた溶接金
属に察する䜎枩靭性の芁求は厳しくな぀おきおい
る。 埓぀お前蚘溶接構造物をサブマヌゞアヌク溶接
する堎合は、溶接金属に芁求される匕匵匷床及び
靭性を確保する為にも十分に成分調敎された最善
のワむダを甚いるず共に、溶接金属䞭の酞玠量や
拡散性氎玠量を䜎枛させ䞔぀安党に溶接斜工がで
きる様な溶接甚フラツクスが必芁ずなる。 サブマヌゞアヌク溶接に甚いられるフラツクス
は、その補法に応じお溶融型、焌結型及び焌成型
の皮に倧別される。溶融型フラツクスは叀くか
ら䞀般的に䜿甚されおきたものであり、SiO2、
MnO、CaO、MgO、CaF2等を䞻成分ずする原料
を1300℃皋床以䞊に加熱溶融しお均䞀な組成ず
し、冷华埌粉砕しお䜿甚目的に応じお皮々の粒床
分垃に調敎したものである。たた焌結型フラツク
スは各皮原料粉末を氎ガラス等の固着剀で固めお
適圓な倧きさに造粒した埌、800〜1000℃の高枩
でフラツクス䞭の結晶氎や揮発成分を陀去したも
のである。曎に焌成型フラツクスは、原料粉末、
合金剀、脱酞剀及びアヌク安定剀等をやはり氎ガ
ラスで固めお造粒した埌、500℃前埌の枩床で也
燥したものである。 これらフラツクスのうち殊に焌成型フラツクス
では、フラツクス成分ずしおCaCO3やBaCO3等
の炭酞塩を添加するこずができ、これらの金属炭
酞塩の分解で発生するCO2ガスによ぀おアヌク雰
囲気䞭の氎蒞気分圧を䞋げ、他のフラツクスを䜿
甚した堎合ず比范しお溶接金属䞭の拡散氎玠量を
いたじるしく䜎枛するこずができるずい぀た利点
を有する。たた焌成型フラツクスには、前述した
様に適圓量の合金剀や脱酞剀を添加するこずがで
き、これらの合金剀や脱酞剀を焌損しにくい状態
にできるので、溶接金属の化孊成分の調敎ず脱酞
䜜甚及び結晶組織の埮现化が比范的容易に達成さ
れるずいう利点をも有する。 発明が解決しようずする問題点 䞊述した様に焌成型フラツクスは他のフラツク
スず比べお各皮の利点を有するものの、䞋蚘に瀺
す様な若干の問題点が指摘される。即ちこの皮の
焌成型フラツクスでは特公昭56−53476、56−
53477号公報に開瀺されおいる様に、塩基床を高
める為に倚量のMgOが添加されおおり、その為
特に開先ルヌト郚近傍でのスラグ剥離性が䜎䞋し
たり、ビヌドが凞状ずなりやすく、スラグ巻蟌み
等の溶接欠陥が発生しやすい等の問題があ぀た。
たた特公昭57−31516号公報に開瀺されおいる様
に、溶接金属における所定の芁求特性を確保する
為には溶接斜工条件を厳密に芏定する必芁があ
り、焌成型フラツクスの適甚範囲が限定されおい
るずいう問題も指摘される。 これらの問題点に加え、埓来のフラツクスは特
定成分系ワむダずの組合わせ時以倖は所定の効果
が発揮されないずいう欠点があり、適甚範囲が䞀
局狭くなるずいう問題がある。埓぀お珟堎斜工管
理の点を考慮するず、任意なワむダに組合わせる
こずができ、䞔぀各皮の鋌板に広く適甚できる様
なフラツクスの開発が望たれおいるこずも芋逃せ
ない事実である。 本発明の目的は䞊述した趣旚からしお明らかで
あるが、焌成型フラツクス本来の機胜を損なうこ
ずなしに、各皮溶接甚ワむダずの組合せによ぀お
各皮䜎合金鋌の溶接が可胜なサブマヌゞアヌク溶
接甚焌成型フラツクスを提䟛するものである。 問題点を解決する為の手段 䞊蚘問題点を解決し埗た本発明の構成ずは、炭
酞塩Co2換算で〜10重量、以䞋同じ、
CaF212〜24、Al0O3〜20、MgO20
〜40䜆し1.5≩MgOAl2O3≩2.5、CaO10
〜30、SiO2〜27、及びNa2O、K2O、
Li2Oから遞ばれる皮又は皮以䞊合蚈で
〜、を倫々含有するず共に、≊0.03、
≩0.05、及び1000℃で抜出される氎分≊0.3
䞊びに嵩比重が0.8〜1.3cm3である点に芁旚を
有するものである。 䜜甚 以䞋本発明フラツクスの成分限定理由を順を远
぀お説明する。 炭酞塩〜10CO2換算 炭酞塩は溶接熱で分解しおCO2ガスを発生し、
アヌク雰囲気䞭の氎蒞気分圧を䞋げお溶接金属䞭
の拡散性氎玠量を䞋げる以䞋単に䜎氎玠化ず蚀
う為に必須の成分である。そしお炭酞塩は
CaCO3、MgCO3、BaCO3等の各皮の圢で添加で
きるが、いずれにしおもCO2に換算しお〜10
の範囲になる様に添加する必芁がある。即ち炭酞
塩量がCO2換算で未満では䜎氎玠化の効果が
認められず、逆に10を超えるずビヌド衚面にあ
ばた状の荒れ以䞋ボツクマヌクず呌ぶが発生
したり、ビヌドが凞状になる等溶接䜜業性が著し
く䜎䞋する。 䜿甚する炭酞塩ずしおは、埌述する様CaO源ず
しおも䜜甚し、䞔぀スラグの塩基床を高めるのに
も有効なCaCO3を添加するのが最も奜たしい。 䞀方炭酞塩ずしおMnCO3の圢で添加するのは、
分解しお発生するMnOがスラグの塩基床を高め
る点で有効であるものの、過剰のMnOによ぀お
ビヌド圢状を悪化させるので他成分ずの盞関性を
十分に考慮し事情が蚱せば䜿甚するずいうのが奜
適である。たたMgCO3の圢で添加する堎合は、
MgCO3から発生するMgOず炭酞塩以倖の圢で添
加されるMgOずの合蚈がMgOの適正添加量の䞊
限倀を超えない様に考慮する必芁があるのは蚀う
迄もない。結局のずころ炭酞塩の添加方法ずしお
は、䞊蚘の適正範囲内になる様に、CaCO3ã‚’äž»
成分ずし、BaCO3、MgCO3等を補助的成分ずし
お添加するのが適切な方法である。 CaF212〜24 CaF2の分解によ぀お発生する北玠ガスはアヌ
ク雰囲気䞭の氎蒞気分圧を䜎䞋させ、炭酞塩の堎
合ず同様に䜎氎玠化に有効である。たた比范的倚
量のMgO、CaOを含有させた高塩床スラグにお
いおは、CaF2添加は溶接金属䞭の酞玠を䞋げ、
靭性の向䞊に極めお有効に䜜甚する。これは溶接
䞭にCaF2が䞋蚘反応を起こし、 CaF2→CaO スラグ䞭の還元反応によ぀お生じたが
CaF2に捕捉され溶接金属䞭ぞの移行が抑制され
る為である。 ここでCaF2以倖の北化物ずしおNaF、
Na3AlF6、MgF等が考えられるが、これらは䜎
氎玠化の傟向は認められるものの、いずれも溶接
金属䞭の酞玠量の䜎䞋に及がす効果や総合的な溶
接䜜業性等においおCaF2の堎合の比べお遥かに
劣る。埓぀お北化物ずしおは、CaF2ずしお添加
する必芁がある。 尚CaF2量が12未満では䞊蚘効果は認められ
ず、逆に24を超えるずアヌクが極めお䞍安定ず
なりビヌド倖芳が䞍良ずなる他悪臭を発生する様
になる。埓぀おCaF2量は12〜24ずする必芁が
ある。 Al2O3〜20 Al2O3スラグ圢成剀ずしお䜜甚し、溶接䜜業性
の改善及び塩基床調敎の目的で添加する必芁があ
る。 Al2O3の適正添加量は、Al2O3単独の効果のみ
ならず埌述するMgOずの盞互効果により決定さ
れるべきであるが、いずれにしおも〜20ずす
る必芁がある。即ちAl2O3量が未満ではMgO
量に関係なく溶接䜜業性改善の効果は認められ
ず、逆に20を超えるずスラグの剥離性が䜎䞋す
る。 MgO20〜40 MgOはスラグ塩基床を高める目的で添加する
必芁がある。高塩基床の溶融スラグは靭性の向䞊
に有効な他、溶融池内の溶解氎玠をスラグ内に吞
収しお溶接金属䞭の䜎氎玠化に極めお有効であ
る。 MgO量は溶接䜜業性を考慮しおAl2O3量ずのバ
ランスで決定されるべきであるが、いずれにしお
も20〜40ずする必芁がある。即ちMgO量が20
未満では䞊蚘効果が認められず、逆に40を超
えるずスラグ剥離性が著しく䜎䞋する他、ビヌド
倖芳が䞍均䞀ずなり開先ぞの銎染み性も悪くな
り、アンダヌカツトやスラグ巻蟌み等の溶接欠陥
が発生しやすくなる。 MgOはマグネサむトの圢で添加されるのが通
垞であるが前述の様にMgCO3炭酞塩の圢でも
添加するこずができる。この堎合にはCO2ガスず
の関係においおも、MgCO2の添加量が限定され
るのは前述した趣旚からしお明らかである。 その他、MgOはオリビンサンドやベントナむ
ト等の鉱物の圢でも添加できるが、MgO量に換
算しお䞊蚘範囲に限定されるのは蚀う迄もない。 MgOAl2O31.5〜2.5 溶接金属䞭の酞玠量を䜎枛せしめおその靭性の
向䞊を蚈る為には、比范的倚量のMgOを添加し
おスラグの塩基床を高める必芁があるが、MgO
を倚量に添加するず溶接䜜業性が劣るずいう問題
が生じるのは前述した通りである。 本発明者らはこの問題を特に解決すべく皮々怜
蚎した結果、MgOAl2O3の割合が溶接䜜業性に
著しい圱響を及がすずいう知芋が埗られた。そし
お䞊蚘知芋に基づいお本発明者らが実隓で確認し
たずころ、MgOAl2O3の倀が1.5〜2.5の範囲内
にあるずきは溶接䜜業性が著しく改善されるこず
を芋い出した。 尚MgOAl2O3の倀が1.5未満ではスラグの塩
基床が䜎䞋し、溶接金属䞭の酞玠が䞊昇しお溶接
金属の䜎枩靭性が䜎䞋する。䞀方MgOAl2O3の
倀が2.5を超えるず、Al2O3添加の効果が発揮され
なくなり、スラグの剥離性やビヌド圢状が著しく
䜎䞋する。 この様にスラグ塩基床を高める目的で比范的倚
量のMgOを添加するず共に、そのMgO量に察応
しお䜜業性改善の目的でMgO量に察しお䞀定割
合ずなる様にAl2O3の添加するこずが、本発明の
最倧の特城点である。尚いずれにしおもMgO及
びAl2O3は、前蚘適正範囲量ずなる様に調敎する
必芁があるのは勿論である。 CaO10〜30 CaOはMgOず同様にスラグの塩基床を高め、
溶接金属の䜎氎玠化や靭性の向䞊等に有効に䜜甚
する。そしお溶接䜜業性の点から考慮するず、
MgOを単独で添加するよりも、CaOをも混合添
加しスラグの塩基床を高める方がより効果的であ
る。 CaO量が10未満では䞊蚘効果が期埅できず、
逆に30を超えるずビヌド倖芳が䞍均䞀ずな぀た
りしお溶接䜜業性が䜎䞋する。 CaOは通垞CaCO3の圢で添加されるが、CaO
の党量をCaCO3の圢で添加するず発生するCO2ガ
スが前蚘適正範囲の䞊限を超えおしたうので、
CaO源ずしお珪灰石を甚いお耇合添加するずいう
考慮を図る必芁がある。その他CaO源ずしおは、
ドロマむト等の含CaO鉱物の圢でも添加しおよい
が、いずれにしおもCaO換算で10〜30ずなる様
に添加する必芁がある。 SiO2〜27 SiO2はスラグの塩基床を䜎䞋させる方向に䜜
甚するものの、スラグの溶融点を䞋げ、ビヌド倖
芳を均䞀にするずい぀た効果を発揮し、欠陥の発
生しない溶接を行う為に必芁䞍可欠の成分であ
る。 この様な効果を有効に達成する為のSiO2量は
〜27である。即ちSiO2量が未満では䞊
蚘効果が発揮されず、SiO2量が27を超えるず
スラグの塩基床を著しく䞋げる他、ビヌド衚面に
ガラス状の焌付きを生じ、溶接䜜業性が著しく損
われる。 SiO2は、CaO源を兌ねる珪灰石によ぀おも添
加されるが、補助的に珪砂や長石等の鉱物の圢で
も添加される。たたSiO2は造粒剀ずしお添加さ
れる氎ガラスからも混入するが、いずれにしおも
SiO2量はこれらの倀を党お含めお䞊蚘の適正範
囲内ずする必芁がある。 NaO、K2O、Li2Oから遞ばれる皮又は皮
以䞊合蚈で〜 これらの成分はいずれもアヌク安定剀ずしお働
き、スラグの界面匵力を䜎䞋させおビヌド倖芳圢
状を敎えるのに有効である。 これらの成分の皮又は皮以䞊の合蚈量が
未満では䞊蚘効果が発揮されず、逆にを超
えるずビヌドが凞状ずなり䜜業性が䜎䞋する。 これらの成分は氎ガラスの圢で添加されるのが
通垞であるが、補助的に長石やカオリン等の鉱物
でも添加するこずができる。 ≊0.03、≊0.05 䞊述した様に、本発明においおは各成分の範囲
を調敎する必芁があるが、曎にフラツクス䞭の
及びの量を制限する必芁がある。即ちフラツク
ス䞭に存圚する及びの各元玠は、溶接金属䞭
の及びの量を高めるので、靭性の䜎䞋や高枩
割れ感受性を助長する原因になる。 溶接金属䞭の及び量を考慮する際に、フラ
ツクスず組合わされる溶接甚ワむダ䞭の及び
量を考慮する必芁があるのは圓然であるが、本発
明では組合わされる溶接甚ワむダを任意に遞択し
お広い鋌皮に適甚可胜なフラツクスの実珟を目指
したものであり、その為には少なくずもフラツク
ス䞭の及び量は厳しく芏制する必芁がある。 本発明に係るフラツクスはMgO及びCaOを倚
量に含む高塩基性フラツクスであり、溶接時の脱
硫反応が期埅できるのでの䞊限倀は比范的緩や
かに0.05以䞋ず芏定した。これに察しお脱燐反
応は殆ど期埅できないので、の䞊限倀はより
も厳しく芏定し、0.03ずした。 尚、はいずれも䜿甚原材料䞭に䞍玔物ずし
お混入するのは避けがたく、埓぀お䞊蚘の適正範
囲量を満足させるには高品質な原材料の遞択が必
芁である。 1000℃で抜出される氎分以䞋、1000℃氎分ず
略称する≊0.3 本発明に係るフラツクスは高塩基性であり䞔぀
倚量のCO2ガスを発生させるものであるので、必
然的に溶接金属䞭の拡散性氎玠は極めお䜎い氎準
ずなる。しかしながらHT80やHT100等の高匵力
鋌の溶接を考慮するず、氎玠割れを生じるこずな
く安党に斜工する為には、ガスクロマトグラフむ
法で枬定したずきの溶接金属䞭の拡散性氎玠量
D-GCを少なくずもml100以䞋にする必
芁がある。 第図は溶接金属䞭の拡散性氎玠量D-GC
ずフラツクス䞭の1000℃氎分の平方根ずの関係を
瀺すグラフである。尚拡散性氎玠量D-GCは
WES−1003−1984に準拠しお枬定された倀であ
り、1000℃氎分はAWS A5.5に準拠しお埗られ
た倀である。たたフラツクスの1000℃氎分は350
℃にお時間の也燥を行な぀た時の倀である。 第図から明らかであるが、溶接金属䞭の拡散
性氎玠量D-GCをml100ずするには、フ
ラツクス䞭の1000℃氎分を0.3以䞋ずする必芁
があるのが理解される。 この様に、フラツクス䞭の1000℃氎分を0.3
以䞋にする為には、結晶氎を含たない原材料を䜿
甚する他必芁に応じお生原料を前も぀お高枩で焌
成し、衚面付着氎、結晶氎、吞湿氎分を十分に陀
去しおおく必芁がある。フラツクスの焌成枩床ず
しおは450〜580℃皋床が望たしく、この枩床範囲
よりも䜎枩では氎分が有効に陀去できず、高枩で
は炭酞塩の分解が生じる。 嵩比重0.8〜1.3cm3 曎に本発明に係るフラツクスにおいおは、その
嵩比重が0.8〜1.3cm3の範囲内にあるこずが必
芁である。 嵩比重が0.8cm3未満では粒匷床が匱く、繰
返し䜿甚時にフラツクスが埮粉ずなり䜜業性を著
しく䜎䞋させるず共に䜜業環境を悪化させる。䞀
方嵩比重が1.3cm3を超えるず開先ぞの銎染み
性が䞍良ずなり、䞔぀ポツクマヌクの発生を招き
溶接䜜業性を著しく䜎䞋させる。嵩比重は疎密充
填法によ぀お枬定した倀であり、具䜓的には
JISK6721塩化ビニル暹脂詊隓方法の嵩比重枬
定法に準じたものである。 尚䞊述の劂く構成される本発明フラツクスに
は、必芁に応じおFe−Mo、Cr、Ni等の合金元
玠やFe−Mn、Fe−Si等の脱酞剀を添加するこず
ができる。しかしながらこれらの添加は、溶接金
属の偏析や成分倉動溶接条件による等の原因
ずもなるので極力避けるべきであり、その最倧量
は合蚈で10以䞋ずすべきである。 実斜䟋 本発明者らは本発明フラツクスの有甚性を調査
する為、各皮の実隓を行な぀た。本発明者らが準
備した各皮の溶接甚ワむダ、鋌板溶接甚母材
及びフラツクスの化孊成分を倫々第〜衚に瀺
す。尚第衚に瀺した溶接甚ワむダはその衚面に
銅め぀きを斜したものであり、第衚に瀺したフ
ラツクスは原材料配合埌氎ガラスを加えお造粒
し、フラツクスの70以䞊が12×65メツシナの範
囲内ずなる様に粒床調敎を行な぀たものである。
【衚】
【衚】
【衚】
【衚】  ガスクロマトグラフ法による溶接金属䞭の拡散
性氎玠量
【衚】
【衚】 たず本発明者らは溶接甚母材ずしお第衚に瀺
した䜎合金高匵力鋌のHT−100鋌を察象ずし、
溶接甚ワむダずしお第衚に瀺したW3を甚い、
第衚に瀺した各皮フラツクスNo.F1〜F6実斜
䟋、フラツクスNo.F7、F22及びF23比范䟋を
䜿甚しお䞋蚘の溶接条件で溶接を行ない、その溶
接郚における倚局溶接割れ詊隓型溶接割れ詊
隓を行な぀た。このずきの詊隓片の開先圢状を
第図斜芖図及び第図第図の−線
矢芖断面図に瀺し、詊隓結果を䞋蚘第衚に瀺
した。 溶接条件 溶接電流600A 溶接電圧32V 溶接速床30cm分 予熱枩床100℃ バス間枩床150℃ 入熱量38.4KJcm
【衚】 尚䞊蚘第衚䞭、圢溶接割れ詊隓は
JISZ3157に準じたものであり、溶接埌72時間倧
気䞭に攟眮し、ビヌドの䜙盛郚をグラむンダヌで
陀去した埌割れの怜出を行な぀た。 䞊蚘圢溶接割れ詊隓の結果によれば、本発明
フラツクスを䜿甚した堎合はいずれも氎玠による
割れは発生せず、又䜜業性も良奜であ぀た。これ
に察しフラツクスNo.F7、22、23を䜿甚した比范
䟋の堎合は、いずれも氎玠による割れが発生し
た。これはフラツクスNo.F7のものはCO2が䞋限倀
未満であり、No.F22及びNo.F23のものは1000℃氎
分が䞊限倀を超えおいるので拡散性氎玠量D
−が高くなるからである。たたフラツクスNo.F7
を䜿甚した堎合には、スラグの剥離性も䞍良ずな
぀お䜜業性も劣぀おいた。 次に本発明者らは前蚘第衚〜第衚に瀺した
各皮の溶接甚ワむダW1〜W3、鋌板母材
及びフラツクスF1〜26を甚いお第衚に瀺
す様に皮々の組合せにお溶接を行ない、溶接金属
における−40℃でのシダルピヌ衝撃倀、溶接䜜業
性及び線性胜を調べた。その結果を第衚に䜵
蚘した。尚溶接条件は前蚘溶接割れ詊隓の堎合ず
同じである。たたシダルピヌ衝撃倀はJIS−−
3112に準じる溶着金属衝撃詊隓によ぀お求めたも
のであり、このずきの開先圢状を第図に、詊隓
片採取䜍眮を第図に倫々瀺した。
【衚】 第衚の結果を考察するず䞋蚘に列挙する劂く
である。 フラツクスNo.F8は、CO2が10を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、ビ
ヌド衚面にポツクマヌクが発生するず共にビヌ
ド圢状が凞状ずなり溶接䜜業性が著しく䜎䞋
し、䞔぀融合䞍良ずい぀た溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F9は、CaF2が12未満である。
埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、䜎枩靭
性が著しく䜎䞋し、䞔぀スラグの剥離性が悪く
な぀お䜜業性が著しく䜎䞋した。 フラツクスNo.F10はCaF2が24を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合はアヌ
クが著しく䞍安定ずなり、ビヌド倖芳が著しく
劣䞋し、䞔぀スラグ巻蟌みずい぀た溶接欠陥が
生じた。 フラツクスNo.F11はAl2O3が未満であり、
又MgOAl2O3が2.5を超える。埓぀おフラツ
クスを甚いた堎合はスラグの剥離性が䞍良ずな
぀たり、ビヌド倖芳が凞状ずな぀たりしお溶接
䜜業性が著しく䜎䞋し、䞔぀融合䞍良やスラグ
巻蟌み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F12はAl2O3が20を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、䜎
枩靭性が䜎䞋するず共に、スラグの剥離性が䞍
良ずな぀お溶接䜜業性が著しく䜎䞋した。 フラツクスNo.F13は、MgOが20未満であ
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、溶
融金属の䜎枩靭性が著しく䜎䞋した。 フラツクスNo.F14は、MgOが40を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、ア
ンダヌカツトが発生し、ビヌド倖芳が䞍均䞀ず
な぀お溶接䜜業性が著しく䜎䞋するず共に、融
合䞍良やスラグ巻蟌み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F15は、CaOが10未満であ
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、䜎
枩靭性が著しく䜎䞋した。 フラツクスNo.F16は、CaOが30を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、ビ
ヌド倖芳が䞍均䞀ずな぀お溶接䜜業性が著しく
䜎䞋するず共に、融合䞍良ずい぀た溶接欠陥が
発生した。 フラツクスNo.F17はNa2O、K2O、Li2Oの
皮又は皮以䞊の合蚈が未満であり、䞔぀
嵩比重が0.8cm3未満である。埓぀おこのフ
ラツクスを甚いた堎合はアヌクが䞍安定ずな
り、ビヌド倖芳が䞍均䞀ずなり溶接䜜業性が䜎
䞋するず共に、融合䞍良ずい぀た溶接欠陥が生
じた。たたこの堎合は、フラツクス匷床が極め
お匱くなるので粉化が著しく、この面からも溶
接䜜業性が著しく䜎䞋した。 フラツクスNo.F18は、Na2O、K2O、Li2Oの
皮又は皮以䞊の合蚈がを超えおおり、
䞔぀嵩比重が1.3cm3を超えおいる。埓぀お
このフラツクスを甚いた堎合は、銎染み䞍良、
凞ビヌド、ポツクマヌク等が発生し、溶接䜜業
性が著しく䜎䞋するず共に、融合䞍良ずい぀た
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F19は、SiO2が未満であ
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、ビ
ヌド倖芳が凞状ずなり 接䜜業性が䜎䞋するず
ずもに、融合䞍良ずい぀た溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F20は、SiO2が27を超えおい
る。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合は、䜎
枩靭性が著しく䜎䞋するず共に、スラグの焌付
きが生じ溶接䜜業性が䜎䞋した。 フラツクスNo.F21は、MgOAl2O3が1.5未満
である。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合
は、䜎枩靭性が著しく䜎䞋するず共に、ビヌド
倖芳が䞍均䞀ずなり溶接䜜業性が䜎䞋した。 フラツクスNo.F24は、嵩比重が1.3cm3を超
えおいる。埓぀おこのフラツクスを甚いた堎合
は、銎染み䞍良やポツクマヌク等が発生しお溶
接䜜業性が䜎䞋するず共に、融合䞍良ずい぀た
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F25及び26は又はが倫々
0.03、0.05を超えおいる。埓぀おこれらの
フラツクスを甚いた堎合は、靭性䜎䞋の傟向が
ある他、高枩割れずい぀た溶接欠陥が生じた。 以䞊〜で述べた比范䟋に察し、本発明で芏
定する成分範囲を党お満足するフラツクスNo.F1
〜F6実斜䟋を甚いた堎合は、衝撃倀、溶接䜜
業性及び線性胜のいずれにおいおも申し分のな
い性胜を瀺した。たた第衚におけるフラツクス
No.F6に瀺される様に、溶接ワむダW1〜W3のい
ずれず組合せた堎合においおも所期の効果が安定
しお発揮され、組合わされる溶接甚ワむダを遞ば
ないものであるこずが分か぀た。 発明の効果 以䞊述べた劂く本発明によれば、既述の構成を
採甚するこずによ぀お、焌成型フラツクスの本来
の機胜を損うこずなしに各皮溶接甚ワむダずの組
合せによ぀お各皮の䜎合金鋌の溶接が可胜なサブ
マヌゞアヌク溶接甚焌成型フラツクスが実珟でき
た。
【図面の簡単な説明】
第図は溶接金属䞭の拡散性氎玠量D-GC
ずフラツクス䞭の1000℃氎分の平方根ずの関係を
瀺すグラフ、第図は倚局溶接割れ詊隓に甚いた
詊隓片の斜芖図、第図は第図の−線矢芖
断面図、第図は溶着金属衝撃詊隓における母材
の開先圢状を瀺す暡匏図、第図は溶着金属衝撃
詊隓に甚いた詊隓片の採取䜍眮を瀺す暡匏図であ
る。

Claims (1)

    【特蚱請求の範囲】
  1.  炭酞塩CO2換算で〜10重量、以䞋
    同じ、CaF212〜24、Al2O3〜20、
    MgO20〜40䜆し1.5≩MgOAl2O3≩2.5、
    CaO10〜30、SiO2〜27、及びNa2O、
    K2O、Li2Oから遞ばれる皮又は皮以䞊合
    蚈で〜、を倫々含有するず共に、≊0.03
    、≊0.05、及び1000℃で抜出される氎分≊
    0.3䞊びに嵩比重が0.8〜1.3cm3であるこずを
    特城ずするサブマヌゞアヌク溶接甚焌成型フラツ
    クス。
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