JP2019115927A

JP2019115927A - 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス

Info

Publication number: JP2019115927A
Application number: JP2018196681A
Authority: JP
Inventors: 純一河田; Junichi Kawada; 祐也久保; Yuya Kubo
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2017-12-27
Filing date: 2018-10-18
Publication date: 2019-07-18
Anticipated expiration: 2038-10-18
Also published as: CN109967918A; KR20190079532A; JP7092634B2; KR102165984B1; CN109967918B

Abstract

【課題】溶接時の溶接ビード表面のポックマークが抑制され、スラグ剥離性が良好かつ、溶接ビードが平滑であり、スラグ巻き込みが発生しない溶接金属を得る。【解決手段】ＣａＦ２：２５〜４５質量％、Ａｌ２Ｏ３：２５〜４５質量％、ＳｉＯ２：５．０〜１５質量％、ＢａＣＯ３：４．０〜９．０質量％、Ｍｎ：３．０質量％以下、及びアルカリ金属酸化物の合計：３．１〜９．３質量％を含有し、石灰及び酸化マグネシウムを実質的に含有せず、ＣａＦ２、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＢａＣＯ３、Ｍｎ、及びアルカリ金属酸化物の合計で、９０質量％以上含有する二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。【選択図】なし

Description

本発明は、二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスに関する。

近年の海水利用技術の発展にともない、耐海水鋼の材料として二相ステンレス鋼の開発が行われ、現在では、海水などの塩素イオンを含む環境下において使用される各種化学プラントの機器、油井管、ケミカルタンカーの隔壁等の材料として、使用されている。二相ステンレス鋼はオーステナイト相とフェライト相がほぼ１：１の割合で形成されているステンレス鋼であり、オーステナイト系ステンレス鋼が有する優れた機械的性質とフェライト系ステンレス鋼が有する優れた耐応力腐食割れ性を兼ね備えており、それぞれの単層組織のステンレス鋼と比較して、強度が高く、優れた耐孔食性を持っていることを特徴とする鋼である。

二相ステンレス鋼板の開発と並行して、その溶接に用いる溶接材料の開発も行われてきた。二相ステンレス鋼の溶接金属部は熱処理を施さず使用されることが多く、熱処理を行わなくても母材の二相ステンレス鋼と同等の性能（強度、耐食性）を得られるように、溶接材料は母材成分よりもＣｒ、Ｎｉ等の含有量が高く設計されている。

また、二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接に用いる溶接材料の研究開発も進められている。例えば特許文献１では、所定の組成を有する溶接用電極と溶接用フラックスの組み合わせによって、溶接作業性を良好にするとともに、溶接金属中の酸素量を低減し、靱性向上を図った技術が開示されている。また、特許文献２では、溶接金属の組成を調整することによって溶接金属の耐孔食性の向上を図った技術が開示されている。

特開昭６１−０１４０９７号公報特開昭６１−０４６３９１号公報

しかしながら、二相ステンレス鋼用の溶接材料は、母材同様にＮを含有しており、溶接時においてはＮが原因となり気孔欠陥が発生し、溶接ビード表面に欠陥（ポックマーク）が発生する場合がある。また、同様にＮが原因となりスラグ焼き付きが発生し、スラグ剥離性が劣化する場合がある。ほかにも、溶接用のワイヤには多量の合金成分が含まれているため、溶接時における溶融プールの粘性が高く、スラグの粘性との兼ね合いによっては、溶接ビードが凹凸になりやすく平滑性が失われる場合があり、また、スラグ巻き込みが発生する恐れがあった。従来においては、これらを同時に解決することは困難であった。

本発明は上記に鑑みてなされたものであり、その目的は、溶接時において溶接ビード表面のポックマークが抑制され、スラグ剥離性が良好で、溶接ビード外観に優れている、即ち、溶接ビードが平滑であり、スラグ巻き込みの発生が少ない溶接金属部を得る事のできる二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを提供することである。

本発明者らは上記の課題を解決するため鋭意検討を行い、その結果、フラックス組成を特定の範囲に調整することで良好な溶接ビード表面、スラグ剥離性、溶接ビード外観を得ることができることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、ＣａＦ_２：２５〜４５質量％、Ａｌ_２Ｏ_３：２５〜４５質量％、ＳｉＯ_２：５．０〜１５質量％、ＢａＣＯ_３：４．０〜９．０質量％、Ｍｎ：３．０質量％以下、及びアルカリ金属酸化物の合計：３．１〜９．３質量％を含有し、石灰及び酸化マグネシウムを実質的に含有せず、ＣａＦ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、ＢａＣＯ_３、Ｍｎ、及びアルカリ金属酸化物の合計で、９０質量％以上含有する二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを提供する。

本発明の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスの一態様は、Ｃｒ：０〜３．０質量％をさらに含有する。

本発明の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスの一態様は、ＺｒＯ_２：０〜３．０質量％、ＴｉＯ_２：０〜３．０質量％、Ｆｅ_２Ｏ_３：０〜３．０質量％、ＦｅＳ：０〜１．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３：０〜０．１質量％、Ｎｉ：０〜１．０質量％、Ｍｏ：０〜１．０質量％、のうちいずれか一つ以上を含有する。

本発明の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスによれば、溶接時の溶接ビード表面のポックマークが抑制され、スラグ剥離性が良好かつ、溶接ビードが平滑であり、スラグ巻き込みの発生が少ない溶接金属部を得ることが出来る。

図１は、溝埋試験における母材の形状およびサイズを示す模式図であり、（ａ）は母材の斜視図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は上面図である。図２は、ポックマークの評価の概要を示す模式図である。図３は、溶接ビード平滑性の評価の概要を示す模式図であり、（ａ）は母材及び溶接金属の上面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面図である。図４は、スラグ巻き込みの評価の概要を示す模式図であり、（ａ）は余盛削除及び表面平滑化前の正面図、（ｂ）は余盛削除及び表面平滑化後の正面図、（ｃ）は母材及び溶接金属の上面図である。

以下、本発明について、実施の形態を参照して、詳細に説明する。以下、％は特に断りのない限り、質量％を意味する。また、「〜」とはその下限の値以上、その上限の値以下であることを意味する。
また、フラックス中の各成分の含有量は、水ガラスを含むフラックスの全質量あたりの含有量を意味する。

＜二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス＞
本実施形態の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス（以下、ボンドフラックス、又は単にフラックスともいう）は、ＣａＦ_２：２５〜４５質量％、Ａｌ_２Ｏ_３：２５〜４５質量％、ＳｉＯ_２：５．０〜１５質量％、ＢａＣＯ_３：４．０〜９．０質量％、Ｍｎ：３．０質量％以下、及びアルカリ金属酸化物の合計：３．１〜９．３質量％を含有し、石灰及び酸化マグネシウムを実質的に含有しない。以下、各成分の含有量の数値限定の理由について説明する。

（ＣａＦ_２）
フラックス中のＣａＦ_２は、アークを安定させると共に、スラグの粘性を高めてビード形状を良好にする効果を有するが、フラックス中のＣａＦ_２含有量が２５質量％未満であると、これらの効果を十分に得ることが出来ない。したがって、本実施形態ではフラックス中のＣａＦ_２含有量を２５質量％以上とする。一方、フラックス中のＣａＦ_２含有量が４５質量％を超えると、アークが不安定になり、スラグの流動性が悪くなるので、スラグ巻き込みが発生する。したがって、本実施形態ではフラックス中のＣａＦ_２含有量を４５質量％以下とする。
フラックス中のＣａＦ_２含有量は３５質量％以上であることが好ましい。また、フラックス中のＣａＦ_２含有量は４０質量％以下であることが好ましい。このような場合、ビード形状が特に安定して平滑化するため、特に良好なビード外観を得ることが出来る。

（Ａｌ_２Ｏ_３）
フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３は、スラグ形成剤として作用し、溶融スラグの凝固温度及び粘性を上げるのに有効な成分であると共に、スラグの剥離性を良好にする効果を有する。また、スラグの流動性を調整し、溶接ビード形状を整える効果がある。フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量が２５質量％未満であるとこの効果を十分に得ることができず、ビードの凹凸状態が顕著になる。したがって、本実施形態では、フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量を２５質量％以上とする。一方、フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量が４５質量％を超える場合は、スラグの粘性が高くなりすぎて流動性が悪くなるため、スラグ巻き込みが発生する。また、ビードの波目が粗くなる他、ポックマーク発生数が増える。したがって、本実施形態では、フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量を４５質量％以下とする。
フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量は３２質量％以上であることが好ましい。また、フラックス中のＡｌ_２Ｏ_３含有量は３８質量％以下であることが好ましい。このような場合、ビード形状が特に安定して平滑化するため、特に良好なビード外観を得ることが出来る。

（ＳｉＯ_２）
本実施形態のフラックスには、鉱物や水ガラス等に起因するＳｉＯ_２が含有される。フラックス中のＳｉＯ_２は、溶融スラグの凝固温度を高くすると共に、ビードの保持力を高め、ビード形状を安定化させる効果がある。フラックス中のＳｉＯ_２含有量が５．０質量％未満では溶融スラグのビード保持力不足のため、ビード形状が不安定となる。したがって、本実施形態では、フラックス中のＳｉＯ_２含有量を５．０質量％以上とする。一方、ＳｉＯ_２含有量が１５質量％を超えると、溶融スラグの粘性が高くなりすぎ、スラグの剥離性が悪化し、スラグ巻き込みが発生する。したがって、本実施形態では、フラックス中のＳｉＯ_２含有量を１５質量％以下とする。
フラックス中のＳｉＯ_２含有量は１０質量％以上であることが好ましい。また、フラックス中のＳｉＯ_２含有量は１４質量％以下であることが好ましい。このような場合、スラグ剥離性が特に向上し、特に良好なスラグ剥離性が得られると共に、ビード形状が特に安定して平滑化するため、特に良好なビード外観を得ることが出来る。

（ＢａＣＯ_３）
ＢａＣＯ_３は、ビード形状の改善、溶接時のアークの安定化などの効果があるが、添加量が４．０質量％未満ではその効果を得られない。したがって、本実施形態では、フラックス中のＢａＣＯ_３の含有量を４．０質量％以上とする。また、９．０質量％を超えて添加するとビード形状が劣化するとともにスラグ巻込みが発生する。したがって、本実施形態では、フラックス中のＢａＣＯ_３の含有量を９．０質量％以下とする。
フラックス中のＢａＣＯ_３含有量は５．２質量％以上であることが好ましい。また、フラックス中のＢａＣＯ_３含有量は７．５質量％以下であることが好ましく、６．５質量％以下であることがより好ましい。このような場合、ビード形状が特に安定して平滑化し、また、スラグ巻き込みも特に抑制される。

（Ｍｎ）
Ｍｎは溶接金属中のフェライト量を調整する作用を有し、溶接金属の靱性の向上に寄与する。靱性向上の観点から、Ｍｎは、１．０質量％以上含有されることが好ましく、１．２質量％以上含有されることがより好ましい。一方、Ｍｎの過剰な添加はスラグ焼き付けを引き起こし、スラグ剥離性の劣化の原因となる為、フラックス中のＭｎの含有量は３．０質量％以下に制限する。Ｍｎは、２．３質量％以下に制限されることがより好ましく、１．８質量％以下であることがさらに好ましく、１．５質量％以下であることが特に好ましい。

（アルカリ金属酸化物）
本実施形態のフラックスには、水ガラスに起因してアルカリ金属酸化物が含有される。ここで、アルカリ金属酸化物とは、具体的にはＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、及びＬｉ_２Ｏを意味する。アルカリ金属酸化物は、アーク安定性を良好にすると共に、アークの集中性を高め、溶接金属中のスラグ巻き込みを防ぐ効果がある。フラックス中のこれらの含有量が合計で３．１質量％未満では、この効果が十分に得られない。したがって、本実施形態では、フラックス中のアルカリ金属酸化物の合計の含有量を３．１質量％以上とする。一方、フラックス中のアルカリ金属酸化物の含有量が合計で９．３質量％を超えると、スラグの剥離性が劣化する。したがって、本実施形態では、フラックス中のアルカリ金属酸化物の合計の含有量を９．３質量％以下とする。
フラックス中のアルカリ金属酸化物の合計の含有量は４．１質量％以上であることが好ましく、５．２質量％以上であることがより好ましく、５．７質量％以上であることがさらに好ましい。また、アルカリ金属酸化物の合計の含有量は８．３質量％以下であることが好ましく、７．３質量％以下であることがより好ましい。このような場合、特にスラグの剥離性が良好である。
なお、本実施形態のフラックスにおいてアルカリ金属酸化物はＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、またはＬｉ_２Ｏのいずれかが含有されていればよいが、これらすべてを含有することが好ましい。

（石灰及び酸化マグネシウム）
フラックス中に石灰及び酸化マグネシウムが実質的に含有される場合、スラグの剥離性が著しく低下する。したがって、本実施形態のフラックスは石灰及び酸化マグネシウムを実質的に含有しない。
ここで、実質的に含有しないとはフラックスの成分として意図的に添加していないということを意味し、不純物として混入する程度の石灰及び酸化マグネシウムは許容し得る。具体的には、本実施形態のフラックス中の石灰及び酸化マグネシウムの含有量は、それぞれ０．５質量％以下に規制されている。石灰及び酸化マグネシウムの含有量は、それぞれ０．１質量％以下に規制されることが好ましく、０．０５質量％以下に規制されることがさらに好ましい。
また、石灰とはＣａＯ、ＣａＣＯ_３、及びＣａ（ＯＨ）_２のことであり、酸化マグネシウムとはＭｇＯのことである。

ここで、上記説明した、ＣａＦ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、ＢａＣＯ_３、アルカリ金属酸化物、およびＭｎは、合計で、９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましく、９７質量％以上であることが特に好ましい。

（Ｃｒ）
本実施形態のフラックスは、上記成分に加えてさらにＣｒを含有していてもよい。Ｃｒは溶接金属組成を二相組織とする作用を有し、フラックス中のＣｒの含有量が１．０質量％以上３．０質量％以下となるようにＣｒを添加することで、溶接金属の強度、靱性、及び耐食性が向上する。
フラックス中のＣｒの含有量は１．５質量％以上であることがより好ましい。また、Ｃｒの含有量は２．５質量％以下であることがより好ましく、２．０質量％以下であることがさらに好ましい。このような場合、溶接金属の強度、靱性、及び耐食性に特に優れる。

（残部）
本実施形態のフラックスは、残部として、ＺｒＯ_２：０〜３．０質量％、ＴｉＯ_２：０〜３．０質量％、Ｆｅ_２Ｏ_３：０〜３．０質量％、ＦｅＳ：０〜１．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３：０〜０．１質量％、Ｎｉ：０〜１．０質量％、Ｍｏ：０〜１．０質量％、のうちいずれか一つ以上を、本実施形態のフラックスの効果を害しない範囲で含有することもできる。また、本実施形態のフラックスは、不可避的不純物としてＰ、Ｓ、及び水分等を含み得る。不可避的不純物の量は、１．０質量％以下であることが実際的である。

＜溶接ワイヤ＞
本実施形態のフラックスは、溶接ワイヤと組み合わせてサブマージアーク溶接に用いる。溶接ワイヤは、二相ステンレスの溶接に用いることができるワイヤであれば特に限定されないが、例えば以下のような組成の溶接ワイヤを使用することができる。
即ち、例えば溶接ワイヤ全質量に対する質量％で、
Ｃ：０．０３質量％以下（０質量％を含まない）、
Ｓｉ：０．９０質量％以下（０質量％を含まない）、
Ｍｎ：０．５０乃至２．００質量％、
Ｐ：０．０３質量％以下（０質量％を含まない）、
Ｓ：０．０３質量％以下（０質量％を含まない）、
Ｃｕ：０．７５質量％以下（０質量％を含まない）、
Ｎｉ：７．５乃至９．５質量％、
Ｃｒ：２１．５乃至２３．５質量％、
Ｍｏ：２．５乃至３．５質量％、
Ｎ：０．０８乃至０．２０質量％、
不可避不純物：０．５質量％以下（０質量％を含まない）
Ｆｅ：残部
を含有する溶接ワイヤを使用することができる。
より具体的には、例えば成分系がＡＷＳＡ５．９ＥＲ２２０９相当のワイヤを用いることができる。

なお、本発明の実施形態に係るフラックスは、溶接の電源極性（ＡＣ、ＤＣＥＰ）には依存せず、好適に用いることが可能である。

以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。

表１に示す成分組成を有する直径４．０ｍｍのサブマージアーク溶接用ワイヤと、表２に示す成分組成を有する例１〜２４のサブマージアーク溶接用フラックスを使用し、母材１として表３に示す成分組成、及び図１に示す形状及び寸法を有するＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌを用いて、表４に示す溶接条件で溝埋試験を行い、ポックマーク、及び溶接作業性（スラグ剥離性、溶接ビード平滑性、スラグ巻き込み）を評価した。
なお、表１及び３に示す成分組成における残部はＦｅ及び不可避的不純物である。また、表２に示す成分組成における残部は不可避的不純物である。

ポックマーク、及び溶接作業性（スラグ剥離性、溶接ビード平滑性、スラグ巻き込み）の評価方法の詳細を以下に説明する。

＜ポックマークの評価＞
図２に示すように、得られた溶接金属３の表面について、スタート部とエンド部のそれぞれ２５ｍｍを除いた中央部３００ｍｍ（評価対象領域α）において、１ｍｍ以上の径をもつポックマーク４の数を測定し、ポックマーク４の数が４個以下のものを特に良好（◎）、５個以上１０個以下のものを良好（○）、１１個以上のものを不良（△）と評価し、評価が◎または○のものを合格とした。

＜スラグ剥離性＞
得られた溶接金属について、スラグハンマーによる打突を行った際のスラグの剥離具合を判定し、スラグハンマーによる１０回以下の打突により溶接ビード全長にわたってスラグが完全に剥離したものを特に良好（◎）、スラグハンマーによる１０回以下の打突を行った後には溶接ビード際等にスラグが若干残るものの、１１回以上２０回未満の打突で全てのスラグを除去可能であったものを良好（○）、スラグハンマーではスラグ除去が困難であったものを不良（△）と評価し、評価が◎または○のものを合格とした。

＜溶接ビード平滑性＞
図３（ａ）に示すように、得られた溶接金属３について、スタート部とエンド部のそれぞれ２５ｍｍを除いた中央部３００ｍｍ（評価対象領域α）において、ビード表面の凹凸変動が最大となる位置における凹部と凸部の高さの差（図３（ｂ）中Ａ）が２ｍｍ以下であるものを特に良好（◎）、２ｍｍ超４ｍｍ以下であるものを良好（○）、４ｍｍ超であるものを不良（△）と評価し、評価が◎または○のものを合格とした。

＜スラグ巻き込み＞
得られた溶接金属３について、図４（ｂ）に示すように余盛部を母材１の表面と同じ高さまで削除して平滑化処理を行った後に、図４（ｃ）に示すように、スタート部とエンド部のそれぞれ２５ｍｍを除いた中央部３００ｍｍ（評価対象領域α）においてＸ線透過試験を実施し、検出された直径１ｍｍ以上の陰影の数が０個であったものを特に良好（◎）１個または２個であったものを良好（○）、３個以上であったものを不良（△）と評価し、評価が◎または○のものを合格とした。

上記の評価の結果を表５に示す。

例１〜１２はフラックス中の化学成分が適切に規制されているためポックマーク数、スラグ剥離性、溶接ビードの平滑性、スラグ巻き込みの全ての評価において合格であった。

例１３はフラックス中のＣａＦ_２の含有量が本発明において規定する範囲の下限未満であるため、溶接ビード表面の平滑性が劣化していた。
例１４はフラックス中のＣａＦ_２の含有量が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、スラグ巻き込み発生数が増加していた。
例１５はフラックス中のＡｌ_２Ｏ_３の含有量が本発明において規定する範囲の下限未満であるため、溶接ビード表面の平滑性とスラグ剥離性が劣化していた。
例１６はフラックス中のＡｌ_２Ｏ_３の含有量が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、ポックマーク数および、スラグ巻き込み発生数が増加していた。
例１７はフラックス中のＳｉＯ_２の含有量が本発明において規定する範囲の下限未満であるため、溶接ビード表面の平滑性が劣化していた。
例１８はフラックス中のＳｉＯ_２の含有量が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、スラグ巻き込み発生数が増加し、スラグ剥離性が劣化していた。
例１９はフラックス中のＢａＣＯ_３の含有量が本発明において規定する範囲の下限未満であるため、溶接ビード表面の平滑性が劣化していた。
例２０はフラックス中のＢａＣＯ_３の含有量が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、スラグ巻き込み発生数が増加し、溶接ビード表面の平滑性が劣化していた。
例２１はフラックス中のＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌｉ_２Ｏ含有量の合計が本発明において規定する範囲の下限未満であるため、スラグ巻き込み発生数が増加していた。
例２２はフラックス中のＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌｉ_２Ｏ含有量の合計が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、スラグ剥離性が劣化していた。
例２３はフラックス中のＭｎの含有量が本発明において規定する範囲の上限を超えているため、スラグ剥離性が劣化していた。
例２４はフラックス中に石灰および酸化マグネシウムの少なくとも一方が含有されているため、スラグ剥離性が劣化していた。

１母材
２溝部
３溶接金属
４ポックマーク
５クレータ
６スラグ巻き込み
α 評価対象領域

Claims

ＣａＦ_２：２５〜４５質量％、
Ａｌ_２Ｏ_３：２５〜４５質量％、
ＳｉＯ_２：５．０〜１５質量％、
ＢａＣＯ_３：４．０〜９．０質量％、
Ｍｎ：３．０質量％以下、及び
アルカリ金属酸化物の合計：３．１〜９．３質量％
を含有し、石灰及び酸化マグネシウムを実質的に含有せず、
前記ＣａＦ_２、前記Ａｌ_２Ｏ_３、前記ＳｉＯ_２、前記ＢａＣＯ_３、前記Ｍｎ、及び前記アルカリ金属酸化物の合計で、９０質量％以上含有する二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。
Ｃｒ：０〜３．０質量％をさらに含有する請求項１に記載の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。
ＺｒＯ_２：０〜３．０質量％、
ＴｉＯ_２：０〜３．０質量％、
Ｆｅ_２Ｏ_３：０〜３．０質量％、
ＦｅＳ：０〜１．０質量％、
Ｂ_２Ｏ_３：０〜０．１質量％、
Ｎｉ：０〜１．０質量％、
Ｍｏ：０〜１．０質量％、
のうちいずれか一つ以上を含有する請求項１または２に記載の二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。