CN104339100B - 单面埋弧焊用焊剂 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种能够得到健全的表层焊道形状和机械的性能的单面埋弧焊用焊剂。使焊剂为如下组成：含有Si、Si合金及Si氧化物(SiO₂换算值)：合计6～12质量％、CaO：3～9质量％、MgO：15～35质量％、TiO₂：5～23质量％、CaF₂：2～10质量％、Al₂O₃：5～23质量％、CO₂：2～9质量％、Na₂O：0.5～3质量％、B₂O₃：0.1～1质量％、Mo：0.2～1质量％、铁粉：10～30质量％，并且Mn：限制在0.9质量％以下，Ti：限制在1质量％以下，Al：限制在3质量％以下，设MgO的含量(质量％)为[MgO]，Al₂O₃的含量(质量％)为[Al₂O₃]，TiO₂的含量(质量％)为[TiO₂]，铁粉的含量(质量％)为[Fe]，以及Si、Si合金及Si氧化物的总含量的SiO₂换算值(质量％)为[T.SiO₂]时，满足下式(I)和/或式(II)。

Description

单面埋弧焊用焊剂

技术领域

本发明涉及使用1个或2个以上的电极进行的单面埋弧焊所用的焊剂。更详细地说，是涉及含有铁粉的单面埋弧焊用焊剂的焊道外观改善技术。

背景技术

在单面埋弧焊中，通常，为了确保熔敷量，在大线能焊接中仍实现稳定的焊道形成，而使用添加有铁粉的焊剂(例如，参照专利文献1、2。)。但是，在专利文献1所述这样的含有铁粉的现有的单面埋弧焊用焊剂中，存在表层焊道的表面容易发生微小的铁粒突起物这样的问题。另外，即使作为专利文献2所述的焊剂组成时，也不能充分抑制铁粒突起物。

这样的表层焊道表面的突起物，在涂装工序中成为障碍。例如在造船领域，以船体的长寿命化和易维修化为目的，由国际海事组织(International MaritimeOrganization)修订了以全部船舶的压载箱和散货船的双重船侧部为对象的涂装标准，例如，确定了焊接时发生的飞溅和焊道表面污点这样虽然阻碍涂装性，但会实施除去的要件。因此，在船舶的建造工序中，为了除去铁粒突起物，不得不跨越焊道全线而进行磨光处理。

因此，迄今为止，在单面埋弧焊用焊剂中，提出有用于抑制铁粒突起物的发生的技术(参照专利文献3、4。)。例如，专利文献3所述的单面埋弧焊用焊剂，通过使粒径和表观密度处于特定的范围，以实现焊道的健全化。另外，在专利文献4所述的埋弧焊用粘结焊剂中，为了抑制铁粒突起的发生，将Fe成分的含量限制在5质量％以下。

【专利文献】

【专利文献1】日本特开平11－267883号公报

【专利文献2】日本特开2000－107885号公报

【专利文献3】日本特开平6－277878号公报

【专利文献4】日本特开2006－272348号公报

但是，如专利文献3所述的技术，只通过限制焊剂的粒径和表观密度，对于铁粒突起的发生抑制效果小。另外，如专利文献4所述的埋弧焊用粘结焊剂这样，若限制Fe含量，则在厚板的拼板焊接中难以确保充分的熔敷量，此外在大线能焊接中，焊道形状劣化。如此，在现有的焊道外观改善技术下，在单面埋弧焊中，尚未达到一边维持铁粉向焊剂中的添加效果，一边抑制铁粒突起的发生，使焊道外观健全化的水平。

发明内容

因此，本发明其主要目的在于，提供一种能够得到健全的表层焊道形状和机械的性能的单面埋弧焊用焊剂。

本发明者们，为了解决前述的课题，在使用了1或2个以上的电极的单面埋弧焊中，为了确保表层焊道的健全性而进行了锐意实验研究，其结果发现，为了抑制铁粒突起的发生，有效的是使MgO量、Al₂O₃量和TiO₂量的合计相对于铁粉量和SiO₂量达到一定量以上，从而达成了本发明。

即，本发明的单面埋弧焊用焊剂，具有如下组成，含有从Si、Si合金及Si氧化物所构成的群中选择的至少一种(SiO₂换算值)：合计6～12质量％、CaO：3～9质量％、MgO：15～35质量％、TiO₂：5～23质量％、CaF₂：2～10质量％、Al₂O₃：5～23质量％、CO₂：2～9质量％、Na₂O：0.5～3质量％、B₂O₃：0.1～1质量％、Mo：0.2～1质量％、铁粉：10～30质量％，并且Mn：限制在0.9质量％以下，Ti：限制在1质量％以下，Al：限制在3质量％以下，设MgO的含量(质量％)为[MgO]，Al₂O₃的含量(质量％)为[Al₂O₃]，TiO₂的含量(质量％)为[TiO₂]，铁粉的含量(质量％)为[Fe]，以及Si、Si合金及Si氧化物的总含量的SiO₂换算值(质量％)为[T.SiO₂]时，满足下述算式1和/或算式2。

【算式1】

【算式2】

在本发明的单面埋弧焊用焊剂中，相对于铁粉的含量([Fe])，MgO、Al₂O₃和TiO₂的合计的含量([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])在一定量以上，和/或相对于所述[T.SiO₂]，[MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂]在一定量以上。由此，在熔敷焊道凝固的温度域，铁粒的含量相对少，由此铁粒的沉降量得到抑制，此外，能够在熔渣内积极地生成例如Mg₂TiO₄、MgAl₂O₄及其固溶体等的Mg·Al·Ti系氧化物。通过Mg·Al·Ti系氧化物在熔渣内生成，熔渣内的铁粒在落到并附着在凝固的焊道表面之前便与这些氧化物结合，因此可抑制焊道表面生成微小突起物。

该焊剂也可以在0.1～1质量％的范围内含有Ti。另外，该焊剂也可以在0.1～0.9质量％的范围内含有Mn。

根据本发明，因为特定了焊剂成分及其含量，所以在使用了单电极或多电极的单面埋弧焊中，不论衬垫构造，都能够得到健全的焊道形状和机械的性能。

附图说明

图1是单面埋弧焊过程中的铁粒发生举动的推测图。

图2是表示本发明的实施例中使用的钢板的坡口形状的剖面图。

符号说明

1，10 母材

2 焊接金属

2a 焊道表面

3 未熔融的焊剂

4 熔融·凝固中的焊剂(熔渣)

5 铁粉

6 铁粉的凝集

7 凝集铁粉(铁粒)

具体实施方式

以下，就用于实施本发明的方式，详细地加以说明。还有，本发明不受以下所说明的实施方式限定。

图1是单面埋弧焊过程中的铁粒发生举动的推测图。如图1所示，在单面埋弧焊中，如果使用现有的含有铁粉5的焊剂3，则在熔融/凝固中的焊剂(熔渣)4内，铁粉5凝集(铁粉的凝集6)，该凝集铁粉(铁粒)7沉降，附着在形成于母材1的焊接部的焊接金属2的表面(焊道表面2a)，推测会有微小的突起物发生。因此，本发明者们，想要通过改善焊剂中的铁粉等的成分含量比和焊剂的特性，来解决铁粒突起发生的问题。

具体来说，本发明的实施方式的焊剂，是用于单面埋弧焊的焊剂，其具有如下组成：至少以特定量含有从Si、Si合金及Si氧化物所构成的群中选择的至少一种、CaO、MgO、TiO₂、CaF₂、Al₂O₃、CO₂、Na₂O、B₂O₃、Mo和铁粉，并且将Mn、Ti和Al限制在特定量以下。

在该焊剂中，以满足下述算式3和/或算式4的方式，分别调整“MgO含量”、“Al₂O₃含量”和“TiO₂含量”，以及“铁粉含量”和/或“Si、Si合金及Si氧化物的总含量”。

还有，在下述算式3和4中，[MgO]为MgO的含量(质量％)，[Al₂O₃]为Al₂O₃的含量(质量％)，[TiO₂]为TiO₂的含量(质量％)，[Fe]为铁粉的含量(质量％)，[T.SiO₂]为Si、Si合金及Si氧化物的总含量的SiO₂换算值(质量％)。

【算式3】

【算式4】

以下，对于本实施方式的焊剂的组成限定理由进行说明。

[Si、Si合金及Si氧化物的总含量：6～12质量％]

Si和Fe－Si等的Si合金，具有脱氧作用，与焊接金属中的氧发生反应而生成SiO₂，该SiO₂作为粘结剂和熔渣造渣剂发挥作用。另外，Si氧化物也一样，作为熔渣造渣剂发挥作用。

但是，Si、Si合金和Si氧化物的总含量以SiO₂换算若超过12质量％，则熔融渣整体的粘性增加，熔渣的流动性降低。于是，在高速单面埋弧焊时，表层焊道宽度无法展开，并且变得不稳定，因此容易发生咬边。此外，铁粒容易发生。另一方面，Si、Si合金和Si氧化物的总含量以SiO₂换算在低于6质量％时，熔融渣的凝固温度变得过高，因此得不到良好的表层焊道形状。

因此，Si、Si合金和Si氧化物的总含量以SiO₂换算为6～12质量％。还有，在本实施方式的焊剂中，含有Si、Si合金和Si氧化物之中的至少一种即可。

[CaO：3～9质量％]

CaO使熔融渣的粘度降低，提高熔渣的流动性，具有扩展表层焊道宽度的效果。但是，若CaO含量超过9质量％，则熔融渣的凝固温度变得过高，表层焊道形状受损。另一方面，CaO含量低于3质量％时，得不到熔融渣的流动性提高效果，表层焊道宽度不足，因此容易发生咬边。因此，CaO含量为3～9质量％。

[MgO：15～35质量％]

MgO与前述的CaO同样，使熔融渣的粘度降低，具备提高熔渣的流动性，扩展表层焊道宽度的效果。但是，MgO的含量低于15质量％时，得不到提高熔融渣的流动性的效果，表层焊道宽度不足，容易发生咬边。

另一方面，由于MgO是高熔点的成分，所以若添加超过35质量％，则焊剂整体的熔融性受损，不能确保稳定的焊道，容易成为中凸焊道。在此，所谓“中凸焊道”，是相对于焊接方向，表层焊道中央部呈凸状的焊道，是涂装不良的要因之一。因此，在本实施方式的焊剂中，MgO含量为15～35质量％。

还有，MgO含量优选为20质量％以上，由此，能够提高熔融渣的流动性，使表层焊道形状更健全化。

[TiO₂：5～23质量％]

TiO₂在单面焊接的熔渣剥离性的改善上是特别有效的成分。但是，若其含量超过23质量％，则表层焊道的焊波变粗。另外，TiO₂含量低于5质量％时，得不到前述的熔渣剥离性的改善效果，此外铁粒容易发生。因此，TiO₂含量为5～23质量％。

[Al₂O₃：5～23质量％]

Al₂O₃是中性成分，是对于调整熔渣的粘性和凝固温度有效的成分。但是，Al₂O₃含量低于5质量％时，熔渣的粘性和凝固温度降低，焊道宽度变得不整齐。另一方面，若添加Al₂O₃超过23质量％，则熔渣的凝固温度变得过高，焊道难以扩展，焊道形状成为凸型。因此，Al₂O₃含量为5～23质量％。

[CaF₂：2～10质量％]

CaF₂是使焊剂整体的熔融性良好的成分，特别是在像单面埋弧焊这样，必须在短时间内熔化焊剂，生成熔渣的焊接方法中，更是不可欠缺的成分。但是，若CaF₂含量超过10质量％，则电弧稳定性劣化，容易发生断弧。另一方面，CaF₂含量低于2质量％时，得不到焊剂的熔融性改善效果，焊道蛇行发生。因此，CaF₂含量为2～10质量％。

[CO₂：2～9质量％]

CO₂在抑制氮向焊接金属的侵入和减少扩散性氢量上是有效的成分，作为金属碳酸盐添加到焊剂中。但是，CO₂含量低于2质量％时，焊接金属中的扩散性氢量变高，耐低温裂纹性劣化。另一方面，若CO₂含量超过9质量％，则气体发生量过大，在表层焊道发生麻点。因此，CO₂含量为2～9质量％。

[Na₂O：0.5～3质量％]

Na₂O是用于确保电弧稳定性所需要的成分。具体来说，Na₂O含量低于0.5质量％时，电弧极不稳定，断弧发生，焊道形状和熔深不均匀。另一方面，若Na₂O含量超过3质量％，则耐吸湿性降低，耐低温裂纹性劣化。因此，Na₂O含量为0.5～3质量％。

[B₂O₃：0.1～1质量％]

B₂O₃在焊接中被还原，在焊接金属中作为B存在，对于韧性的确保有效地发挥作用。但是，B₂O₃含量低于0.1质量％时，这一效果无法充分地发挥，韧性劣化。另一方面，若B₂O₃含量超过1质量％，则强度过大，高温裂纹发生。因此，B₂O₃含量为0.1～1质量％。

[Mo：0.2～1质量％]

Mo是对淬火性提高有效的成分，除Mo单体以外，还以Fe－Mo等的合金的形态添加到焊剂中。但是，Mo含量低于0.2质量％时，焊接金属的组织粗大化，韧性劣化。另一方面，若添加Mo超过1质量％，则焊接金属的强度过大，高温裂纹发生。因此，Mo含量为0.2～1质量％。

[铁粉：10～30质量％]

铁粉一度在需要大量的熔敷金属的单面埋弧焊中是必须的添加成分。而且，铁粉含量低于10质量％时，得不到弥补熔敷金属量的效果，并且焊剂的表观密度变小，因此抗吹动性劣化。另一方面，若超过30质量％使铁粉含有，则在熔融/凝固中的焊剂内，铁粉容易凝集，凝集铁粉沉降的量变多，铁粒容易附着在焊道表面。而且，焊剂的表观密度变高，不能确保焊道宽度。因此，铁粉的含量为10～30质量％。

[Ti：1质量％以下]

Ti与前述的Si和Si合金同样，对于减少焊接金属中的氧量是有效的成分，但这一效果通过Si和/或Si合金的添加等也可以充分达成可能，因此在本实施方式的焊剂中，Ti不是必须的成分。另外，若Ti含量超过1质量％，则熔渣发热粘着在焊道表面，熔渣剥离性劣化。因此，Ti含量限制在1质量％以下。

另一方面，若Ti含有0.1质量％以上，则焊接金属的脱氧效果进一步实现，能够实现韧性的提高。因此，在本实施方式的焊剂中，根据需要，能够在0.1～1质量％的范围内含有Ti。还有，Ti除了Ti单体以外，还以Fe－Ti等的合金的形态添加到焊剂中。

[Mn：0.9质量％以下]

Mn与前述的Mo同样，具有使淬火性提高的效果，在强度和韧性的提高上是有效的成分，但若Mn含量超过0.9质量％，则熔渣发热粘着在焊道表面，熔渣剥离性劣化。另外，在本实施方式的焊剂中，因为通过添加Mo，由此能够取得淬火性的效果，所以Mn含量限制在0.9质量％以下。

另一方面，若含有Mn达0.1质量％以上，则可实现淬火性的进一步提高，韧性改善。因此，在本实施方式的焊剂中，根据需要，能够在0.1～0.9质量％的范围内含有Mn。还有，Mn除了Mn单体以外，还以Fe－Mn等的合金的形态添加到焊剂中。

[Al：3质量％以下]

Al使焊接金属的组织微细，是对韧性的提高有效的成分。但是，这一效果可以通过添加其他成分而充分达成，因此在本实施方式的焊剂中，Al不是必须的成分。另外，若Al含量超过3质量％，则淬火过度，强度上升，低温裂纹发生。因此，Al含量限制在3质量％以下。还有，Al是不可避免的杂质，但如前述，由于具有使焊接金属的组织微细化的效果，所以允许含有3质量％以下。

[MgO、Al₂O₃和TiO₂的总含量，与铁粉含量或Si、Si合金及Si氧化物的总含量的关系]

在本实施方式的焊剂中，使各成分的含量处于前述的范围，并且满足([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[Fe]≥2.5(所述算式3)，如此分别调整MgO含量、Al₂O₃含量、TiO₂含量和铁粉含量。或者，在该焊剂中，以满足([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6(所述算式4)的方式，分别调整MgO含量、Al₂O₃含量、TiO₂含量以及Si、Si合金及Si氧化物的总含量。或者，在该焊剂中，以满足([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[Fe]≥2.5(所述算式3)和([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6(所述算式4)这两方的方式，分别调整上述的各成分含量。

在本实施方式的焊剂中，更优选满足([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[F e]≥2.5(所述算式3)，和([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6(所述算式4)双方。

分别以上述方式调整MgO、Al₂O₃、TiO₂、铁粉以及Si、Si合金及Si氧化物的各成分的含量，可在熔敷焊道凝固的温度域抑制铁粒的沉降速度，并且还可抑制铁粒的沉降量。此外，通过在熔渣内积极地生成Mg·Al·Ti系氧化物，熔渣内的铁粒在落下/附着到凝固的焊道表面之前便与该氧化物结合，因此具有抑制微小突起物在焊道表面发生的效果。无论是不满足所述算式3和所述算式4的哪一种关系时，因为焊接时的熔渣内的铁粒沉降量增加，所以在熔敷焊道凝固附近的温度下，熔渣内的铁粒都会落到并附着在凝固的焊道表面，从而发生微小突起物。因此([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[Fe]≥2.5，和/或([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6。

[其他的成分]

本实施方式的焊剂中的上述以外的成分，是FeO、ZrO₂及K₂O等。

如以上详述，本实施方式的焊剂，从微小突起物的发生机理出发而进行创意筹划，以新的视点特定焊剂成分和含量，因此在使用了单电极或多电极的单面埋弧焊，不论衬垫构造，都能够获得健全的焊道形状和机械的性能。

具体来说，使Si、Si合金和Si氧化物的总含量成为比以往少的6～12质量％，并且达成([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[Fe]≥2.5，和/或([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6，因此能够抑制在熔融·凝固中的焊剂内的铁粉的凝集及生成的铁粒向表层焊道的附着。由此，在单面埋弧焊中，可以形成机械的性质优异，没有铁粒突起的健全的表层焊道。

还有，本实施方式的焊剂，主要在单面埋弧焊方法中使用，但关于其衬垫方法，没有特别限定，以焊剂和铜为衬垫材料的焊剂铜衬垫法，只以焊剂为衬垫材料的焊剂衬垫法，使用固体焊剂的衬垫法等任意一种方法都能够适用。另外，关于衬垫焊剂，也没有特别限定，可以直接应用现有的焊剂。

【实施例】

以下，列举本发明的实施例和比较例，对于本发明的效果具体地加以说明。在本实施例中，使用下述表1所示的钢板和表2所示的焊丝，根据下述表3所示的焊接条件和图2所示的钢板(母材10)的坡口形状，实施单面埋弧焊，评价实施例及比较例的各焊剂的性能。还有，在本实施例中，调合原料使之成为下述表4及表5所示的组成，与粘合剂(水玻璃)一起混匀后，进行造粒，再使用回转窑以400～650℃烧成，通过整粒得到粒径为2.5mm以下的焊剂。

【表1】

【表2】

【表3】

【表4】

【表5】

还有，上述表1所示的钢板组成和上述表2所示的焊丝组成的余量，是Fe和不可避免的杂质。另外，上述表4和表5所示的“T.SiO₂”表示焊剂中所包含的Si、Si合金及Si氧化物的总含量，“MAT”表示MgO、Al₂O₃和TiO₂的总含量。因此，上述表4和表5所示的“MAT/Fe”，是MgO、Al₂O₃和TiO₂的总含量，和与铁粉含量的比(([MgO]+[A12O3]+[TiO₂])/[Fe])。另外，上述表4和表5所示的“MAT/T.SiO₂”，是MgO、Al₂O₃和TiO₂的总含量，与Si、Si合金及Si氧化物的总含量的比(([MgO]+[A12O3]+[TiO₂])/[T.SiO₂])。

实施例和比较例的各焊剂的评价，通过焊接操作性(焊道外观，咬边等)、依据JISZ3060的超声波探伤(UT)试验(有无裂纹、夹渣等)和依据JIS Z2242的摆锤冲击试验进行。这些评价结果显示在下述表6中。

【表6】

还有，在上述表6所示的焊接操作性的评价中，所谓“铁粒突起”，是焊剂中所含的铁粉熔融·凝集而附着在焊道表面的部分，成为涂装不良的原因之一。在本实施例中，通过焊道表面观察，粒径200μm以上的铁粒在焊道长度每1m中存在100个以上时，视为“有铁粒突起”。

另外，所谓“中凸焊道”，是相对于焊道方向，表层焊道中央部成为凸状的焊道，成为涂装不良的要因之一。所谓“熔渣发热粘着”，是焊道后的熔渣发热粘着在焊道上而难以剥离，剥离后的焊道外观劣化，因此成为涂装不良的原因之一。所谓“咬边”，是母材沿着焊道的缝边被挖起，熔敷金属没有填满而成为凹槽残留的部分，是焊道缺陷的一种。

所谓“焊波粗大”，是指连接5个间距的合计长度超过40mm，因为焊道外观劣化，所以成为涂装不良的原因之一。所谓“焊道不整齐”，是指任意的50mm宽的焊道最大宽度和最小宽度的差超过5.0mm的地方超过一处的情况，因为焊道外观劣化，所以成为涂装不良的原因之一。还有，关于“咬边”、“焊波粗大”及“焊道不整齐”的详情，记述在1983年3月由(社)日本焊接协会制定的“外观试验的合格与否判定指南”中。

另一方面，摆锤冲击试验，试验温度－20℃下的摆锤吸收能(vE－20℃)在50J以上的为合格，低于50J的为不合格。

如表6所示，在本发明的范围内制作的实施例1～18的焊剂，焊接操作性、超声波探伤(UT)试验及韧性(vE－20℃)全部良好。

相对于此，比较例1的焊剂，因为Si、Si合金及Si氧化物的总含量低于本发明范围的下限，所以中凸焊道发生。另一方面，比较例2的焊剂，因为Si、Si合金及Si氧化物的总含量超过本发明范围的上限，所以咬边和铁粒突起发生。另外，比较例3的焊剂，因为CaO含量低于本发明范围的下限，所以咬边发生。另一方面，比较例4的焊剂，因为CaO含量超过本发明范围的上限，所以焊道为凸型。

比较例5的焊剂，因为焊剂中的MgO含量低于本发明范围的下限，所以咬边发生。另一方面，比较例6的焊剂，因为MgO的含量超过本发明范围的上限，所以中凸焊道发生。另外，比较例7的焊剂，因为TiO₂含量低于本发明范围的下限，所以铁粒突起发生，因为Mn含量超过本发明范围的上限，所以熔渣发热粘着发生。另一方面，比较例8的焊剂，因为TiO₂含量超过本发明范围的上限，所以焊道的焊波粗大。

比较例9的焊剂，因为Al₂O₃含量低于本发明范围的下限，所以焊道宽度的对齐不良。另一方面，比较例10的焊剂，因为Al₂O₃含量超过本发明范围的上限，所以焊道为凸型。

比较例11、12和14的焊剂，是MgO含量、Al₂O₃含量和TiO₂含量的总量，与铁粉含量，或与Si、Si合金及Si氧化物的总含量的关系，脱离本发明的范围的焊剂。具体来说，比较例11、12和14的焊剂，([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[Fe]≥2.5，和([MgO]+[Al₂O₃]+[TiO₂])/[T.SiO₂]≥4.6的任一个都不满足。因此，比较例11、12和14的焊剂均在焊道表面发生铁粒突起。

比较例13的焊剂，因为铁粉含量超过本发明范围的上限，所以焊道表面发生铁粒突起。

还有，前述的实施例及比较例的各焊剂的评价，使用由固体焊剂生成的衬垫材来实施单面埋弧焊，但在使用铜板和衬垫焊剂的焊剂铜衬垫法及不使用铜板，而是一边使衬垫焊剂固化一边进行的焊剂衬垫法中，也能够得到大致相同的结果。另外，表4及表5中显示三电极焊接的结果，但在其他单电极、双电极还有四电极焊接中，因为焊接后的焊剂的熔融/凝固过程没有不同，所以也能够得到与表4及表5所示的三电极焊接的情况同样的结果。

根据以上的结果，通过使用本发明的焊剂，在单电极或多电极的单面埋弧焊中，确认到能够得到健全的表层焊道形状和机械特性。

Claims (3)

1.一种单面埋弧焊用焊剂，其中，含有从Si、Si合金及Si氧化物所构成的群中选择的至少一种：以SiO₂换算值计合计为6～10.0质量％、CaO：3～9质量％、MgO：15～35质量％、TiO₂：5～23质量％、CaF₂：2～10质量％、Al₂O₃：5～23质量％、CO₂：2～9质量％、Na₂O：0.5～3质量％、B₂O₃：0.1～1质量％、Mo：0.2～1质量％、铁粉：10～30质量％，并且，Mn：限制在0.9质量％以下，Ti：限制在1质量％以下，Al：限制在3质量％以下，

并且，在设MgO的质量百分比含量为[MgO]，Al₂O₃的质量百分比含量为[Al₂O₃]，TiO₂的质量百分比含量为[TiO₂]，铁粉的质量百分比含量为[Fe]，以及Si、Si合金及Si氧化物的质量百分比总含量的SiO₂换算值为[T.SiO₂]时，满足下式(I)和/或式(II)，

$\frac{\[MgO\]+\[{\mathrm{Al}}_2{O}_3\]+\[{\mathrm{TiO}}_2\]}{\[Fe\]}\≥2.5---\left(I\right)$

$\frac{\[MgO\]+\[{\mathrm{Al}}_2{O}_3\]+\[{\mathrm{TiO}}_2\]}{\[T.{\mathrm{SiO}}_2\]}\≥4.6---\left(II\right).$

2.根据权利要求1所述的单面埋弧焊用焊剂，其特征在于，含有Ti为0.1～1质量％。

3.根据权利要求1或2所述的单面埋弧焊用焊剂，其特征在于，含有Mn为0.1～0.9质量％。