JP2002018595A - 低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｍｇ脱酸を主とするＡｌ含有量の少ない低温
用鋼の片面サブマージアーク溶接方法において、溶接部
の低温靱性に優れ、良好なビード外観が得られる片面サ
ブマージアーク溶接方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．０
０５０％、Ａｌ：０．０１％以下を含有する低温用鋼の
片面サブマージアーク溶接方法であって、ＭｇＯ：１
５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１０．０〜３０．０
％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０％、ＣａＯ：３．０
〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜１５．０％、ＣａＦ
2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：４．０％以下、Ｂ2 Ｏ
3 ：０．２〜０．６％で塩基度Ｌが１．２〜１．７とな
る成分組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．
１％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０
％、Ａｌ：０．０００５〜０．０３％を含有し、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下とし残部は不純物
以外はＦｅからなるワイヤを用いて溶接することを特徴
とする低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法。
用鋼の片面サブマージアーク溶接方法において、溶接部
の低温靱性に優れ、良好なビード外観が得られる片面サ
ブマージアーク溶接方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．０
０５０％、Ａｌ：０．０１％以下を含有する低温用鋼の
片面サブマージアーク溶接方法であって、ＭｇＯ：１
５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１０．０〜３０．０
％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０％、ＣａＯ：３．０
〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜１５．０％、ＣａＦ
2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：４．０％以下、Ｂ2 Ｏ
3 ：０．２〜０．６％で塩基度Ｌが１．２〜１．７とな
る成分組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．
１％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０
％、Ａｌ：０．０００５〜０．０３％を含有し、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下とし残部は不純物
以外はＦｅからなるワイヤを用いて溶接することを特徴
とする低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、造船などの大板継
ぎに用いる片面サブマージアーク溶接方法に関わり、特
にＭｇを主にした脱酸により製造された低温用鋼の片面
サブマージアーク溶接方法に関するものである。
ぎに用いる片面サブマージアーク溶接方法に関わり、特
にＭｇを主にした脱酸により製造された低温用鋼の片面
サブマージアーク溶接方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】造船の大板継ぎには、主として図１に示
すフラックスバッキング片面サブマージアーク溶接方法
と図２に示すフラックス銅バッキング片面サブマージア
ーク溶接方法が適用されている。
すフラックスバッキング片面サブマージアーク溶接方法
と図２に示すフラックス銅バッキング片面サブマージア
ーク溶接方法が適用されている。
【０００３】図１のフラックスバッキング片面サブマー
ジアーク溶接方法は下敷きフラックスＵＦに裏フラック
スＭＦを約５〜１０ｍｍ程度散布し、ホースＨに空気を
注入して、これを被溶接鋼板の開先裏面に押し当て、２
〜３本のワイヤＷを用いて表側よりフラックスＦを散布
して一層溶接し、表ビードと裏ビードを同時に形成する
ものである。
ジアーク溶接方法は下敷きフラックスＵＦに裏フラック
スＭＦを約５〜１０ｍｍ程度散布し、ホースＨに空気を
注入して、これを被溶接鋼板の開先裏面に押し当て、２
〜３本のワイヤＷを用いて表側よりフラックスＦを散布
して一層溶接し、表ビードと裏ビードを同時に形成する
ものである。
【０００４】図２のフラックス銅バッキング片面サブマ
ージアーク溶接方法は銅当て金ＣＵに裏フラックスＢＦ
を約４〜７ｍｍ程度散布し、上記と同様に空気等の手段
により被溶接鋼板の裏面に押し当て、２〜４本のワイヤ
Ｗを用いて表側よりフラックスＦを散布して一層溶接
し、表ビードと裏ビードを同時に形成するものである。
ージアーク溶接方法は銅当て金ＣＵに裏フラックスＢＦ
を約４〜７ｍｍ程度散布し、上記と同様に空気等の手段
により被溶接鋼板の裏面に押し当て、２〜４本のワイヤ
Ｗを用いて表側よりフラックスＦを散布して一層溶接
し、表ビードと裏ビードを同時に形成するものである。
【０００５】サブマージアーク溶接は被覆アーク溶接や
ガスシールドアーク溶接に比べて母材希釈率が大きい
が、上記片面サブマージアーク溶接方法はサブマージア
ーク溶接の中でも、特に希釈率が大きいことが特徴であ
る。溶接金属の成分は母材とワイヤとフラックスから決
定される。このため片面サブマージアーク溶接方法では
溶接金属の成分に与える母材の影響が非常に大きく、そ
の割合は約５０％程度である。
ガスシールドアーク溶接に比べて母材希釈率が大きい
が、上記片面サブマージアーク溶接方法はサブマージア
ーク溶接の中でも、特に希釈率が大きいことが特徴であ
る。溶接金属の成分は母材とワイヤとフラックスから決
定される。このため片面サブマージアーク溶接方法では
溶接金属の成分に与える母材の影響が非常に大きく、そ
の割合は約５０％程度である。
【０００６】近年、鋼板製造時のきず発生の原因にな
り、また連続鋳造時の鋳造ノズルに付着して目づまりを
起こすアルミナを出来るだけ残留させないようにするた
め、特開平５−３０２１１２号公報等に記載されている
Ｍｇ脱酸による鋼板が開発され、最近では造船の低温用
鋼に適用されようとしている。このＭｇ脱酸による鋼板
では、上記の理由により従来の鋼板に比べてＡｌ含有量
が非常に少なくなっている。Ａｌは低温靱性を確保する
うえで重要な元素であり、従来の鋼板では約０．０２〜
０．０６％程度含有していたため、溶接金属中のＡｌは
母材希釈で十分確保できていた。しかし、Ｍｇ脱酸を主
とする低温用鋼では、このような効果が期待できず新た
な溶接材料の設計が必要となってきた。
り、また連続鋳造時の鋳造ノズルに付着して目づまりを
起こすアルミナを出来るだけ残留させないようにするた
め、特開平５−３０２１１２号公報等に記載されている
Ｍｇ脱酸による鋼板が開発され、最近では造船の低温用
鋼に適用されようとしている。このＭｇ脱酸による鋼板
では、上記の理由により従来の鋼板に比べてＡｌ含有量
が非常に少なくなっている。Ａｌは低温靱性を確保する
うえで重要な元素であり、従来の鋼板では約０．０２〜
０．０６％程度含有していたため、溶接金属中のＡｌは
母材希釈で十分確保できていた。しかし、Ｍｇ脱酸を主
とする低温用鋼では、このような効果が期待できず新た
な溶接材料の設計が必要となってきた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｍｇ脱酸を
主とするＡｌ含有量の少ない低温用鋼の片面サブマージ
アーク溶接方法において、溶接部の低温靱性に優れ、良
好なビード外観が得られる片面サブマージアーク溶接方
法を提供することを目的とするものである。
主とするＡｌ含有量の少ない低温用鋼の片面サブマージ
アーク溶接方法において、溶接部の低温靱性に優れ、良
好なビード外観が得られる片面サブマージアーク溶接方
法を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するものであって、良好な低温じん性が得られる特定
成分の溶接ワイヤとボンドフラックスを用いた溶接方法
を見出し、本発明を完成した。その発明の要旨とすると
ころは以下の通りである。 （１）質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０
％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：０．１
０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１０〜
１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％
以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法で
あって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１
０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０
％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜
１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：
４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％で下記の式
で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる成分組成
を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｍ
ｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０％、Ａ
ｌ：０．０４％以下を含有し、Ｓｉ：０．１％以下、
Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純物以外はＦｅか
らなるワイヤを用いて溶接することを特徴とする低温用
鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ （２）質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０
％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：０．１
０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１０〜
１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％
以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法で
あって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１
０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０
％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜
１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：
４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％、Ｍｎ：
５．０％以下、Ｔｉ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以
下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｆｅ：３５．０％以下で下記
の式で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる成分
組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０％、Ａ
ｌ：０．０４％以下を含有し、Ｓｉ：０．１％以下、
Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純物以外はＦｅか
らなるワイヤを用いて溶接することを特徴とする低温用
鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ （３）上記（１）または（２）の低温用鋼の片面サブマ
ージアーク溶接方法により生成された溶接金属がＣ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．１
０〜１．７５％、Ｎｉ：１．０〜３．０％、Ｍｏ：０．
２０％以下、Ａｌ：０．００２〜０．０２５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２５％、Ｂ：０．００２０〜０．０
０６０％、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．０３００
％以下であることを特徴とする低温用鋼の片面サブマー
ジアーク溶接方法。
決するものであって、良好な低温じん性が得られる特定
成分の溶接ワイヤとボンドフラックスを用いた溶接方法
を見出し、本発明を完成した。その発明の要旨とすると
ころは以下の通りである。 （１）質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０
％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：０．１
０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１０〜
１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％
以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法で
あって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１
０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０
％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜
１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：
４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％で下記の式
で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる成分組成
を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｍ
ｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０％、Ａ
ｌ：０．０４％以下を含有し、Ｓｉ：０．１％以下、
Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純物以外はＦｅか
らなるワイヤを用いて溶接することを特徴とする低温用
鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ （２）質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０
％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：０．１
０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１０〜
１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％
以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法で
あって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、ＳｉＯ2 ：１
０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２０．０
％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：３．０〜
１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、Ａｌ：
４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％、Ｍｎ：
５．０％以下、Ｔｉ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以
下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｆｅ：３５．０％以下で下記
の式で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる成分
組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０％、Ａ
ｌ：０．０４％以下を含有し、Ｓｉ：０．１％以下、
Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純物以外はＦｅか
らなるワイヤを用いて溶接することを特徴とする低温用
鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ （３）上記（１）または（２）の低温用鋼の片面サブマ
ージアーク溶接方法により生成された溶接金属がＣ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．１
０〜１．７５％、Ｎｉ：１．０〜３．０％、Ｍｏ：０．
２０％以下、Ａｌ：０．００２〜０．０２５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２５％、Ｂ：０．００２０〜０．０
０６０％、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．０３００
％以下であることを特徴とする低温用鋼の片面サブマー
ジアーク溶接方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは、Ｍｇ脱酸を主とす
る低温用鋼の片面サブマージアーク溶接を行うさいに、
良好な溶接作業性を維持しつつ優れた低温靱性を得るた
めに用いる溶接材料について鋭意検討した。その結果、
以下のような知見が得られた。
る低温用鋼の片面サブマージアーク溶接を行うさいに、
良好な溶接作業性を維持しつつ優れた低温靱性を得るた
めに用いる溶接材料について鋭意検討した。その結果、
以下のような知見が得られた。
【００１０】（１）Ｍｇ脱酸を主とする低温用鋼では、
溶接ワイヤやフラックスからの合金調整のみでは安定し
て良好な低温靱性が得られない。また、単純にＡｌを添
加しただけでは介在物が増加するだけで靱性向上の効果
は少ない。基本的には溶接金属の酸素量を約３００ｐｐ
ｍ以下程度に制御したうえでＡｌを添加する必要があ
る。 （２）一方、片面溶接は入熱が大きいため、良好な作業
性を維持するためにはフラックスに高い耐火性が必要で
ある。これらを維持する成分としてはＭｇＯとＡｌ2 Ｏ
3 が必須であるが、Ａｌ2 Ｏ3 が増加すると溶接金属の
酸素量が増加する。従って、スラグへの耐火性付与はＭ
ｇＯを主として、Ａｌ2 Ｏ3 はビード形状、スラグ剥離
などの点から必要量を決定する。 （３）溶接金属の低温靱性はＮｉ添加によるフェライト
そのものの高靱化、Ｔｉ酸化物およびＡｌ酸化物の変態
による粒内微細化、さらにＢ添加による粒界の粗大フェ
ライトの抑制がポイントとなる。このため、溶接金属と
しては、Ａｌ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｏの最適バランスの設計
が必要となる。なお、鋼板のＡｌが少ないため溶接金属
中のＡｌ確保を安定化するため、溶接ワイヤまたはフラ
ックスのどちらか一方、または両方からのＡｌ添加は必
須である。 （４）被溶接鋼板の板厚により溶接入熱が変化して冷却
速度が変化するため、焼き入れ性を制御するためにＭ
ｎ、Ｍｏを添加する。
溶接ワイヤやフラックスからの合金調整のみでは安定し
て良好な低温靱性が得られない。また、単純にＡｌを添
加しただけでは介在物が増加するだけで靱性向上の効果
は少ない。基本的には溶接金属の酸素量を約３００ｐｐ
ｍ以下程度に制御したうえでＡｌを添加する必要があ
る。 （２）一方、片面溶接は入熱が大きいため、良好な作業
性を維持するためにはフラックスに高い耐火性が必要で
ある。これらを維持する成分としてはＭｇＯとＡｌ2 Ｏ
3 が必須であるが、Ａｌ2 Ｏ3 が増加すると溶接金属の
酸素量が増加する。従って、スラグへの耐火性付与はＭ
ｇＯを主として、Ａｌ2 Ｏ3 はビード形状、スラグ剥離
などの点から必要量を決定する。 （３）溶接金属の低温靱性はＮｉ添加によるフェライト
そのものの高靱化、Ｔｉ酸化物およびＡｌ酸化物の変態
による粒内微細化、さらにＢ添加による粒界の粗大フェ
ライトの抑制がポイントとなる。このため、溶接金属と
しては、Ａｌ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｏの最適バランスの設計
が必要となる。なお、鋼板のＡｌが少ないため溶接金属
中のＡｌ確保を安定化するため、溶接ワイヤまたはフラ
ックスのどちらか一方、または両方からのＡｌ添加は必
須である。 （４）被溶接鋼板の板厚により溶接入熱が変化して冷却
速度が変化するため、焼き入れ性を制御するためにＭ
ｎ、Ｍｏを添加する。
【００１１】本発明は以上の知見からなされたものであ
り、Ｍｇを主とする低温用鋼の片面溶接方法において、
良好な作業性を維持しつつ、優れた低温靱性を確保でき
る溶接方法を提供するものである。以下に、本発明につ
いて詳細に説明する。
り、Ｍｇを主とする低温用鋼の片面溶接方法において、
良好な作業性を維持しつつ、優れた低温靱性を確保でき
る溶接方法を提供するものである。以下に、本発明につ
いて詳細に説明する。
【００１２】［鋼板の成分］本発明が対象とする低温用
鋼は、鋼板製造時のきず発生の原因になり、また連続鋳
造時の鋳造ノズルに付着して目づまりを起こすアルミナ
をできるだけ残留させないようにするため、Ｍｇ脱酸を
主としたものである。このような観点から、鋼板中のＭ
ｇは０．０００３〜０．００５０％、Ａｌは０．０１％
以下とした。Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ等は低ければ低い方が良
いが少なくとも、Ｃは０．１０％以下、Ｓｉは０．２５
％以下、Ｐは０．０２０％以下、Ｓは０．０２０％以下
にしなければ溶接金属のじん性が劣化する。Ｍｎは鋼板
の強度、じん性の観点から１．１０〜１．６０％とし
た。なお、その他Ｃｕ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉなどを適宜添加
しても、本発明の対象とする低温用鋼に含まれる。
鋼は、鋼板製造時のきず発生の原因になり、また連続鋳
造時の鋳造ノズルに付着して目づまりを起こすアルミナ
をできるだけ残留させないようにするため、Ｍｇ脱酸を
主としたものである。このような観点から、鋼板中のＭ
ｇは０．０００３〜０．００５０％、Ａｌは０．０１％
以下とした。Ｃ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ等は低ければ低い方が良
いが少なくとも、Ｃは０．１０％以下、Ｓｉは０．２５
％以下、Ｐは０．０２０％以下、Ｓは０．０２０％以下
にしなければ溶接金属のじん性が劣化する。Ｍｎは鋼板
の強度、じん性の観点から１．１０〜１．６０％とし
た。なお、その他Ｃｕ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉなどを適宜添加
しても、本発明の対象とする低温用鋼に含まれる。
【００１３】［フラックスのＭｇＯ］ＭｇＯは１５．０
〜３０．０％必要である。ＭｇＯの添加により、スラグ
の耐火性が増加する。片面溶接のような入熱の大きい溶
接でスラグの耐火性を高くする必要があり、１５．０％
未満では表ビードが不良となる。しかし、３０．０％を
超えると表ビードに突起が発生する。
〜３０．０％必要である。ＭｇＯの添加により、スラグ
の耐火性が増加する。片面溶接のような入熱の大きい溶
接でスラグの耐火性を高くする必要があり、１５．０％
未満では表ビードが不良となる。しかし、３０．０％を
超えると表ビードに突起が発生する。
【００１４】［フラックスのＳｉＯ2 ］ＳｉＯ2 は１
０．０〜３０．０％必要である。ＳｉＯ2 は大入熱溶接
において良好な溶接ビードを形成するために最も重要な
成分であるが、過多になると溶接金属の酸素やＳｉが増
加し、じん性が劣化する。すなわち、１０．０％未満で
はビード趾端のなじみが悪く、３０．０％を超えるとじ
ん性が劣化する。
０．０〜３０．０％必要である。ＳｉＯ2 は大入熱溶接
において良好な溶接ビードを形成するために最も重要な
成分であるが、過多になると溶接金属の酸素やＳｉが増
加し、じん性が劣化する。すなわち、１０．０％未満で
はビード趾端のなじみが悪く、３０．０％を超えるとじ
ん性が劣化する。
【００１５】［フラックスのＡｌ2 Ｏ3 ］Ａｌ2 Ｏ3 は
６．０〜２０．０％必要である。Ａｌ2 Ｏ3 は表ビード
のスラグ剥離性を確保するために効果がある。６．０％
未満では表ビードの剥離性が劣化し、２０．０％を超え
ると凸ビードになる。
６．０〜２０．０％必要である。Ａｌ2 Ｏ3 は表ビード
のスラグ剥離性を確保するために効果がある。６．０％
未満では表ビードの剥離性が劣化し、２０．０％を超え
ると凸ビードになる。
【００１６】［フラックスのＣａＯ］ＣａＯは３．０〜
１３．０％必要である。ＣａＯはスラグの融点および流
動性を調整するために添加する。３．０％未満ではビー
ド趾端のなじみが悪く、１３．０％を超えるとスラグ流
動性が不良となり、ビード高さが不均一になる。
１３．０％必要である。ＣａＯはスラグの融点および流
動性を調整するために添加する。３．０％未満ではビー
ド趾端のなじみが悪く、１３．０％を超えるとスラグ流
動性が不良となり、ビード高さが不均一になる。
【００１７】［フラックスのＴｉＯ2 ］ＴｉＯ2 は３．
０〜１５．０％必要である。ＴｉＯ2 は表ビードの表面
の平滑性を得るのに効果があり、かつ、じん性向上にも
有効である。このような効果は３．０％以上で得られる
が、１５．０％を超えると表ビード趾端の立ち上がり角
度が大きくなる。
０〜１５．０％必要である。ＴｉＯ2 は表ビードの表面
の平滑性を得るのに効果があり、かつ、じん性向上にも
有効である。このような効果は３．０％以上で得られる
が、１５．０％を超えると表ビード趾端の立ち上がり角
度が大きくなる。
【００１８】［フラックスのＣａＦ2 ］ＣａＦ2 は４．
０〜１４．０％必要である。ＣａＦ2 はじん性改善に効
果があるが、融点が低いため過多になると大入熱溶接で
は、表ビードの平滑性が損なわれる。４．０％未満で
は、じん性改善の効果が少なく、１４．０％を超えると
表ビードが不良となる。
０〜１４．０％必要である。ＣａＦ2 はじん性改善に効
果があるが、融点が低いため過多になると大入熱溶接で
は、表ビードの平滑性が損なわれる。４．０％未満で
は、じん性改善の効果が少なく、１４．０％を超えると
表ビードが不良となる。
【００１９】［フラックスのＡｌ］Ａｌは４．０％以下
であることが必要である。Ａｌは脱酸元素であり、溶接
金属の酸素を低減するとともに、その酸化物は、じん性
を改善するアシキュラーフェライトの変態核として作用
する。Ａｌの添加量はワイヤ中のＡｌ量とのバランスで
決定するが、フラックス中のＡｌが４．０％を超えると
介在物が増加し、じん性が劣化する。
であることが必要である。Ａｌは脱酸元素であり、溶接
金属の酸素を低減するとともに、その酸化物は、じん性
を改善するアシキュラーフェライトの変態核として作用
する。Ａｌの添加量はワイヤ中のＡｌ量とのバランスで
決定するが、フラックス中のＡｌが４．０％を超えると
介在物が増加し、じん性が劣化する。
【００２０】［フラックスのＢ2 Ｏ3 ］Ｂ2 Ｏ3 は０．
２〜０．６％必要である。Ｂ2 Ｏ3 はじん性向上に効果
がある。このような効果は０．２％以上で得られるが、
０．６％を超えると溶接金属が硬化し、かえってじん性
が劣化する。
２〜０．６％必要である。Ｂ2 Ｏ3 はじん性向上に効果
がある。このような効果は０．２％以上で得られるが、
０．６％を超えると溶接金属が硬化し、かえってじん性
が劣化する。
【００２１】［フラックスの塩基度］フラックスの塩基
度を表す下記式Ｌは１．２〜１．７である。本発明が対
象とするＭｇを主として脱酸する低温用鋼はＡｌが非常
に少なく、従来設計の溶接材料をそのまま適用するとじ
ん性が著しく劣化する。ただし、ワイヤあるいはフラッ
クスから、単純にＡｌを添加してもじん性は改善しな
い。じん性改善には、溶接金属の酸素量低減が必須であ
る。すなわち、Ｌが１．２未満では溶接金属中の酸素が
高くなり良好なじん性は得られない。しかし、Ｌが１．
７を超えると酸素が低くなり過ぎ、介在物が増加して、
かえってじん性が劣化する。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］
度を表す下記式Ｌは１．２〜１．７である。本発明が対
象とするＭｇを主として脱酸する低温用鋼はＡｌが非常
に少なく、従来設計の溶接材料をそのまま適用するとじ
ん性が著しく劣化する。ただし、ワイヤあるいはフラッ
クスから、単純にＡｌを添加してもじん性は改善しな
い。じん性改善には、溶接金属の酸素量低減が必須であ
る。すなわち、Ｌが１．２未満では溶接金属中の酸素が
高くなり良好なじん性は得られない。しかし、Ｌが１．
７を超えると酸素が低くなり過ぎ、介在物が増加して、
かえってじん性が劣化する。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］
【００２２】［フラックスのＭｎ］Ｍｎは５．０％以下
であることが必要である。Ｍｎは溶接金属の焼き入れ性
を確保し、粒内フェライトの変態核を生成するうえで必
要である。フラックス中のＭｎはワイヤとのバランスに
より決定するが、５．０％を超えると溶接金属の焼き入
れ性が過大となりじん性が劣化する。
であることが必要である。Ｍｎは溶接金属の焼き入れ性
を確保し、粒内フェライトの変態核を生成するうえで必
要である。フラックス中のＭｎはワイヤとのバランスに
より決定するが、５．０％を超えると溶接金属の焼き入
れ性が過大となりじん性が劣化する。
【００２３】［フラックスのＴｉ］Ｔｉは２．０％以下
であることが必要である。Ｔｉの酸化物はじん性を改善
するアシキュラーフェライトの変態核として作用する。
ただし、Ｔｉが２．０％を超えると本発明のような塩基
性の高いフラックスでは介在物が増加し、かえってじん
性が劣化する。
であることが必要である。Ｔｉの酸化物はじん性を改善
するアシキュラーフェライトの変態核として作用する。
ただし、Ｔｉが２．０％を超えると本発明のような塩基
性の高いフラックスでは介在物が増加し、かえってじん
性が劣化する。
【００２４】［フラックスのＭｏ］Ｍｏは２．０％以下
であることが必要である。Ｍｏは溶接金属の焼き入れ性
を確保する。ただし、２．０％を超えると溶接金属の焼
き入れ性が過大となりじん性が劣化する。
であることが必要である。Ｍｏは溶接金属の焼き入れ性
を確保する。ただし、２．０％を超えると溶接金属の焼
き入れ性が過大となりじん性が劣化する。
【００２５】［フラックスのＳｉ］Ｓｉは２．０％以下
であることが必要である。Ｓｉは脱酸元素であり、溶接
金属の酸素を低減する。ただし、２．０％を超えるとじ
ん性が劣化する。
であることが必要である。Ｓｉは脱酸元素であり、溶接
金属の酸素を低減する。ただし、２．０％を超えるとじ
ん性が劣化する。
【００２６】［フラックスのＦｅ］Ｆｅは３５．０％以
下であることが必要である。片面溶接の場合、板厚が大
きくなると一層で仕上げるには多量の溶着量が必要とな
る。その場合、フラックス中にＦｅを含有すると溶着効
率がよく、溶接入熱も低減できる。ただし、３５．０％
を超えると、ビード表面に突起が発生する。
下であることが必要である。片面溶接の場合、板厚が大
きくなると一層で仕上げるには多量の溶着量が必要とな
る。その場合、フラックス中にＦｅを含有すると溶着効
率がよく、溶接入熱も低減できる。ただし、３５．０％
を超えると、ビード表面に突起が発生する。
【００２７】［ワイヤのＣ］Ｃは０．０１〜０．１％必
要である。Ｃは良好なじん性を得るために低くする必要
があり、溶接金属で良好な低温じん性を得るためにはワ
イヤのＣは０．１％以下にする必要がある。ただし、ワ
イヤのＣが０．０１％未満では脱酸不足となり、じん性
が劣化する。
要である。Ｃは良好なじん性を得るために低くする必要
があり、溶接金属で良好な低温じん性を得るためにはワ
イヤのＣは０．１％以下にする必要がある。ただし、ワ
イヤのＣが０．０１％未満では脱酸不足となり、じん性
が劣化する。
【００２８】［ワイヤのＭｎ］Ｍｎは０．６〜１．４％
必要である。Ｍｎは溶接金属の焼き入れ性を確保し、粒
内フェライトの変態核を生成するうえで必要である。こ
のようなＭｎの効果は、０．６％以上で得られるが、
１．４％を超えると溶接金属の焼き入れ性が過大となり
じん性が劣化する。
必要である。Ｍｎは溶接金属の焼き入れ性を確保し、粒
内フェライトの変態核を生成するうえで必要である。こ
のようなＭｎの効果は、０．６％以上で得られるが、
１．４％を超えると溶接金属の焼き入れ性が過大となり
じん性が劣化する。
【００２９】［ワイヤ中のＮｉ］Ｎｉは２．０〜４．０
％必要である。Ｎｉは溶接金属のマトリックスに固溶し
てフェライトそのものを高じん化する。このようなＮｉ
の効果は２．０％以上で得られる。一方、４．０％を超
えるとＰおよびＳが粒界に析出しやすく、高温割れが生
じ易くなる。
％必要である。Ｎｉは溶接金属のマトリックスに固溶し
てフェライトそのものを高じん化する。このようなＮｉ
の効果は２．０％以上で得られる。一方、４．０％を超
えるとＰおよびＳが粒界に析出しやすく、高温割れが生
じ易くなる。
【００３０】［ワイヤ中のＡｌ］Ａｌは０．０４％以下
であることが必要である。Ａｌは溶接金属の酸素量を低
くするとともに、その酸化物は、じん性を改善するアシ
キュラーフェライトの変態核として作用するため必要で
ある。しかし、０．０４％を超えるとベイナイトが生成
し強度が過剰となり、じん性が劣化する。
であることが必要である。Ａｌは溶接金属の酸素量を低
くするとともに、その酸化物は、じん性を改善するアシ
キュラーフェライトの変態核として作用するため必要で
ある。しかし、０．０４％を超えるとベイナイトが生成
し強度が過剰となり、じん性が劣化する。
【００３１】［ワイヤ中のＳｉ］Ｓｉは０．１％以下で
あることが必要である。Ｓｉは脱酸元素として有用であ
るが、本発明の溶接金属では０．１％を超えるとじん性
が劣化するため、その上限を０．１％とした。
あることが必要である。Ｓｉは脱酸元素として有用であ
るが、本発明の溶接金属では０．１％を超えるとじん性
が劣化するため、その上限を０．１％とした。
【００３２】［ワイヤ中のＮ］Ｎは０．００５％以下で
あることが必要である。Ｎはじん性を劣化させる元素で
あり、できるだけ低い方がよく、上限を０．００５％と
した。
あることが必要である。Ｎはじん性を劣化させる元素で
あり、できるだけ低い方がよく、上限を０．００５％と
した。
【００３３】［溶接金属の成分］上記フラックスとワイ
ヤを組み合わせる場合、溶接金属の成分を以下のように
制御することにより低温じん性が良好となる。すなわ
ち、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：１．１０〜１．７５％以下、Ｎｉ：１．０〜３．０
％、Ｍｏ：０．２０％以下、Ａｌ：０．００２〜０．０
２５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ｎ：０．０
０６０％以下、Ｂ：０．００２０〜０．００６０％、
Ｏ：０．０３００％以下である。
ヤを組み合わせる場合、溶接金属の成分を以下のように
制御することにより低温じん性が良好となる。すなわ
ち、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：１．１０〜１．７５％以下、Ｎｉ：１．０〜３．０
％、Ｍｏ：０．２０％以下、Ａｌ：０．００２〜０．０
２５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ｎ：０．０
０６０％以下、Ｂ：０．００２０〜０．００６０％、
Ｏ：０．０３００％以下である。
【００３４】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｏは各々の上限値を超
えると強度が高くなり、じん性が劣化する。また、Ｍｎ
は１．１０％未満では、焼き入れ性が不足してじん性が
劣化する。
えると強度が高くなり、じん性が劣化する。また、Ｍｎ
は１．１０％未満では、焼き入れ性が不足してじん性が
劣化する。
【００３５】Ｎｉは１．０％未満ではじん性改善の効果
がなく、３．０％を超えると逆に耐割れ性が劣化する。
Ａｌは０．００２％未満ではじん性改善の効果がなく、
０．０２５％を超えるとじん性が劣化する。
がなく、３．０％を超えると逆に耐割れ性が劣化する。
Ａｌは０．００２％未満ではじん性改善の効果がなく、
０．０２５％を超えるとじん性が劣化する。
【００３６】Ｔｉは０．００５未満ではじん性改善の効
果がなく、０．０２５％を超えるとじん性が劣化する。
Ｎは、０．００６０％を超えるとじん性が劣化する。Ｂ
はＮｉは０．００２０％未満ではじん性改善の効果がな
く、０．００６０％を超えると逆に耐割れ性が劣化す
る。
果がなく、０．０２５％を超えるとじん性が劣化する。
Ｎは、０．００６０％を超えるとじん性が劣化する。Ｂ
はＮｉは０．００２０％未満ではじん性改善の効果がな
く、０．００６０％を超えると逆に耐割れ性が劣化す
る。
【００３７】以上が本発明の低温用鋼の片面溶接方法に
おいて必要とする限定条件であるが、本発明の効果を損
なわない範囲で他の成分も適宜添加できる。
おいて必要とする限定条件であるが、本発明の効果を損
なわない範囲で他の成分も適宜添加できる。
【００３８】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果をさらに具
体的に説明する。表１および表２に示すＦ１〜Ｆ９の９
種類のフラックスを作成した。フラックスは原料粉を水
ガラスを固着材として造粒した後、Ｆｅを１０％以上含
有したものは４００℃で２時間、Ｆｅの含有量が１０％
未満のものは５３０℃で２時間、それぞれ焼成し、１４
００〜１５０μｍの粒度に整粒した。表１中Ｆ１〜Ｆ５
が本発明例、Ｆ６〜Ｆ９が比較例である。
体的に説明する。表１および表２に示すＦ１〜Ｆ９の９
種類のフラックスを作成した。フラックスは原料粉を水
ガラスを固着材として造粒した後、Ｆｅを１０％以上含
有したものは４００℃で２時間、Ｆｅの含有量が１０％
未満のものは５３０℃で２時間、それぞれ焼成し、１４
００〜１５０μｍの粒度に整粒した。表１中Ｆ１〜Ｆ５
が本発明例、Ｆ６〜Ｆ９が比較例である。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】同様に表３に示すＷ１〜Ｗ５の５種類のワ
イヤを作成した。表３中Ｗ１〜Ｗ３が本発明例、Ｗ４〜
Ｗ５が比較例である。ワイヤ径はすべてのワイヤにおい
て、４．８ｍｍ、６．４ｍｍを作成した。
イヤを作成した。表３中Ｗ１〜Ｗ３が本発明例、Ｗ４〜
Ｗ５が比較例である。ワイヤ径はすべてのワイヤにおい
て、４．８ｍｍ、６．４ｍｍを作成した。
【００４２】
【表３】
【００４３】表４に示す鋼板により、図３に示す開先を
構成し、表５に示す溶接条件で図１に示すフラックス銅
バッキング片面溶接法を実施した。なお、この場合珪砂
を下敷きフラックスとして、その上に表６に示す成分の
裏フラックスを散布し、鋼板裏面に密着させた。
構成し、表５に示す溶接条件で図１に示すフラックス銅
バッキング片面溶接法を実施した。なお、この場合珪砂
を下敷きフラックスとして、その上に表６に示す成分の
裏フラックスを散布し、鋼板裏面に密着させた。
【００４４】
【表４】
【００４５】
【表５】
【００４６】
【表６】
【００４７】溶接が終了してから、表ビードの形状、平
滑性、スラグ剥離性などを溶接作業性として評価した。
その後、板表面７ｍｍ下の溶接部よりＪＩＳ４号Ｖノッ
チシャルピー試験片を採取し、−４０℃で試験に供し
た。それらの結果を表７と表８に示す。
滑性、スラグ剥離性などを溶接作業性として評価した。
その後、板表面７ｍｍ下の溶接部よりＪＩＳ４号Ｖノッ
チシャルピー試験片を採取し、−４０℃で試験に供し
た。それらの結果を表７と表８に示す。
【００４８】
【表７】
【００４９】
【表８】
【００５０】表７の中で記号Ｔ１〜Ｔ５は本発明の実施
例で、記号Ｔ６〜Ｔ９は本発明の効果を明確にするため
の比較例である。これらの結果、本発明の実施例Ｔ１〜
Ｔ５は溶接作業性も良好で、かつ−４０℃のシャルピー
吸収エネルギー値も良好な値を示した。一方、比較例の
Ｔ６〜Ｔ９の場合、満足できる溶接部ができなかった。
例で、記号Ｔ６〜Ｔ９は本発明の効果を明確にするため
の比較例である。これらの結果、本発明の実施例Ｔ１〜
Ｔ５は溶接作業性も良好で、かつ−４０℃のシャルピー
吸収エネルギー値も良好な値を示した。一方、比較例の
Ｔ６〜Ｔ９の場合、満足できる溶接部ができなかった。
【００５１】すなわち、Ｔ６はフラックスのＭｇＯおよ
びＣａＯが不足、Ａｌ2 Ｏ3 が過多、ビード形状が不良
となり、Ｍｎが過多、塩基度が小さく、ワイヤのＣとＮ
ｉが不足、ＭｎとＡｌとＳｉが過多、溶接金属のＳｉと
ＭｎとＭｏとＴｉとＯが過多、ＮｉとＡｌが不足でじん
性が劣化した。
びＣａＯが不足、Ａｌ2 Ｏ3 が過多、ビード形状が不良
となり、Ｍｎが過多、塩基度が小さく、ワイヤのＣとＮ
ｉが不足、ＭｎとＡｌとＳｉが過多、溶接金属のＳｉと
ＭｎとＭｏとＴｉとＯが過多、ＮｉとＡｌが不足でじん
性が劣化した。
【００５２】また、Ｔ７はフラックスのＳｉＯ2 および
ＴｉＯ2 が不足、ＣａＦ2 が過多でビード形状が不良、
ＭｇＯとＴｉとＭｏが過多、塩基度が大きく、ワイヤの
ＣとＮｉとＮが過多、Ｍｎが不足、溶接金属のＣとＮｉ
とＭｏとＴｉが過多、ＭｎとＡｌが不足でじん性が劣化
した。
ＴｉＯ2 が不足、ＣａＦ2 が過多でビード形状が不良、
ＭｇＯとＴｉとＭｏが過多、塩基度が大きく、ワイヤの
ＣとＮｉとＮが過多、Ｍｎが不足、溶接金属のＣとＮｉ
とＭｏとＴｉが過多、ＭｎとＡｌが不足でじん性が劣化
した。
【００５３】また、Ｔ８はフラックスのＡｌ2 Ｏ3 が不
足、ＣａＯが過多でビード形状が不良、ＳｉＯ2 とＡｌ
が過多、Ｂ2 Ｏ3 が不足、溶接金属のＴｉとＢが不足、
Ｎが過多でじん性が劣化した。
足、ＣａＯが過多でビード形状が不良、ＳｉＯ2 とＡｌ
が過多、Ｂ2 Ｏ3 が不足、溶接金属のＴｉとＢが不足、
Ｎが過多でじん性が劣化した。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明を用いれば、
実施例に示したとおり低温用鋼の片面溶接方法におい
て、溶接作業性が良好で低温じん性も良好な溶接部が得
られ、造船等の大板継ぎの溶接に貢献するところ大であ
る。
実施例に示したとおり低温用鋼の片面溶接方法におい
て、溶接作業性が良好で低温じん性も良好な溶接部が得
られ、造船等の大板継ぎの溶接に貢献するところ大であ
る。
【図１】フラックスバッキング片面溶接方法を示す断面
図である。
図である。
【図２】フラックス銅バッキング片面溶接方法を示す断
面図である。
面図である。
【図３】本発明の実施例に用いた鋼板の開先形状を示す
断面図である。
断面図である。
１，１ａ 鋼板 Ｗ ワイヤ Ｆ フラックス ＭＦ 裏フラックス ＵＦ 下敷きフラックス Ｈ ホース ＢＦ 裏フラックス ＣＵ 裏当て銅板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 38/14 38/14 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB05 CA05 EA05 EA07 4E084 AA02 AA03 AA07 AA08 AA11 AA12 AA20 BA10 CA03 CA23 DA16 GA04 HA06
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．０
０５０％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１
０〜１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２
０％以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方
法であって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、Ｓｉ
Ｏ2 ：１０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２
０．０％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：
３．０〜１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、
Ａｌ：４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％で下
記の式で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる成
分組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０
％、Ａｌ：０．００２〜０．０４％を含有し、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純
物以外はＦｅからなるワイヤを用いて溶接することを特
徴とする低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ - 【請求項２】 質量％で、Ｍｇ：０．０００３〜０．０
０５０％、Ａｌ：０．０１％以下を必須成分とし、Ｃ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：１．１
０〜１．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２
０％以下である低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方
法であって、ＭｇＯ：１５．０〜３０．０％、Ｓｉ
Ｏ2 ：１０．０〜３０．０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６．０〜２
０．０％、ＣａＯ：３．０〜１３．０％、ＴｉＯ2 ：
３．０〜１５．０％、ＣａＦ2 ：４．０〜１４．０％、
Ａｌ：４．０％以下、Ｂ2 Ｏ3 ：０．２〜０．６％、Ｍ
ｎ：５．０％以下、Ｔｉ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０
％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｆｅ：３５．０％以下で
下記の式で定義された塩基度Ｌが１．２〜１．７となる
成分組成を有するフラックスと、Ｃ：０．０１〜０．１
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｎｉ：２．０〜４．０
％、Ａｌ：０．００２〜０．０４％を含有し、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下とし、残部は不純
物以外はＦｅからなるワイヤを用いて溶接することを特
徴とする低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法。 Ｌ＝（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＣａＦ2 ）／［ＳｉＯ2 ＋０．
５×（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＴｉＯ2 ）］ - 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の低温用鋼
の片面サブマージアーク溶接方法により生成された溶接
金属が、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、
Ｍｎ：１．１０〜１．７５％、Ｎｉ：１．０〜３．０
％、Ｍｏ：０．２０％以下、Ａｌ：０．００２〜０．０
２５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ｂ：０．０
０２０〜０．００６０％、Ｎ：０．００６０％以下、
Ｏ：０．０３００％以下であることを特徴とする低温用
鋼の片面サブマージアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000200985A JP2002018595A (ja) | 2000-07-03 | 2000-07-03 | 低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000200985A JP2002018595A (ja) | 2000-07-03 | 2000-07-03 | 低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002018595A true JP2002018595A (ja) | 2002-01-22 |
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ID=18698762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000200985A Withdrawn JP2002018595A (ja) | 2000-07-03 | 2000-07-03 | 低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002018595A (ja) |
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