CN103433649B

CN103433649B - 一种用于焊接1Ni9钢的焊条及其制备方法

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Publication number: CN103433649B
Application number: CN201310349892.1A
Authority: CN
Inventors: 张敏; 张兴璇; 李继红
Original assignee: Xian University of Technology
Current assignee: Xian University of Technology
Priority date: 2013-08-12
Filing date: 2013-08-12
Publication date: 2015-06-24
Anticipated expiration: 2033-08-12
Also published as: CN103433649A

Abstract

一种用于焊接1Ni9钢的焊条，包括药皮和焊芯，药皮按质量百分比由以下组分制成：34-48%碳酸盐，17-24%萤石，2-6%锆英砂，1-4%硅铁，5-12%钛铁，3-5%中碳锰铁，2-5%钛白粉，2-5%金红石，2-6%云母，0.7-1%碱，1-3%混合稀土，2-6%金属锰，1-3%铌铁，上述各组分质量百分比之和为100%。制备方法为：将各组分材料和粘结剂放入混料机中混合后在压团机中压成药团；然后在焊条压涂机中将该药团压涂在合金ERNiCrMo-3焊芯上，放入箱式炉中逐级升温烘干，制成焊条。本发明解决了现有焊接1Ni9钢的焊条从国外进口价格昂贵且工艺性能较差的问题，原料易得，焊缝性能良好。

Description

一种用于焊接1Ni9钢的焊条及其制备方法

技术领域

本发明属于焊接材料领域，具体涉及一种用于焊接1Ni9钢的焊条，本发明还涉及该焊条的制备方法。

背景技术

随着风机行业的迅猛发展，发展低温、高温、腐蚀工况下的风机需要一大批高质量的叶轮，而现在风机叶轮通常是通过焊接连接轮盘和叶片，叶轮的焊接质量是影响风机使用寿命的关键问题之一。相比较于优良的不锈钢和低温用铝合金，1Ni9钢在-196℃不仅具有合金含量少、价格便宜、许用应力大、热膨胀率小的优点，而且具有优良的强韧性和焊接性，被广泛应用在风机行业等领域。为了保证风机叶轮的焊接质量，需要大量和1Ni9钢相匹配并且焊缝具有优良的力学性能和耐腐蚀性能，低温性能的焊接材料。而现有用于焊接1Ni9钢的焊条主要依靠从国外高价进口，且进口的ERNiCrMo-3焊条工艺性能较差。因此发展马氏体低温钢1Ni9的专用焊接材料具有广阔的市场前景。

发明内容

本发明的目的是提供一种用于焊接1Ni9钢的焊条，解决了现有用于焊接1Ni9钢的焊条从国外进口价格昂贵且工艺性能较差的问题。

本发明的另一个目的是提供上述焊条的制备方法。

本发明所采用的技术方案是：一种用于焊接1Ni9钢的焊条，包括药皮和焊芯，药皮按质量百分比由以下组分组成：34%-48%的碳酸盐，17%-24%的萤石，2%-6%的锆英砂，1%-4%的硅铁，5%-12%的钛铁，3%-5%的中碳锰铁，2%-5%的钛白粉，2%-5%的金红石，2%-6%的云母，0.7%-1%的碱，1%-3%的混合稀土，2%-6%的金属锰，1%-3%的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100%。

本发明的特点还在于，

碳酸盐为白云石、大理石其中的一种或两种。

混合稀土为20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物。

本发明所采取的另一个技术方案是，上述焊条的制备方法，包括以下步骤：

步骤1，

按质量百分比称取以下各组分：34%-48%的碳酸盐，17%-24%的萤石，2%-6%的锆英砂，1%-4%的硅铁，5%-12%的钛铁，3%-5%的中碳锰铁，2%-5%的钛白粉，2%-5%的金红石，2%-6%的云母，0.7%-1%的碱，1%-3%的混合稀土，2%-6%的金属锰，1%-3%的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100%；

将上述称取的各组分材料和粘结剂一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

步骤2，

在焊条压涂机中加入步骤1中的圆柱形药团，并将药团压涂在合金ERNiCrMo-3焊芯上，然后放入箱式炉中进行逐级升温烘干，制成焊条。

本发明的特点还在于，

步骤1中碳酸盐为白云石、大理石其中的一种或两种。

步骤1中混合稀土为20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物。

步骤1中粘结剂为模数为2.8的钾钠混合水玻璃。

步骤1中粘结剂的加入量为药皮质量的30%-33%。

步骤2中逐级升温烘干步骤为：先以60℃进行低温烘干10h，然后依次以120℃烘干1h、180℃烘干1h、250℃烘干1h、350℃烘干1h。

本发明的有益效果是：本发明一种用于焊接1Ni9钢的焊条，解决了现有用于焊接1Ni9钢的焊条从国外进口价格昂贵且工艺性能较差的问题；焊条药皮与合金ERNiCrMo-3焊丝匹配，通过药皮与焊丝相结合的合金元素过渡，焊接接头的性能达到了企业所需；制作出的焊条，稳弧性能良好，熔池流动性好，飞溅颗粒细小，焊后脱渣容易，熔渣覆盖均匀，焊缝成型细致美观；而且具有成本低，焊接时无药皮发红开裂现象和可进行全位置操作的特点。

附图说明

图1是本发明实施例1制作的焊条焊接后焊缝中心的金相组织图；

图2是本发明实施例2制作的焊条焊接后焊缝中心的金相组织图；

图3是本发明实施例3制作的焊条焊接后焊缝中心的金相组织图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。

本发明用于焊接1Ni9钢的焊条，包括药皮和焊芯，药皮按质量百分比由以下组分组成：34%-48%的碳酸盐，17%-24%的萤石，2%-6%的锆英砂，1%-4%的硅铁，5%-12%的钛铁，3%-5%的中碳锰铁，2%-5%的钛白粉，2%-5%的金红石，2%-6%的云母，0.7%-1%的碱，1%-3%的混合稀土，2%-6%的金属锰，1%-3%的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100%；焊芯采用ERNiCrMo-3焊芯。

碳酸盐为白云石、大理石其中的一种或两种。

混合稀土为20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物。上述焊条的制备方法，包括以下步骤：

步骤1，

按质量百分比称取以下各组分：34%-48%的碳酸盐（白云石、大理石其中的一种或两种），17%-24%的萤石，2%-6%的锆英砂，1%-4%的硅铁，5%-12%的钛铁，3%-5%的中碳锰铁，2%-5%的钛白粉，2%-5%的金红石，2%-6%的云母，0.7%-1%的碱，1%-3%的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），2%-6%的金属锰，1%-3%的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100%；

将上述称取的各组分材料和模数为2.8的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；钾钠混合水玻璃的加入量为药皮质量的30%-33%；

步骤2，

在焊条压涂机中加入步骤1中的圆柱形药团，并将药团压涂在合金ERNiCrMo-3焊芯上，然后放入箱式炉中先以60℃进行低温烘干10h，然后依次以120℃烘干1h、180℃烘干1h、250℃烘干1h、350℃烘干1h进行逐级升温烘干，制成焊条。

药皮各个组分的作用：

碳酸盐的加入形式主要以白云石和大理石为主，白云石的主要成分为CaMg(CO₃)₂，在焊接过程中，其主要的氧化产物CaO、MgO，可在焊缝金属中起到有效的脱硫、磷的作用。其在焊接过程脱硫、磷反应式如下：

[FeS]+(CaO)=(CaS)+(FeO)

[FeS]+(MgO)=(MgS)+(FeO)

2[Fe₃P]+5(FeO)+3(CaO)=((CaO)₃·P₂O₅)+11[Fe]

2[Fe₃P]+5(FeO)+4(CaO)=((CaO)₄·P₂O₅)+11[Fe]

氧化产物MgO除上述作用外，还可以起到提高熔渣透气性的作用，从而使熔池中的气体在其凝固的过程中更容易溢出，减少气孔形成的倾向，降低扩散氢的含量，还可起到增加熔渣表面张力的作用，对焊条脱渣性也有利。大理石的主要化学成分是CaCO₃，在焊条药皮中的主要作用是造渣和造气，大理石分解出的CaO既能稳定电弧，又有良好的脱硫能力。但是大理石用量过多会增加药粉熔点，减慢焊接速度，使焊缝成型粗糙，并使熔渣粘度增加，易致焊缝产生内气孔。本发明中碳酸盐的含量控制在34%-48%。

萤石的主要化学成分是CaF₂，其熔点较低，具有稀释熔渣的作用，会降低熔渣的熔点，从而提高熔渣的导电性和流动性。在焊接过程中萤石主要提供玻璃相中钙离子，萤石含量越多，形成的钙玻璃含量越多，脱渣率提高，另一方面萤石具有一定的除氢作用，萤石含量越多，除氢效果越明显，脱渣率提高；钙含量过多，形成的玻璃相具有较高热膨胀系数，焊接工艺结束后，玻璃相强度也会降低。在本发明中CaF₂的含量控制在20%-25%之间。

锆英砂主要成分为锆英石（ZrSiO₄），锆英砂的加入一方面有助于玻璃相的形成，另一方面，锆英砂的加入起到析晶作用，随着锆英砂含量增加，玻璃相含量增加，脱渣率提高。并且锆英砂具有两种变体，一种是1000℃以下稳定的单斜晶体，另一种为高于1000℃时稳定的正方晶体，由一种晶体转变为另一种晶体时体积发生约7%的变化，利用这一性能也可以改善焊条的脱渣性能，有利于脱渣。本发明中锆英砂的加入量控制在2%-6%。

钛酸盐的加入主要以金红石和钛白粉为主，金红石和钛白粉一方面起到析晶强化目的；另一方面降低焊料玻璃相与金属间润湿性，强化界面，而脱渣率高低主要与析出的晶体数量和类型有关，因而添加量越多，析出的晶体含量增加，脱渣率提高。钛白粉能够使焊条药皮具有较好的塑性，可以改善焊条的压涂工艺性能，但其用量不能太高，否则不仅增加成本还会使焊条药皮在焊接过程发红严重。金红石可以使焊条药皮在焊接熔化的过程中实现“短渣”的特性，由于TiO₂在焊接高温下粘度较低，对焊缝熔态金属的铺展十分有利，而当电弧移开某一区域，这一区域TiO₂的粘度将急剧增加，从而可以有效保证焊条对全位置立向下的焊接的适应性；同时，金红石还可以起到稳定电弧的作用。在焊条药皮中，当TiO₂含量较少时，会造成焊接时电弧不稳定，但是其含量过多，又会造成电弧吹力的下降。在大量的生产实际中还发现，在焊条药皮中TiO₂的含量控制的合理时，其不仅稳弧，而且减少焊接飞溅，还能促进熔池金属的铺展，使焊缝成型良好以减少焊缝中气孔的形成。本发明中钛白粉的含量控制在2%-5%，金红石的含量控制在2%-5%。

钛铁、硅铁和锰铁是常用的脱氧剂，并且也起到合金化的作用。钛铁、硅铁和锰铁加入主要目的一方面改善焊料玻璃相脆性；另一方面在界面附近可以有效地和金属间形成连接，强化界面，因而随着这三者含量增加，脱渣率降低。另外，这三者也和玻璃相之间存在润湿性不匹配的问题，含量过多，造成玻璃相强度大大降低。

钛铁是主要的脱氧剂，脱氧后的产物TiO₂有一定的稀渣作用，钛铁对改善焊条的工艺性能有利，本发明中钛铁的加入量控制在5%-12%。

硅铁通常采用低度硅铁，含Si量约45%，一般硅铁用量小于5%，过量的硅铁会加剧熔池中的冶金反应，使爆炸性飞溅增大，熔渣流动性增加，成形变差，且还会导致焊缝金属的硅含量增加。低度硅铁压涂性能好，烘干焊条过程中药皮一般不会起泡。因此本发明中硅铁的含量控制在1%-4%之间。

中碳锰铁的用量一般小于8%，过量的锰铁会增加MnO的量，使熔渣碱度增大，导致熔渣流动性变差，焊缝成形不良，脱渣困难。本发明中中碳锰铁的含量控制在3%-5%之间。

云母的主要化学成分是Al₂O₃·nH₂O和SiO₂，其主要作用是改善涂料的压涂性能和造渣，并有助于提高稳弧性。云母粉是一种高结晶水硅铝酸盐，其在焊条烘干温度350℃时基本没有脱去结晶水，从500℃时才开始脱去结晶水，且数量有限，这样就保证了在焊条熔化的过程中，能使药皮拥有较高的残余水分，从而达到消除气孔的目的；同时由于结晶水的均匀释放，保证了焊接工艺的稳定性。本发明中云母的含量控制在2%-6%。

混合稀土可显著提高焊缝金属的低温冲击韧性。稀土在焊接冶金过程中与硫、氧反应，可产生稀土硫化物、稀土氧化物和稀土硫氧化物，大部分上浮到熔渣中，有效地净化了焊缝；还能够显著改善焊缝金属组织，细化晶粒；可明显改善焊缝金属中夹杂物的形态大小及分布，使夹杂物数量减少，尺寸减小。本发明中混合稀土由20%的氧化钇，20%的氧化铈和60%的氧化镧组成，其加入量控制在1%-3%。

锰是钢中重要的合金元素，也是重要的淬透性元素，它对钢材及焊缝金属的韧性有很大的影响。当ω_Mn低于0.05%时，焊缝金属的韧性很高，可达300J/cm²；而ω_Mn高于3%时，材料又很脆；当ω_Mn在0.6%-1.8%时，钢材及焊缝金属有较高的强度和韧性，并且当ω_Mn为1.5%时韧性最好。虽然在传统的马氏体时效钢中，锰被认为是杂质元素，其含量受到严格控制。但由于在Fe-Ni系合金中，可以在较宽的冷却速度内形成板条和块状马氏体组织，所以Fe-Mn系合金也在为时效强化提供了良好的基础。因此，我们可以加入锰取代部分镍和钴，质量分数为1%的锰可以取代质量分数为3%的镍，但锰取代镍后韧性会有所下降。因此，锰取代镍的质量分数不能超过6%，最佳的Ni-Mn配合比约为12.5:2，因此本发明中金属锰的含量控制在2%-6%之间。

铌能细化晶粒和降低钢的过热敏感性及回火脆性，提高强度，但塑性和韧性会有所下降。在普通低合金钢中加铌，可提高抗大气腐蚀及高温下抗氢、氮、氨腐蚀能力。铌可改善焊接性能，在奥氏体不锈钢中加铌，可优先与碳结合而防止碳与Cr结合，从而避免缺Cr现象发生，可防止晶间腐蚀现象。适量的Nb和V可以提高焊缝的冲击韧性，Nb=0.03%-0.04%，V=0.05%-0.1%可使焊缝金属具有良好的韧性。因此本发明中铌铁的含量控制在1%-3%之间。

本发明一种用于焊接1Ni9钢的焊条，解决了现有用于焊接1Ni9钢的焊条从国外进口价格昂贵且工艺性能较差的问题，具有以下优点：

1.本发明的原料易于获得，原料来源渠道多，所需原料都是国内储备较丰富的原料；

2.焊条药皮与合金ERNiCrMo-3焊芯匹配，用于焊接国产1Ni9钢得到的焊缝性能如下：

1）在-196℃时，焊缝的抗拉强度σb≥1134MPa，低温冲击韧性平均值≥56J，延伸率平均值≥32%，断面收缩率≥59%；

2）焊缝的组织主要为单一奥氏体，这种组织相主要由γ相固溶体和析出相组成，结晶形态为树枝晶，有一定的方向性，并在结晶过程中发生枝晶偏析或晶界偏析，因此具有良好的低温韧性；

3）本发明与合金ERNiCrMo-3焊丝匹配，具有良好的工艺性能：引弧及稳弧性能优良，焊接过程中烟尘和飞溅较小，脱渣性能良好，焊道成型均匀美观，无气孔。

实施例1

按照质量百分比分别称取440g(44%)的大理石，220g(22%)的萤石，40g(4%)的锆英砂，20g(2%)的硅铁，60g(6%)的钛铁，40g(4%)的中碳锰铁，40g(4%)的钛白粉，50g(5%)的金红石，30g(3%)的云母，10g(1%)的碱，20g(2%)的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），20g(2%)的金属锰，10g(1%)的铌铁；将上述药粉材料和上述药粉材料310g(31%)的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

在焊条压涂机中加入前期制得的圆柱形药团，并将药团压涂在ERNiCrMo-3焊芯上，将制作好的焊条放入箱式炉中以低温60℃×10h，依次以高温120℃×1h、180℃×1h、250℃×1h、350℃×1h四个温度段进行逐级升温烘干，制成焊条。

切取规格为170mm×100mm×20mm的钢板1副（焊接用的钢板为中合金低碳马氏体1Ni9板材），单边双面开60°坡口。焊接工艺参数如表1所示。层间温度控制在低于100℃，焊前先预热钢板并将焊条加热至350℃，保温2小时，然后150℃保温，随用随取；对钢板进行对接堆焊，焊到双面坡口填满并有点凸起为止。

表1焊接工艺参数

本发明实施例1制作的焊丝焊接接头力学性能如表2所示，对焊接接头进行金相实验，焊缝中心金相组织如图1所示：组织主要为单一奥氏体，这种组织相主要由γ相固溶体和析出相组成，结晶形态为树枝晶，有一定的方向性，并在结晶过程中发生枝晶偏析或晶界偏析，因此具有良好的低温韧性。

表2焊条熔敷金属的力学性能和工艺性能

实施例2

按照质量百分比分别称取150g(15%)的大理石，250g(25%)的白云石，180g(18%)的萤石，40g(4%)的锆英砂，20g(2%)的硅铁，80g(8%)的钛铁，40g(4%)的中碳锰铁，50g(5%)的钛白粉，50g(5%)的金红石，50g(5%)的云母，10g(1%)的碱，30g(3%)的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），30g(3%)的金属锰，20g(2%)的铌铁；将上述药粉材料和上述药粉材料300g(30%)的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

切取规格为170mm×100mm×20mm的钢板1副（焊接用的钢板为中合金低碳马氏体1Ni9板材），单边双面开60°坡口。焊接工艺参数为如表3所示。层间温度控制在低于100℃，焊前先预热钢板并将焊条加热至350℃，保温2小时，然后150℃保温，随用随取；对钢板进行对接堆焊，焊到双面坡口填满并有点凸起为止。

表3焊接工艺参数

本发明实施例2制作的焊接接头力学性能如表4所示，对焊接接头进行金相实验，焊缝中心金相组织如图2所示：组织主要为单一奥氏体，这种组织相主要由γ相固溶体和析出相组成，结晶形态为树枝晶，有一定的方向性，并在结晶过程中发生枝晶偏析或晶界偏析，因此具有良好的低温韧性。

表4焊条熔敷金属的力学性能和工艺性能

实施例3

按照质量百分比分别称取140g(14%)的大理石，240g(24%)的白云石，180g(18%)的萤石，30g(3%)的锆英砂，10g(1%)的硅铁，100g(10%)的钛铁，30g(3%)的中碳锰铁，50g(5%)的钛白粉，40g(4%)的金红石，60g(6%)的云母，10g(1%)的碱，20g(2%)的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），60g(6%)的金属锰，30g(3%)的铌铁；上述药粉材料和上述药粉材料310g(31%)的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

切取规格为170mm×100mm×20mm的钢板1副（焊接用的钢板为中合金低碳马氏体1Ni9板材），单边双面开60°坡口。焊接工艺参数为如表5所示。层间温度控制在低于100℃，焊前先预热钢板并将焊条加热至350℃，保温2小时，然后150℃保温，随用随取；对钢板进行对接堆焊，焊到双面坡口填满并有点凸起为止。

表5焊接工艺参数

本发明实施例3制作的焊接接头力学性能如表6所示，对焊接接头进行金相实验，焊缝中心金相组织如图3所示：组织主要为单一奥氏体，这种组织相主要由γ相固溶体和析出相组成，结晶形态为树枝晶，有一定的方向性，并在结晶过程中发生枝晶偏析或晶界偏析，因此具有良好的低温韧性。

表6焊条熔敷金属的力学性能和工艺性能

实施例4

按照质量百分比分别称取340g(34%)的大理石，240g(24%)的萤石，60g(6%)的锆英砂，40g(4%)的硅铁，120g(12%)的钛铁，50g(5%)的中碳锰铁，20g(2%)的钛白粉，20g(2%)的金红石，20g(2%)的云母，7g(0.7%)的碱，20g(2%)的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），30g(3%)的金属锰，13g(1.3%)的铌铁；将上述药粉材料和上述药粉材料310g(33%)的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

实施例5

按照质量百分比分别称取480g(48%)的白云石，170g(17%)的萤石，20g(2%)的锆英砂，40g(4%)的硅铁，50g(5%)的钛铁，30g(3%)的中碳锰铁，40g(4%)的钛白粉，40g(4%)的金红石，50g(5%)的云母，10g(1%)的碱，10g(1%)的混合稀土（20%的氧化钇、20%的氧化铈和60%的氧化镧组成的混合物），40g(4%)的金属锰，20g(2%)的铌铁；将上述药粉材料和上述药粉材料320g(32%)的钾钠混合水玻璃一起放入混料机中混合15分钟，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

Claims

1.一种用于焊接1Ni9钢的焊条，其特征在于，包括药皮和焊芯，所述药皮按质量百分比由以下组分组成：34％-48％的碳酸盐，17％-24％的萤石，2％-6％的锆英砂，1％-4％的硅铁，5％-12％的钛铁，3％-5％的中碳锰铁，2％-5％的钛白粉，2％-5％的金红石，2％-6％的云母，0.7％-1％的碱，1％-3％的混合稀土，2％-6％的金属锰，1％-3％的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100％；

所述混合稀土为20％的氧化钇、20％的氧化铈和60％的氧化镧组成的混合物；

所述焊芯为ERNiCrMo-3焊芯。

2.如权利要求1所述的一种用于焊接1Ni9钢的焊条，其特征在于，所述碳酸盐为白云石、大理石其中的一种或两种。

3.一种用于焊接1Ni9钢的焊条的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：

步骤1，

按质量百分比称取以下各组分：34％-48％的碳酸盐，17％-24％的萤石，2％-6％的锆英砂，1％-4％的硅铁，5％-12％的钛铁，3％-5％的中碳锰铁，2％-5％的钛白粉，2％-5％的金红石，2％-6％的云母，0.7％-1％的碱，1％-3％的混合稀土，2％-6％的金属锰，1％-3％的铌铁，上述各组分质量百分比之和为100％；所述混合稀土为20％的氧化钇、20％的氧化铈和60％的氧化镧组成的混合物；

将上述称取的各组分材料和粘结剂一起放入混料机中混合15分钟，所述粘结剂为模数为2.8的钾钠混合水玻璃，粘结剂的加入量为药皮质量的30％-33％，然后将混合后的药粉放入压团机中压成圆柱形药团；

步骤2，

在焊条压涂机中加入步骤1中所述的圆柱形药团，并将药团压涂在合金ERNiCrMo-3焊芯上，然后放入箱式炉中进行逐级升温烘干，制成焊条。

4.如权利要求3所述的用于焊接1Ni9钢的焊条的制备方法，其特征在于，步骤1中所述碳酸盐为白云石、大理石其中的一种或两种。

5.如权利要求3所述的用于焊接1Ni9钢的焊条的制备方法，其特征在于，步骤2中所述逐级升温烘干步骤为：先以60℃进行低温烘干10h，然后依次以120℃烘干1h、180℃烘干1h、250℃烘干1h、350℃烘干1h。