JPH0122078B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、脆化感受性、割れ感受性が低く且つ
低温靭性の優れた溶接金属を得ることのできる
Cr−Mo系低合金鋼の潜弧溶接方法に関するもの
である。 Cr−Mo系低合金鋼、例えば1Cr−1/2Mo鋼、
１・1/4Cr−1/2Mo鋼、２・1/4Cr−1Mo鋼、3Cr
−1Mo鋼等は、耐熱性の良好な工業用材料とし
て高温高圧ボイラ用、石油工業用、合成化学工業
用、高温高圧水素取扱設備用等の分野で賞用され
ている。即ち上記の様なCr−Mo系低合金鋼は高
温強度や高温クリープ特性の改善を目的として開
発された材料であり、溶接設計においても溶接金
属の高温強度改善に主眼を置いて研究が行なわれ
てきた。しかし近年Cr−Mo系低合金鋼の適用分
野が拡大されるにつれて、高温強度に止まらず他
の物性についても更にすぐれたものが要求される
様になつてきた。かかる要求特性の一つは、寒冷
地での使用頻度増大に伴なう低温靭性であり、他
の要求特性は、反応容器等として10〜20年もの長
期使用を考慮した脆化感受性である。またCr−
Mo形低合金鋼は一般に厚板が多く、溶接金属の
強度も高いので割れ感受性が高い、したがつて耐
割れ性の良好な溶接材料の要求も多くなつてい
る。 本発明者等はこうした事情に鑑み、Cr−Mo系
低合金鋼の溶着金属の耐割れ性、低温切欠靭性及
び脆化感受性を改善すべく研究を進めてきた。そ
の結果、溶接法として潜弧溶接法を採用し、散布
フラツクスの含有成分を特定すると共にこれと組
合せて用いるCr−Mo系低合金鋼ワイヤの窒素含
有率を特定することによつて後述する技術的効果
を引出し、上記の目的が見事に達成されることを
知つた。本発明はかかる知見を基にして成された
ものであつて、その構成とは、 CO2発生源：CO2換算で４〜12重量％ CaO：10〜20重量％ MgO：20〜40重量％ Al2O3：12〜30重量％ CaF2：８〜20重量％ SiO2：４〜17重量％ を主成分として含有するフラツクス原料を、
SiO2とアルカリ酸化物のモル比：1.8〜2.2、
Na2O／（Na2O＋K2O）のモル比：0.55〜0.85、
Li2O／（Na2O＋K2O＋Li2O）のモル比：0.10〜
0.30であるLi2O系水ガラスを用いて造粒・焼結し
てなるフラツクスを使用すると共に、窒素含有率
が0.012〜0.040重量％であるCr−Mo系低合金鋼
ワイヤを用いて潜弧溶接するところに要旨が存在
する。 本発明ではCr−Mo系低合金鋼ワイヤを素材と
する共金溶接を主体とすることによつて溶接対象
鋼固有の優れた高温特性を保持し、且つ該ワイヤ
を構成するCr−Mo系低合金鋼中に適量の窒素を
含有させ、溶接金属中において該窒素原子を合金
成分であるCrと反応させることによる微細な
CrNの析出効果ならびに窒素原子の固溶効果によ
つて該フラツクスの組合せによる溶接金属の低温
切欠靭性を改善するとともに焼戻し脆性を緩和し
て脆化感受性を低く押えたものであり、適用対象
はCr−Mo系低合金鋼に限られる。尚耐割れ性の
改善については後述する。しかして〔Cr〕を実
質的に含まない鋼材、例えば0.5Mo鋼では、元々
使用温度が低く焼戻し脆化の問題が殆んど発生し
ないことに加えて、CrNよりなる微細析出物が生
成しないので、本発明の特徴は生かせない。一方
〔Cr〕含有率の高いCr−Mo系高合金鋼では元々
焼戻し脆性が極めて低く実用上も焼戻し脆化が問
題とならないので、本発明を適用するまでもな
い。 又本発明における今一つの特徴は、溶接金属の
耐割れ性を改善したところにあるが、この特徴は
主として散布フラツクスの成分特性によつて達成
される。即ちCr−Mo系低合金鋼は厚板として使
用されることが多く、溶接金属も高強度で割れ感
受性が高い。そして低温割れの主原因には溶接金
属の拡散性水素が挙げられており、該水素の混入
原因として最も大きいのは、フラツクスに含まれ
る水素化合物の熱分解によつて生じる水素である
とされている。この様な水素化合物としては製造
当初から含まれる結晶水や炭化水素含有化合物の
他に、保管時の吸着水分があり、これら水素源の
低減対策についても種々研究が進められている。
特に焼結型フラツクスでは粘結剤として水ガラス
を使用しており、水分含有率が高いので、炭酸塩
等の添加による低水素化対策が講じられている
が、高強度のCr−Mo系低合金鋼用としては依然
として不十分である。又吸湿水分の低減対策とし
て難吸湿性の水ガラス〔例えば珪酸カリウム水溶
液、或はSiO2とアルカリ酸化物とのモル比及び
K2O／（Na2O＋K2O）のモル比を考慮した珪酸
アルカリ水溶液等〕を使用したフラツクスも提案
されているが、この種のフラツクスも実用化の域
には達していない。しかしながら、以下に詳述す
る如くフラツクスの成分組成を特定すると共に、
特定の組成のLi2O系水素ガラスを使用すれば、
良好な溶接作業性の下で耐割れ性やＸ線性能の優
れた溶接部を得ることができると共に、該ワイヤ
との組合せにより溶接金属の低温切欠靭性ならび
に焼戻し脆性を大幅に改善することができる。 以下本発明においてワイヤ、フラツクス及びガ
ラスの成分組成を特定した理由を具体的に説明す
る。 まず本発明で使用するワイヤはCr−Mo系低合
金鋼に分類されるものであれば、窒素含有率を除
いて他の成分組成は格別制限されない。しかし本
発明の特徴を最も効果的に達成する上では、以下
に示す様な成分組成のCr−Mo系低合金鋼ワイヤ
を使用することが望まれる。以下その構成元素及
び好ましい含有率範囲を説明する。 〔Ｃ〕：0.09〜0.20％（重量％：以下同じ） 〔Ｃ〕は溶接金属の強化元素として極めて重要
な成分であり、0.09％未満では強度不足の傾向が
現われると共に、溶接金属中の〔Ｏ〕量も多くな
つて靭性も不十分となる。しかし0.20％を越える
と、強度が高くなりすぎる為に溶接金属の割れ感
受性が高まる傾向がある。 〔Mn〕：0.5〜1.3％ 0.5％未満では溶接金属中の〔Ｏ〕量が多くな
ると共に強度及び靭性が低下する傾向があり、一
方1.3％を越えると焼戻し脆化感受性が増大する。 〔Si〕：0.20％以下 〔Si〕は焼戻し脆化感受性を阻害する元素であ
り、0.20％以下に抑えることが望まれる。 〔Cr〕：0.5〜4.0％ 0.5％未満であると高温強度が不十分になると
共に、耐酸化性や耐食性が乏しくなる。しかも本
発明では、特定量の〔Ｎ〕を積極的に含有させて
CrNの微細析出物を生成させ焼戻し脆性を緩和す
るという技術的効果を特徴の一つとするが、こう
した効果を有効に発揮させるうえでも〔Cr〕量
は0.5％以上とすべきである。但し〔Cr〕量が4.0
％超の成分系では本発明の主眼である低温切欠靭
性や焼戻し脆性が実用上問題とならないので本発
明より除外した。 〔Mo〕：0.4〜2.0％ 〔Mo〕が0.4％未満では、〔Mo〕に対して期待
される高温強度が有効に発揮され難く、一方2.0
％を越えると靭性が悪化すると共に焼戻し脆化感
受性が高まつてくる傾向がみられる。 〔Ｎ〕0.012〜0.040％ 〔Ｎ〕は本発明における最も特徴的な積極的含
有元素であり、前述の如く〔Cr〕と反応して
CrNの微細析出物を生成するとともに固溶するこ
とにより焼戻し脆性を緩和する。こうした効果を
有効に発揮させる為には溶接ワイヤ中に0.012％
以上含有させなければならないが、多すぎると溶
接作業性が悪くなるので0.040％以下に抑えるべ
きである。 この他Cr−Mo系低合金鋼中に混入する不純元
素として〔Ｐ〕、〔Sb〕、〔Sn〕、〔As〕等が挙げら
れるが、これらは高温下での長期使用により旧オ
ーステナイト粒界に拡散して偏析し、焼戻し脆性
を高める原因の一つとなるので、何れも0.01％以
下にすることが望まれる。 次にフラツクス成分の限定理由を詳述する。 CO2発生源：CO2換算で４〜12％ 炭酸塩や修酸塩等として配合され、溶接熱によ
る分解によつて生成するCO2は溶接棒近傍の雰囲
気中の水素分圧を下げて溶接金属の低水素化に寄
与する。こうした効果を有効に発揮させる為には
CO2換算で４％以上含有させなければならない
が、多すぎると低入熱の溶接条件下でビード表面
にポツクマーク等の溶接欠陥が発生し易くなるの
で、12％以下に抑えるべきである。 CaO：10〜20％ CaOは塩基性成分であつて溶接金属の靭性を高
める作用があり、10％以上含有させなければなら
ない。しかし20％を越えるとビード形状やスラグ
の剥離性が悪化するのでこれ以下に抑えるべきで
ある。 MgO：20〜40％ 生成フラグの塩基度を高めると共にフラグの流
動性及び剥離性を改善する作用があり、20％未満
ではこれらの作用が有効に発揮されない。一方40
％を越えるとスラグの剥離性がかえつて悪化す
る。 Al2O3：12〜30％ 高温安定性の優れた酸化物であり且つアークの
集中性を高める作用がある。また生成スラグを緻
密にすると共にCaF2の共存下で適当な粘性のス
ラグを生成し、ビード外観を良好にする。12％未
満では前記の諸効果、殊にアーク集中性が不十分
となり、溶込み不良、スラグの巻込み、融合不良
等が現われ、一方30％を越えるとビード外観及び
アーク安定性がかえつて低下傾向を示す様にな
る。 CaF2：８〜20％ 溶接金属の製練反応を促進すると共に、溶接金
属中の酸素量を低減して耐気孔性を高める作用が
ある。更に融点の高いMgO、CaO、Al2O3を多量
含有する本発明のフラツクスにおいては、生成ス
ラグの融点を調整するという重要な作用があり、
８％未満ではこれらの効果が有効に発揮されな
い。しかし20％を越えるとアーク安定性が悪化す
ると共に、スラグの流動性が高くなりすぎてビー
ドの波形が乱れ、且つポツクマーク等が発生し易
くなる。 SiO2：４〜17％ 溶接性の優れたスラグを与えビード外観及びビ
ード形状を整える作用があるが、反面スラグの塩
基度を下げ溶接金属の靭性と延性を低下させて耐
割れ性を阻害する。従つてその含有率は低めに抑
えるべきであり、上記の様な悪影響が実質上表わ
れない17％を上限と定めた。但しSiO2量が４％
未満ではスラグの塩基度が高くなりすぎてスラグ
の流動性が悪くなる。 本発明で使用するフラツクスは、上記の原料を
適正量ずつ配合し粘結剤と共に混練し焼結するこ
とによつて製造するが、使用する粘結剤としては
難吸湿性のLi2O系水ガラスを選択する必要があ
り、それにより吸湿水分に起因する拡散性水素の
増大を防止し、溶接金属の耐割れ性を高めること
ができる。尚本発明においてLi2O系水ガラスと
は、アルカリ酸化物としてLi2Oを含有する水ガ
ラスであり、特にSiO2とアルカリ酸化物のモル
比が1.8〜2.2、Na2O／（Na2O＋K2O）のモル比
が0.55〜0.85、Li2O／（Na2O＋K2O＋Li2O）の
モル比が0.10〜0.30であるLiO2系水ガラスであ
る。ちなみに第２表は、第１表に示す配合組成の
フラツクス原料に組成の異なる水ガラスを適量配
合し、造粒後520℃で焼成して得た焼結型フラツ
クスについて、温度30℃、相対湿度80％の雰囲気
中に24時間放置したときの吸湿水分量を示したも
のである。
低温靭性の優れた溶接金属を得ることのできる
Cr−Mo系低合金鋼の潜弧溶接方法に関するもの
である。 Cr−Mo系低合金鋼、例えば1Cr−1/2Mo鋼、
１・1/4Cr−1/2Mo鋼、２・1/4Cr−1Mo鋼、3Cr
−1Mo鋼等は、耐熱性の良好な工業用材料とし
て高温高圧ボイラ用、石油工業用、合成化学工業
用、高温高圧水素取扱設備用等の分野で賞用され
ている。即ち上記の様なCr−Mo系低合金鋼は高
温強度や高温クリープ特性の改善を目的として開
発された材料であり、溶接設計においても溶接金
属の高温強度改善に主眼を置いて研究が行なわれ
てきた。しかし近年Cr−Mo系低合金鋼の適用分
野が拡大されるにつれて、高温強度に止まらず他
の物性についても更にすぐれたものが要求される
様になつてきた。かかる要求特性の一つは、寒冷
地での使用頻度増大に伴なう低温靭性であり、他
の要求特性は、反応容器等として10〜20年もの長
期使用を考慮した脆化感受性である。またCr−
Mo形低合金鋼は一般に厚板が多く、溶接金属の
強度も高いので割れ感受性が高い、したがつて耐
割れ性の良好な溶接材料の要求も多くなつてい
る。 本発明者等はこうした事情に鑑み、Cr−Mo系
低合金鋼の溶着金属の耐割れ性、低温切欠靭性及
び脆化感受性を改善すべく研究を進めてきた。そ
の結果、溶接法として潜弧溶接法を採用し、散布
フラツクスの含有成分を特定すると共にこれと組
合せて用いるCr−Mo系低合金鋼ワイヤの窒素含
有率を特定することによつて後述する技術的効果
を引出し、上記の目的が見事に達成されることを
知つた。本発明はかかる知見を基にして成された
ものであつて、その構成とは、 CO2発生源：CO2換算で４〜12重量％ CaO：10〜20重量％ MgO：20〜40重量％ Al2O3：12〜30重量％ CaF2：８〜20重量％ SiO2：４〜17重量％ を主成分として含有するフラツクス原料を、
SiO2とアルカリ酸化物のモル比：1.8〜2.2、
Na2O／（Na2O＋K2O）のモル比：0.55〜0.85、
Li2O／（Na2O＋K2O＋Li2O）のモル比：0.10〜
0.30であるLi2O系水ガラスを用いて造粒・焼結し
てなるフラツクスを使用すると共に、窒素含有率
が0.012〜0.040重量％であるCr−Mo系低合金鋼
ワイヤを用いて潜弧溶接するところに要旨が存在
する。 本発明ではCr−Mo系低合金鋼ワイヤを素材と
する共金溶接を主体とすることによつて溶接対象
鋼固有の優れた高温特性を保持し、且つ該ワイヤ
を構成するCr−Mo系低合金鋼中に適量の窒素を
含有させ、溶接金属中において該窒素原子を合金
成分であるCrと反応させることによる微細な
CrNの析出効果ならびに窒素原子の固溶効果によ
つて該フラツクスの組合せによる溶接金属の低温
切欠靭性を改善するとともに焼戻し脆性を緩和し
て脆化感受性を低く押えたものであり、適用対象
はCr−Mo系低合金鋼に限られる。尚耐割れ性の
改善については後述する。しかして〔Cr〕を実
質的に含まない鋼材、例えば0.5Mo鋼では、元々
使用温度が低く焼戻し脆化の問題が殆んど発生し
ないことに加えて、CrNよりなる微細析出物が生
成しないので、本発明の特徴は生かせない。一方
〔Cr〕含有率の高いCr−Mo系高合金鋼では元々
焼戻し脆性が極めて低く実用上も焼戻し脆化が問
題とならないので、本発明を適用するまでもな
い。 又本発明における今一つの特徴は、溶接金属の
耐割れ性を改善したところにあるが、この特徴は
主として散布フラツクスの成分特性によつて達成
される。即ちCr−Mo系低合金鋼は厚板として使
用されることが多く、溶接金属も高強度で割れ感
受性が高い。そして低温割れの主原因には溶接金
属の拡散性水素が挙げられており、該水素の混入
原因として最も大きいのは、フラツクスに含まれ
る水素化合物の熱分解によつて生じる水素である
とされている。この様な水素化合物としては製造
当初から含まれる結晶水や炭化水素含有化合物の
他に、保管時の吸着水分があり、これら水素源の
低減対策についても種々研究が進められている。
特に焼結型フラツクスでは粘結剤として水ガラス
を使用しており、水分含有率が高いので、炭酸塩
等の添加による低水素化対策が講じられている
が、高強度のCr−Mo系低合金鋼用としては依然
として不十分である。又吸湿水分の低減対策とし
て難吸湿性の水ガラス〔例えば珪酸カリウム水溶
液、或はSiO2とアルカリ酸化物とのモル比及び
K2O／（Na2O＋K2O）のモル比を考慮した珪酸
アルカリ水溶液等〕を使用したフラツクスも提案
されているが、この種のフラツクスも実用化の域
には達していない。しかしながら、以下に詳述す
る如くフラツクスの成分組成を特定すると共に、
特定の組成のLi2O系水素ガラスを使用すれば、
良好な溶接作業性の下で耐割れ性やＸ線性能の優
れた溶接部を得ることができると共に、該ワイヤ
との組合せにより溶接金属の低温切欠靭性ならび
に焼戻し脆性を大幅に改善することができる。 以下本発明においてワイヤ、フラツクス及びガ
ラスの成分組成を特定した理由を具体的に説明す
る。 まず本発明で使用するワイヤはCr−Mo系低合
金鋼に分類されるものであれば、窒素含有率を除
いて他の成分組成は格別制限されない。しかし本
発明の特徴を最も効果的に達成する上では、以下
に示す様な成分組成のCr−Mo系低合金鋼ワイヤ
を使用することが望まれる。以下その構成元素及
び好ましい含有率範囲を説明する。 〔Ｃ〕：0.09〜0.20％（重量％：以下同じ） 〔Ｃ〕は溶接金属の強化元素として極めて重要
な成分であり、0.09％未満では強度不足の傾向が
現われると共に、溶接金属中の〔Ｏ〕量も多くな
つて靭性も不十分となる。しかし0.20％を越える
と、強度が高くなりすぎる為に溶接金属の割れ感
受性が高まる傾向がある。 〔Mn〕：0.5〜1.3％ 0.5％未満では溶接金属中の〔Ｏ〕量が多くな
ると共に強度及び靭性が低下する傾向があり、一
方1.3％を越えると焼戻し脆化感受性が増大する。 〔Si〕：0.20％以下 〔Si〕は焼戻し脆化感受性を阻害する元素であ
り、0.20％以下に抑えることが望まれる。 〔Cr〕：0.5〜4.0％ 0.5％未満であると高温強度が不十分になると
共に、耐酸化性や耐食性が乏しくなる。しかも本
発明では、特定量の〔Ｎ〕を積極的に含有させて
CrNの微細析出物を生成させ焼戻し脆性を緩和す
るという技術的効果を特徴の一つとするが、こう
した効果を有効に発揮させるうえでも〔Cr〕量
は0.5％以上とすべきである。但し〔Cr〕量が4.0
％超の成分系では本発明の主眼である低温切欠靭
性や焼戻し脆性が実用上問題とならないので本発
明より除外した。 〔Mo〕：0.4〜2.0％ 〔Mo〕が0.4％未満では、〔Mo〕に対して期待
される高温強度が有効に発揮され難く、一方2.0
％を越えると靭性が悪化すると共に焼戻し脆化感
受性が高まつてくる傾向がみられる。 〔Ｎ〕0.012〜0.040％ 〔Ｎ〕は本発明における最も特徴的な積極的含
有元素であり、前述の如く〔Cr〕と反応して
CrNの微細析出物を生成するとともに固溶するこ
とにより焼戻し脆性を緩和する。こうした効果を
有効に発揮させる為には溶接ワイヤ中に0.012％
以上含有させなければならないが、多すぎると溶
接作業性が悪くなるので0.040％以下に抑えるべ
きである。 この他Cr−Mo系低合金鋼中に混入する不純元
素として〔Ｐ〕、〔Sb〕、〔Sn〕、〔As〕等が挙げら
れるが、これらは高温下での長期使用により旧オ
ーステナイト粒界に拡散して偏析し、焼戻し脆性
を高める原因の一つとなるので、何れも0.01％以
下にすることが望まれる。 次にフラツクス成分の限定理由を詳述する。 CO2発生源：CO2換算で４〜12％ 炭酸塩や修酸塩等として配合され、溶接熱によ
る分解によつて生成するCO2は溶接棒近傍の雰囲
気中の水素分圧を下げて溶接金属の低水素化に寄
与する。こうした効果を有効に発揮させる為には
CO2換算で４％以上含有させなければならない
が、多すぎると低入熱の溶接条件下でビード表面
にポツクマーク等の溶接欠陥が発生し易くなるの
で、12％以下に抑えるべきである。 CaO：10〜20％ CaOは塩基性成分であつて溶接金属の靭性を高
める作用があり、10％以上含有させなければなら
ない。しかし20％を越えるとビード形状やスラグ
の剥離性が悪化するのでこれ以下に抑えるべきで
ある。 MgO：20〜40％ 生成フラグの塩基度を高めると共にフラグの流
動性及び剥離性を改善する作用があり、20％未満
ではこれらの作用が有効に発揮されない。一方40
％を越えるとスラグの剥離性がかえつて悪化す
る。 Al2O3：12〜30％ 高温安定性の優れた酸化物であり且つアークの
集中性を高める作用がある。また生成スラグを緻
密にすると共にCaF2の共存下で適当な粘性のス
ラグを生成し、ビード外観を良好にする。12％未
満では前記の諸効果、殊にアーク集中性が不十分
となり、溶込み不良、スラグの巻込み、融合不良
等が現われ、一方30％を越えるとビード外観及び
アーク安定性がかえつて低下傾向を示す様にな
る。 CaF2：８〜20％ 溶接金属の製練反応を促進すると共に、溶接金
属中の酸素量を低減して耐気孔性を高める作用が
ある。更に融点の高いMgO、CaO、Al2O3を多量
含有する本発明のフラツクスにおいては、生成ス
ラグの融点を調整するという重要な作用があり、
８％未満ではこれらの効果が有効に発揮されな
い。しかし20％を越えるとアーク安定性が悪化す
ると共に、スラグの流動性が高くなりすぎてビー
ドの波形が乱れ、且つポツクマーク等が発生し易
くなる。 SiO2：４〜17％ 溶接性の優れたスラグを与えビード外観及びビ
ード形状を整える作用があるが、反面スラグの塩
基度を下げ溶接金属の靭性と延性を低下させて耐
割れ性を阻害する。従つてその含有率は低めに抑
えるべきであり、上記の様な悪影響が実質上表わ
れない17％を上限と定めた。但しSiO2量が４％
未満ではスラグの塩基度が高くなりすぎてスラグ
の流動性が悪くなる。 本発明で使用するフラツクスは、上記の原料を
適正量ずつ配合し粘結剤と共に混練し焼結するこ
とによつて製造するが、使用する粘結剤としては
難吸湿性のLi2O系水ガラスを選択する必要があ
り、それにより吸湿水分に起因する拡散性水素の
増大を防止し、溶接金属の耐割れ性を高めること
ができる。尚本発明においてLi2O系水ガラスと
は、アルカリ酸化物としてLi2Oを含有する水ガ
ラスであり、特にSiO2とアルカリ酸化物のモル
比が1.8〜2.2、Na2O／（Na2O＋K2O）のモル比
が0.55〜0.85、Li2O／（Na2O＋K2O＋Li2O）の
モル比が0.10〜0.30であるLiO2系水ガラスであ
る。ちなみに第２表は、第１表に示す配合組成の
フラツクス原料に組成の異なる水ガラスを適量配
合し、造粒後520℃で焼成して得た焼結型フラツ
クスについて、温度30℃、相対湿度80％の雰囲気
中に24時間放置したときの吸湿水分量を示したも
のである。
【表】
母材：Cr−Mo系低合金鋼、厚さ25mm
開先形状：開先幅26mm、開先角度10度
電極配置：２電極、極間距離25mm、ワイヤ突出
長さ30mm 電源及び結線法：AC−AC、Ｖ結線 溶接電流及び溶接電圧： 先行極：550A×31V 後行極：550A×34V 溶接速度：47cm／分 予熱パス間温度：150℃ 溶接入熱：45.6KJ／cm 積層法：21パス／１層
長さ30mm 電源及び結線法：AC−AC、Ｖ結線 溶接電流及び溶接電圧： 先行極：550A×31V 後行極：550A×34V 溶接速度：47cm／分 予熱パス間温度：150℃ 溶接入熱：45.6KJ／cm 積層法：21パス／１層
【表】
【表】
【表】
【表】
第５表の実験結果からも明らかな様に、引張り
強さや伸びについては実施例と比較例の間に殆ん
ど差は認められず、何れも良好な値を示してい
る。しかしながらシヤルピー衝撃値については両
者の間で顕著な差がみられる。即ち比較例では後
熱処理を終えたままの段階（SR）ですでにシヤ
ルピー衝撃値が低かつたり又SRの段階で高い値
を示しても焼戻し脆化熱処理（SC）を行なうこ
とによつて脆化が著しく進行し、その後のシヤル
ピー衝撃値は極めて低レベルとなつている。これ
に対し実施例では、SRの段階でも又そのうえに
SC処理を加えた後でも、極めて高い衝撃値を示
している。しかも実施例のフラツクスは難吸湿性
であるので、溶接金属の拡散性水素量が低く、又
比較例に比べてスラグ剥離性及びビード外観等も
良好である。
強さや伸びについては実施例と比較例の間に殆ん
ど差は認められず、何れも良好な値を示してい
る。しかしながらシヤルピー衝撃値については両
者の間で顕著な差がみられる。即ち比較例では後
熱処理を終えたままの段階（SR）ですでにシヤ
ルピー衝撃値が低かつたり又SRの段階で高い値
を示しても焼戻し脆化熱処理（SC）を行なうこ
とによつて脆化が著しく進行し、その後のシヤル
ピー衝撃値は極めて低レベルとなつている。これ
に対し実施例では、SRの段階でも又そのうえに
SC処理を加えた後でも、極めて高い衝撃値を示
している。しかも実施例のフラツクスは難吸湿性
であるので、溶接金属の拡散性水素量が低く、又
比較例に比べてスラグ剥離性及びビード外観等も
良好である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ CO2発生源：CO2換算で４〜12重量％ CaO：10〜20重量％ MgO：20〜40重量％ Al2O3：12〜30重量％ CaF2：８〜20重量％ SlO2：４〜17重量％ を主成分として含有するフラツクス原料を、
SiO2とアルカリ酸化物のモル比：1.8〜2.2、
Na2O／（Na2O＋K2O）のモル比：0.55〜0.85、
Li2O／（Na2O＋K2O＋Li2O）のモル比：0.10〜
0.30であるLi2O系水ガラスを用いて造粒・焼結し
てなるフラツクスを使用すると共に、窒素含有率
が0.012〜0.040重量％であるCr−Mo系低合金鋼
ワイヤを用いて溶接することを特徴とするCr−
Mo系低合金鋼の潜弧溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6588383A JPS59191590A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6588383A JPS59191590A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59191590A JPS59191590A (ja) | 1984-10-30 |
| JPH0122078B2 true JPH0122078B2 (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=13299818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6588383A Granted JPS59191590A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59191590A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07273471A (ja) * | 1994-04-01 | 1995-10-20 | Fujitsu Ten Ltd | 収納装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6313694A (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-20 | Kobe Steel Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| JPS63238978A (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-05 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
| KR100427545B1 (ko) * | 2001-08-21 | 2004-04-30 | 고려용접봉 주식회사 | 서브머지드 아크 용접용 소결형 플럭스 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522700A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-10 | Fuji Jidoki Kk | Packaging apparatus by use of tape |
| JPS5858982A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-04-07 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
-
1983
- 1983-04-13 JP JP6588383A patent/JPS59191590A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522700A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-10 | Fuji Jidoki Kk | Packaging apparatus by use of tape |
| JPS5858982A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-04-07 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07273471A (ja) * | 1994-04-01 | 1995-10-20 | Fujitsu Ten Ltd | 収納装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59191590A (ja) | 1984-10-30 |
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