JPS5858982A - Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法Info
- Publication number
- JPS5858982A JPS5858982A JP14336681A JP14336681A JPS5858982A JP S5858982 A JPS5858982 A JP S5858982A JP 14336681 A JP14336681 A JP 14336681A JP 14336681 A JP14336681 A JP 14336681A JP S5858982 A JPS5858982 A JP S5858982A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- flux
- arc welding
- submerged arc
- alloy steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｆｉ靭性が高く、焼戻し脆化感受性の低い溶接部
を潜弧溶接で得る方法に関し、詳細にはワイヤ又はフラ
ックスのいずれか一方若しくは双方からＡ／及びＮを積
極的に加えて前記溶接部を得る方法に関するものである
。
を潜弧溶接で得る方法に関し、詳細にはワイヤ又はフラ
ックスのいずれか一方若しくは双方からＡ／及びＮを積
極的に加えて前記溶接部を得る方法に関するものである
。
１ １ １
鋼＊１７Ｃｒ−ＴＭＯｍ、２ｒＣｒ−ＭＯ鋼、８Ｃｒ−
ＩＭＯ鋼等は耐熱性の良好な工業用材料として高温高圧
ボイラー用、石油工業用、合成化学工業用、高ＩＩＡ高
圧耐水素用等の用途に賞用されている。即ちＣｒ−ＭＯ
；ｌｌ＆低合金鋼は従来高温強度や高温クリープ特性の
改優に眼目が置かれて開発されたものであシ、これらの
溶接Ｋｉ？いても、溶接金属の高温強度に注目するのが
一般的な溶醤設計の姿勢であった。しかるＫＪＩ近Ｃｒ
−ＭＯ系低合金鋼の使用環境が厳しくなシ、他の特性に
ついても考慮を払わなければならない場面が多くなって
きた。第１．ａ＃−ｊ寒冷地での使用＃Ｊ１度が増大し
てき九ことであシ、低温靭性の向上が要求される様にな
ってきた。第２点は反応容器として１０年〜２０年と長
期間使用するという点であシ、高温での長期間使用に伴
なう焼戻し脆化が不可避であることに艦み脆化感受性の
低い溶着金属を形成することが要求される様になった。
ＩＭＯ鋼等は耐熱性の良好な工業用材料として高温高圧
ボイラー用、石油工業用、合成化学工業用、高ＩＩＡ高
圧耐水素用等の用途に賞用されている。即ちＣｒ−ＭＯ
；ｌｌ＆低合金鋼は従来高温強度や高温クリープ特性の
改優に眼目が置かれて開発されたものであシ、これらの
溶接Ｋｉ？いても、溶接金属の高温強度に注目するのが
一般的な溶醤設計の姿勢であった。しかるＫＪＩ近Ｃｒ
−ＭＯ系低合金鋼の使用環境が厳しくなシ、他の特性に
ついても考慮を払わなければならない場面が多くなって
きた。第１．ａ＃−ｊ寒冷地での使用＃Ｊ１度が増大し
てき九ことであシ、低温靭性の向上が要求される様にな
ってきた。第２点は反応容器として１０年〜２０年と長
期間使用するという点であシ、高温での長期間使用に伴
なう焼戻し脆化が不可避であることに艦み脆化感受性の
低い溶着金属を形成することが要求される様になった。
本発明者等はこの様な点を考慮し、上述の２要求を満足
する為には、焼戻し脆化感受性の九進を予想して予め低
温靭性の改善を図っておくことが必要であると考え、溶
着金属の成分組成に注目した。その結果溶着金属におけ
る旧オーステナイト組織の微細化を達成することが低温
靭性の向上に不可欠であるとの観点から、溶着金属中に
Ａ／Ｎを形成して上記微細化を賽現することＫｆｆ功し
た。
する為には、焼戻し脆化感受性の九進を予想して予め低
温靭性の改善を図っておくことが必要であると考え、溶
着金属の成分組成に注目した。その結果溶着金属におけ
る旧オーステナイト組織の微細化を達成することが低温
靭性の向上に不可欠であるとの観点から、溶着金属中に
Ａ／Ｎを形成して上記微細化を賽現することＫｆｆ功し
た。
同本発明における溶接対象鋼が（ｒ −Ｍ Ｏ系低合金
鋼であることはこの点において重要な意義を有いもの１
例えば０．５ Ｍ Ｏ鋼では使用温度が着干低めである
から焼戻し宛化の問題は発生せず、又Ｃｒ含有量の高い
高合金鋼では、使用温度が′１ｔＥ（焼戻し脆化の問題
を発生しないから、本発明の対象よル除外される。
鋼であることはこの点において重要な意義を有いもの１
例えば０．５ Ｍ Ｏ鋼では使用温度が着干低めである
から焼戻し宛化の問題は発生せず、又Ｃｒ含有量の高い
高合金鋼では、使用温度が′１ｔＥ（焼戻し脆化の問題
を発生しないから、本発明の対象よル除外される。
即ち本発明Ｉ／ｉＲＩ倭段階での低温靭性改善効果を有
効に利用できるＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼を対象とし、溶着
金属中にＡ／Ｎを必要十分量形成して上記効果を達成し
、その結果として焼戻し脆化感受性の低い溶接部を形成
する潜弧溶接法の確立を目的とするものである。しかし
て本発明の潜弧溶接Ｓとａ、ツイヤ中に０．０５〜．０
．２０ ｔｓＯＡ ｌ及び／若しくはフラックス中に０
．３〜４．０係のＡ／を含オせると共に１ワイヤ中のＮ
を０．０１２〜０．０８０係及び／若しくはフラックス
中のＮを０．０８％以下としておき、これらを用いて潜
弧溶接を行なうことによＪＣ４０，１８１，Ｍｎ４１，
０（ｉ、５ｉ４０．６％、Ｃｒ＝０．６〜８．５％ 、
Ｍｏ＝ＯＪ〜ＩＪ嚢、Ａ／＝０．０１〜０．０４％、Ｎ
＝０．０１２〜０．０４５’ｌ、Ｎｉ≦０．２９６．Ｆ
ｅ及び不可避不純物＝残部を夫々含有する浴着金属を形
成する点に特徴を有するものである。
効に利用できるＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼を対象とし、溶着
金属中にＡ／Ｎを必要十分量形成して上記効果を達成し
、その結果として焼戻し脆化感受性の低い溶接部を形成
する潜弧溶接法の確立を目的とするものである。しかし
て本発明の潜弧溶接Ｓとａ、ツイヤ中に０．０５〜．０
．２０ ｔｓＯＡ ｌ及び／若しくはフラックス中に０
．３〜４．０係のＡ／を含オせると共に１ワイヤ中のＮ
を０．０１２〜０．０８０係及び／若しくはフラックス
中のＮを０．０８％以下としておき、これらを用いて潜
弧溶接を行なうことによＪＣ４０，１８１，Ｍｎ４１，
０（ｉ、５ｉ４０．６％、Ｃｒ＝０．６〜８．５％ 、
Ｍｏ＝ＯＪ〜ＩＪ嚢、Ａ／＝０．０１〜０．０４％、Ｎ
＝０．０１２〜０．０４５’ｌ、Ｎｉ≦０．２９６．Ｆ
ｅ及び不可避不純物＝残部を夫々含有する浴着金属を形
成する点に特徴を有するものである。
本発明溶接の対象ｍは前述の通υＣｒ−ＭＯ系系低合金
鋼であるから、ｆ＃曹金属中にはＣ，Ｃｒ。
鋼であるから、ｆ＃曹金属中にはＣ，Ｃｒ。
ＭＯが必須的に含まれ、且つ前述のＡ／及びＮを含有す
るが、その他に溶着金属の物性を好適に維持する目的で
Ｍｎ、Ｓｔ及びＮｉを含有させることか必要であり、Ｐ
、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等の不可避不純物は可及的に少なく
することが望まれる。
るが、その他に溶着金属の物性を好適に維持する目的で
Ｍｎ、Ｓｔ及びＮｉを含有させることか必要であり、Ｐ
、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等の不可避不純物は可及的に少なく
することが望まれる。
以下、各元素の含有量限定理由にりいて貌明する。
Ｃ（０，ｔａ係
Ｃｄ１．ＩＪ？優を越えると溶着金属の割れ感受性が高
まるので０．１１４４を上限とした。
まるので０．１１４４を上限とした。
Ｍ ｎ ＜ １． Ｏ憾
Ｍ ｎ 拐１．０ ’Ａを趨えると焼戻し脆化感受性が
増大するので１．０１１Ｇを上限とし友。
増大するので１．０１１Ｇを上限とし友。
５ｉ（ｏ、ｅ鳴
Ｓｉが０，６優を越えるとＣ，Ｍｎの場合と同様の欠陥
が現われるので０．６憾を上限とした。
が現われるので０．６憾を上限とした。
Ｃｒ＝０．５〜８．５１
ｃｒが０．５係未満であると高温強度が不良になってＭ
Ｏ鋼並みになると共に、１Ｉｉ１酸化性や耐食性が低下
するので０．５１を下限とした。これに対し８．５優を
越えると、 高温下での長期間使用に際しても焼戻し脆化が問題にな
らず、Ａｒ１−Ｎの８＃極配合による技術的効果が得ら
れないので８．５憾を上限とした。
Ｏ鋼並みになると共に、１Ｉｉ１酸化性や耐食性が低下
するので０．５１を下限とした。これに対し８．５優を
越えると、 高温下での長期間使用に際しても焼戻し脆化が問題にな
らず、Ａｒ１−Ｎの８＃極配合による技術的効果が得ら
れないので８．５憾を上限とした。
ＭＯ＝０．８〜ＩＪ９Ｇ
ＭＯが０．８憾を下回わると、Ｍｏに対して期待される
高温強度が発揮されず０．８優を下限とした。
高温強度が発揮されず０．８優を下限とした。
又１．５を越えると靭性が不良になシ、更に焼戻し脆化
感受性≠１１ってぐるので１．５鴫を上限とした。
感受性≠１１ってぐるので１．５鴫を上限とした。
Ａ／＝０−０１〜０．０４畳
Ａ／が０．０１１未満でｔｉＡ／Ｎの生匝量が少なくな
って旧オーステナイト組織の微細化が果せず従って靭性
が低下すると共に焼戻し脆化感受性も高まるので０．０
１−を下限としえ。他方Ａ／か０．０４１を越えるとＡ
ＩＮを生成して伺余分のＭが存在し、このＡＩが酸化さ
れてＡ／２０３が生成するので靭性を低下させるから、
０．０４％を上限とした。
って旧オーステナイト組織の微細化が果せず従って靭性
が低下すると共に焼戻し脆化感受性も高まるので０．０
１−を下限としえ。他方Ａ／か０．０４１を越えるとＡ
ＩＮを生成して伺余分のＭが存在し、このＡＩが酸化さ
れてＡ／２０３が生成するので靭性を低下させるから、
０．０４％を上限とした。
Ｎ冨０．０１２〜０．０４５１
Ｎが０．０１２１１Ｇ未満になるとＡＩＨの生成量が少
な（なシＡ／の場合と同様の欠陥が現われるので０．０
１２１を下限とした。他方０．０４５憾以上は溶着金属
中に入らず、Ｎが多いと溶接作業性が悪くなるので０．
０４５１を上限とした。
な（なシＡ／の場合と同様の欠陥が現われるので０．０
１２１を下限とした。他方０．０４５憾以上は溶着金属
中に入らず、Ｎが多いと溶接作業性が悪くなるので０．
０４５１を上限とした。
Ｎｉく０．２％
Ｈｉは靭性を向上させる元素であるが、０．２憾を越え
ると、焼戻し脆化に受性を悪化させるので０．２−を上
限とした。
ると、焼戻し脆化に受性を悪化させるので０．２−を上
限とした。
不純１＋＋（Ｐ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、
Ｂ等）Ｐ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等は高温下の長期間使用に
よシ、旧オーステナイト組織のγ粒界に拡散して偏析し
ｈｂいものであるが、ＡＺＮＯ形成によって１粒が小さ
くなると上記不純物の偏析濃度も薄くなるので、偏析に
よる不利益は少な（なる。しかし全体として焼戻し脆化
感受性に悪影響を与えるので、壇れる。
Ｂ等）Ｐ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等は高温下の長期間使用に
よシ、旧オーステナイト組織のγ粒界に拡散して偏析し
ｈｂいものであるが、ＡＺＮＯ形成によって１粒が小さ
くなると上記不純物の偏析濃度も薄くなるので、偏析に
よる不利益は少な（なる。しかし全体として焼戻し脆化
感受性に悪影響を与えるので、壇れる。
上記各断明によって浴着金属中における一各成分の限定
根拠を明らかにしたが、この様な浴着金属を与える為の
ワイヤ成分と７ラツクス成分の関係を示すと、一般的に
下記の通）である。
根拠を明らかにしたが、この様な浴着金属を与える為の
ワイヤ成分と７ラツクス成分の関係を示すと、一般的に
下記の通）である。
（ＢｖＸ（Ｅ（１））ＩＦ）＋（ＡｆＸＢｆＸｒＥ（引
）ｆ）＝（Ｅ（４））ｄ但し式中の各記号の意味は下記
の通シである。
）ｆ）＝（Ｅ（４））ｄ但し式中の各記号の意味は下記
の通シである。
ＢＷ：ワイヤ含有元素の浴着金属への歩留係数（Ｅ（憾
）〕Ｗ：ワイヤ中含有元素の１ｉｔ−Ａｆ：ワイヤ１４
ｍ：＊ｍに対するフワックス溶−電倉比（一般ＫＯ６８
〜１．５） Ｂｆ：フラックス含有元素の溶着金属への歩留係数 （ＥＣｓ））ｆ： ｙｑｙりｘ中含有元嵩の＊１饅ＣＭ
（俤）〕ｄ：浴ＷＩＩ金属中の各元素の重童慢であって
前述の如（大々規制された値 ところで上述のＢｙ＋ＢｆＦｉｍｍ等との親和力の１＃
等によって各元素毎に異なシ、又ＢＷＦＸ併用 −フ
ラックスが焼結型であるか浴−型であるかＫよっても影
響を受けるので一律の係数を与えることはできないが、
一般的な目女として示すと第１表の々口〈である。
）〕Ｗ：ワイヤ中含有元素の１ｉｔ−Ａｆ：ワイヤ１４
ｍ：＊ｍに対するフワックス溶−電倉比（一般ＫＯ６８
〜１．５） Ｂｆ：フラックス含有元素の溶着金属への歩留係数 （ＥＣｓ））ｆ： ｙｑｙりｘ中含有元嵩の＊１饅ＣＭ
（俤）〕ｄ：浴ＷＩＩ金属中の各元素の重童慢であって
前述の如（大々規制された値 ところで上述のＢｙ＋ＢｆＦｉｍｍ等との親和力の１＃
等によって各元素毎に異なシ、又ＢＷＦＸ併用 −フ
ラックスが焼結型であるか浴−型であるかＫよっても影
響を受けるので一律の係数を与えることはできないが、
一般的な目女として示すと第１表の々口〈である。
）
第１表に示す如く条件によって歩留係数に太きな変化は
あるが、各元素のワイヤ中又はフラックス中への好適配
合曾を検討したところ１本発明における重要元素（ＡＩ
とＮ）についてはおおむね次の様に定めることができた
。即ちＡ／ｉｃ′）いては、これを積極的にワイヤのみ
から供給する場合（例えば＃軸型フラックスの如く）９
１クス中にＡＩを加えることができない場合や焼結型フ
ラックス中に不純物としてのＡＩを許容している場合）
は少なくとも０．０５嘔以上配合すべきであシ、他方上
限Ｆ１Ｇ、２（ｌとすべきであった。又焼結型フラック
スとしてＡＩを積極的にフラックスのみから供給する場
合や、ワイヤ中に不純物としてのＭを許容している場合
は、フラックス中のＡｆを０．８〜４．０憾の範囲とす
べきであった。同じくＮＫついてこれを積極的にツイヤ
のみから供給する場合Ｃフラックス中にＮを不純物とし
て許容している場合）のワイヤ中のＮは０．０１２〜ｏ
−ｏｇｏ優とし積極的にフラックスのみから供給する場
合（ワイヤ中にＮを不純物として許容している場合）の
フラックス中のＮＦｉｏ、ｏｏＢ〜０．０８１の範囲と
すべきであつ九。ｆＮ溶接材料中におけるＡＩとＮの範
囲を限定した理由は、溶着金属中の成分限定理由として
先に翰明したのと同一である。
あるが、各元素のワイヤ中又はフラックス中への好適配
合曾を検討したところ１本発明における重要元素（ＡＩ
とＮ）についてはおおむね次の様に定めることができた
。即ちＡ／ｉｃ′）いては、これを積極的にワイヤのみ
から供給する場合（例えば＃軸型フラックスの如く）９
１クス中にＡＩを加えることができない場合や焼結型フ
ラックス中に不純物としてのＡＩを許容している場合）
は少なくとも０．０５嘔以上配合すべきであシ、他方上
限Ｆ１Ｇ、２（ｌとすべきであった。又焼結型フラック
スとしてＡＩを積極的にフラックスのみから供給する場
合や、ワイヤ中に不純物としてのＭを許容している場合
は、フラックス中のＡｆを０．８〜４．０憾の範囲とす
べきであった。同じくＮＫついてこれを積極的にツイヤ
のみから供給する場合Ｃフラックス中にＮを不純物とし
て許容している場合）のワイヤ中のＮは０．０１２〜ｏ
−ｏｇｏ優とし積極的にフラックスのみから供給する場
合（ワイヤ中にＮを不純物として許容している場合）の
フラックス中のＮＦｉｏ、ｏｏＢ〜０．０８１の範囲と
すべきであつ九。ｆＮ溶接材料中におけるＡＩとＮの範
囲を限定した理由は、溶着金属中の成分限定理由として
先に翰明したのと同一である。
ＡＩ及びＮ以外の成分も、勿論ワイヤ及びフラックスの
一方又は双方から供給することができる。
一方又は双方から供給することができる。
しかしもつとも一般的な場合としてワイヤから供給する
場合について考えると、ワイヤ中の含有量については次
の様な範囲内であることが望まれる。
場合について考えると、ワイヤ中の含有量については次
の様な範囲内であることが望まれる。
°゛ Ｃ（０，１９％
Ｍｌｌ〈１．５係
’５ｉ（ｏ、６チ
Ｃｒ＝０．５〜８．８％
” ” ”ＪＯ＝Ｏ，Ｒ〜ＩＪ係
’ Ｎ１（０，２４
上述め範囲に限定した理由は、＃Ｗｌ金属中への二股的
な歩留りを考慮しての上でのことであシ、溶着金属の成
分範囲限定理由と本質的に同一であるが、これらのうち
ｃ、Ｍｎ、ｓｉについて夫々前述の上限を与えた理由を
補足すると、これらが前記上限を越えた場合ワイヤの塑
性加工性が低下し具体・的には素線から線引きして所定
の径に引き落とすとき“の線引き性に悪影曽を与えると
いうこ゛どが挙げられる。同ワイヤ中のＡｒ１−ＮＫつ
いてパけり可溶性成分と不溶性・成分の如何を問わず、
又アーク安定剤、スラグ形成剤、゛ガス発生剤等をフラ
ックス中に配合し得ることは言う迄もない。
な歩留りを考慮しての上でのことであシ、溶着金属の成
分範囲限定理由と本質的に同一であるが、これらのうち
ｃ、Ｍｎ、ｓｉについて夫々前述の上限を与えた理由を
補足すると、これらが前記上限を越えた場合ワイヤの塑
性加工性が低下し具体・的には素線から線引きして所定
の径に引き落とすとき“の線引き性に悪影曽を与えると
いうこ゛どが挙げられる。同ワイヤ中のＡｒ１−ＮＫつ
いてパけり可溶性成分と不溶性・成分の如何を問わず、
又アーク安定剤、スラグ形成剤、゛ガス発生剤等をフラ
ックス中に配合し得ることは言う迄もない。
本発明の潜弧溶接法は上述の構成を満足する゛限シ溶接
条件等については制限されず、必要により焼なまし或い
は焼ならし焼もどしを竹なうが、いずれにせよ溶接後の
低温靭性が向上し、高温下において長期間使用しても燗
戻し宛化感受性を低く抑えることが可能になった。
条件等については制限されず、必要により焼なまし或い
は焼ならし焼もどしを竹なうが、いずれにせよ溶接後の
低温靭性が向上し、高温下において長期間使用しても燗
戻し宛化感受性を低く抑えることが可能になった。
以下実施例を挙げて本発明を説明するが、下記実施例及
び特許請求の範囲に記載した実施θす（羨によって本発
明の技術的範囲が制限されるものセはない。
び特許請求の範囲に記載した実施θす（羨によって本発
明の技術的範囲が制限されるものセはない。
第２表に示す組成のＣｒ−ＭＯ系低合金鋼ワイヤと、第
８表に示す組成の焼結型及び＃融型ブラックスを製令し
、これらを第４表の如（組′合ぜ、母材（第４表脚注ｉ
照）を潜弧溶接し、同表併記の溶着金属を俸′た。次に
第１図のビートパターンで後熱処理を行な−、一部はそ
のま★、二部Ｆｉ第２図に示すとニドパターンで焼き戻
し脆化熱処理を人工的に加え、これらを比較してｔ発明
′の効果を検討した。゛閏試験片は第８図のＡ部がら引
張シ試験片、８部ぶらシャルピー暫撃試醗片を取シ出し
、結果は９６表に一括して示す。向後熱処理は、第６′
表ｏ麓ｔ’：ｊ：’ｔｏは６５０℃ｘ ａ ｈｒｓ、
、Ａ□＋ 引張り強さや伸びについてＦｉ賽験例と比較例を通じて
大差がなくいずれも良い成績を残し九が、Ｖヤルビー衝
撃値については両者間ＫＭ−！１な相違が認められた。
８表に示す組成の焼結型及び＃融型ブラックスを製令し
、これらを第４表の如（組′合ぜ、母材（第４表脚注ｉ
照）を潜弧溶接し、同表併記の溶着金属を俸′た。次に
第１図のビートパターンで後熱処理を行な−、一部はそ
のま★、二部Ｆｉ第２図に示すとニドパターンで焼き戻
し脆化熱処理を人工的に加え、これらを比較してｔ発明
′の効果を検討した。゛閏試験片は第８図のＡ部がら引
張シ試験片、８部ぶらシャルピー暫撃試醗片を取シ出し
、結果は９６表に一括して示す。向後熱処理は、第６′
表ｏ麓ｔ’：ｊ：’ｔｏは６５０℃ｘ ａ ｈｒｓ、
、Ａ□＋ 引張り強さや伸びについてＦｉ賽験例と比較例を通じて
大差がなくいずれも良い成績を残し九が、Ｖヤルビー衝
撃値については両者間ＫＭ−！１な相違が認められた。
即ち比較例では後熱処理を終えたままの段階でのＶヤル
ピー衝撃値にばらつきが多かったり、又全体的に低く、
且つ焼き戻し脆化処理後のＶヤルピー衝撃値はいずれも
激しく低下していた。これに対し実施例では後熱処理を
終えたままの段階で良好な低温靭性が見られ、且つ焼き
戻し脆化処理後の靭性も高レベルを維持していたｉ、−
ピー衝撃値にばらつきが多かったり、又全体的に低く、
且つ焼き戻し脆化処理後のＶヤルピー衝撃値はいずれも
激しく低下していた。これに対し実施例では後熱処理を
終えたままの段階で良好な低温靭性が見られ、且つ焼き
戻し脆化処理後の靭性も高レベルを維持していたｉ、−
第１図は後熱処理のし一ドパターン、第２図は焼き戻し
脆化処理のヒートパターン、第８図は試験片の採取位置
を示す睨明図である。 出願人 株式会社神戸胸鋼所 手続補正書、麓。 昭和６７年２月２４【１ 特許庁長官 島 １）響 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿１１（件の表示 昭和５６年 特 許 願第１４８８０ 号昭和
（１−審 判 第 号２ 発明の名称 代表者 高 橋 孝 吉
脆化処理のヒートパターン、第８図は試験片の採取位置
を示す睨明図である。 出願人 株式会社神戸胸鋼所 手続補正書、麓。 昭和６７年２月２４【１ 特許庁長官 島 １）響 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿１１（件の表示 昭和５６年 特 許 願第１４８８０ 号昭和
（１−審 判 第 号２ 発明の名称 代表者 高 橋 孝 吉
Claims (1)
- （１）Ｃｒ −ｙ ｏ基低合金鋼を対象とする潜弧溶接
において溶着金属中ＫＡ／及びＮを積極的に含有させて
、靭性が高く焼戻し脆化感受性の低い溶接部を与えるに
当シ、Ａｌについてはワイヤ中ＫＯ１０５〜０．２０４
含ませ及び／若しくはフラックス中に０．７１〜４．０
優含ませ、Ｎにつ偽てはワイヤ中に０．０１２〜０．０
８０１６含ませ及び／若しくけフラックス中のＮを０．
０８％以下としておき、Ｃ，（０，１８９Ｇ、Ｍ ｎ
４１．０％、５ｔ４ｏ、６＊。 ｃ ｒ＝ｏ、５〜８．５％、ｙｉ ｏ ＝＝ ０．８〜
１．５ 嗟、ＡＩ＝００１〜０．０４％、Ｎ＝０．０１
２〜０−０４５９１、Ｎｉ４０．２％を夫々含有すると
共に残ＷがＦ・及び不可避不純物である浴看金属を形成
することを特徴とする（、ｒ−ＭＯ系低合金鋼の潜弧＃
ｌｌ１ｊ！法。 １２ン＃＃ｙ−特攻の乾ｌｌ！１Ｉｌｌ第１項において
、Ｃ（０，１９８，８１！、ＭＯ＝０．８〜１．５９ｇ
、Ａ／＝０．０５〜０．２０１−レ 、Ｎ＝０．０１２
〜ｏ、ｏｇｏ；−９、Ｎ 轟 （０，２ｇ６．Ｆ６及び
不可避不純物＝残部を夫々含有するソリッドワイヤを用
いて溶接するＣｒ−ＭＯ系低合金鋼の潜弧溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14336681A JPS5858982A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14336681A JPS5858982A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5858982A true JPS5858982A (ja) | 1983-04-07 |
Family
ID=15337106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14336681A Pending JPS5858982A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858982A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59191590A (ja) * | 1983-04-13 | 1984-10-30 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
| KR20230058481A (ko) | 2020-12-23 | 2023-05-03 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 플럭스 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5395146A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-19 | Nippon Steel Corp | Wire for submerged arc welding of cr-mo low alloy steel |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP14336681A patent/JPS5858982A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5395146A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-19 | Nippon Steel Corp | Wire for submerged arc welding of cr-mo low alloy steel |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59191590A (ja) * | 1983-04-13 | 1984-10-30 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
| JPH0122078B2 (ja) * | 1983-04-13 | 1989-04-25 | Kobe Steel Ltd | |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
| KR20230058481A (ko) | 2020-12-23 | 2023-05-03 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 플럭스 |
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