JPH0292497A - スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接用フラックス - Google Patents
スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接用フラックスInfo
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- JPH0292497A JPH0292497A JP24477488A JP24477488A JPH0292497A JP H0292497 A JPH0292497 A JP H0292497A JP 24477488 A JP24477488 A JP 24477488A JP 24477488 A JP24477488 A JP 24477488A JP H0292497 A JPH0292497 A JP H0292497A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接
用フラックスに関し、ニッケルスラグとメルトフラック
スの混合型とし、成分組成を特定することにより、スラ
グ剥離が良好でかつ優れたスパイラルビードを高能率で
得るサブマージアーク溶接用フラックスに関するもので
ある。
用フラックスに関し、ニッケルスラグとメルトフラック
スの混合型とし、成分組成を特定することにより、スラ
グ剥離が良好でかつ優れたスパイラルビードを高能率で
得るサブマージアーク溶接用フラックスに関するもので
ある。
（従来の技術）
サブマージアーク溶接法は比較的大電流を用いることが
可能で、溶接効率が良好であり、バイブや船舶、海洋構
造物、鉄骨、橋梁等鋼構造物の溶接分野で広く用いられ
ている。スパイラル鋼管の製造もそのひとつであるが、
スパイラル鋼管の製造においては溶接速度の増加は直接
生産性の向上につながるため、従来よりその高速化の検
討が行わ゛れている。
可能で、溶接効率が良好であり、バイブや船舶、海洋構
造物、鉄骨、橋梁等鋼構造物の溶接分野で広く用いられ
ている。スパイラル鋼管の製造もそのひとつであるが、
スパイラル鋼管の製造においては溶接速度の増加は直接
生産性の向上につながるため、従来よりその高速化の検
討が行わ゛れている。
一般に、スパイラル鋼管では、溶接作業性、ビード形状
を考慮して内面溶接は上り傾斜位置、外面溶接は下り傾
斜位置で行われるが、単に上り、下り傾斜溶接ではなく
、アーク発生位置では内面は上り、外面は下り傾斜、溶
接金属およびスラグは凝固過程で内面は下り傾斜、外面
は上り傾斜となって急傾斜位置まで連なり、重力により
次第に垂れ下がる。このため内面溶接ではコンケープが
増大して凹型ビードとなり易く、アンダーカット、オー
バーラツプが発生し易い。一方、外面溶接では凸型ビー
ドとなり易く、アンダーカットが発生し易い。
を考慮して内面溶接は上り傾斜位置、外面溶接は下り傾
斜位置で行われるが、単に上り、下り傾斜溶接ではなく
、アーク発生位置では内面は上り、外面は下り傾斜、溶
接金属およびスラグは凝固過程で内面は下り傾斜、外面
は上り傾斜となって急傾斜位置まで連なり、重力により
次第に垂れ下がる。このため内面溶接ではコンケープが
増大して凹型ビードとなり易く、アンダーカット、オー
バーラツプが発生し易い。一方、外面溶接では凸型ビー
ドとなり易く、アンダーカットが発生し易い。
このような欠陥発生状況は溶接速度の増加にともない増
加し、特に内面溶接において著しくなる傾向がある。こ
れらの問題点の改善を目的として、従来は主にフラック
ス成分、物性値を調整してスラグの流れを抑制していた
。即ち特開昭５８−１７６０９８号公報、特開昭５９−
１０４２９０号公報ではフラックスの成分を規定した傾
斜溶接用メルトフラックスが提案され、特開昭５９−４
７０６９号公報ではフラックス成分、物性値を規定し、
溶接位置と組み合わせた溶接方法、特開昭５９−６６９
７９号公報ではフラックス成分、粒度構成を規定したボ
ンドブラックスに溶接条件を組み合わせた溶接方法が提
案されている。
加し、特に内面溶接において著しくなる傾向がある。こ
れらの問題点の改善を目的として、従来は主にフラック
ス成分、物性値を調整してスラグの流れを抑制していた
。即ち特開昭５８−１７６０９８号公報、特開昭５９−
１０４２９０号公報ではフラックスの成分を規定した傾
斜溶接用メルトフラックスが提案され、特開昭５９−４
７０６９号公報ではフラックス成分、物性値を規定し、
溶接位置と組み合わせた溶接方法、特開昭５９−６６９
７９号公報ではフラックス成分、粒度構成を規定したボ
ンドブラックスに溶接条件を組み合わせた溶接方法が提
案されている。
しかしながら、フラックスの粘性を高めてスラグの流れ
を抑制しようとすると、ビード表面にポックマークが発
生したり高速溶接性が阻害される。これらのフラックス
はそれぞれの実施例が示しているとと＜ ５ ｍ／ｍｉ
ｎ未満の溶接速度において対応するものであり、５ ｍ
／＋ｎｉｎ以上の高速溶接では欠陥発生は避けられない
。特開昭５９−６８９７９号公報で提案されたボンドフ
ラックスではその実施例の中で５ ｍ／ｍｉｎに近い速
度で溶接がなされているが、フラックスの回収、再利用
が繰り返し行われるスパイラル鋼管の溶接では粉化傾向
の大きいボンドフラックスは溶接作業性の劣化あるいは
偏析等の問題もあり、実際の使用は困難である。
を抑制しようとすると、ビード表面にポックマークが発
生したり高速溶接性が阻害される。これらのフラックス
はそれぞれの実施例が示しているとと＜ ５ ｍ／ｍｉ
ｎ未満の溶接速度において対応するものであり、５ ｍ
／＋ｎｉｎ以上の高速溶接では欠陥発生は避けられない
。特開昭５９−６８９７９号公報で提案されたボンドフ
ラックスではその実施例の中で５ ｍ／ｍｉｎに近い速
度で溶接がなされているが、フラックスの回収、再利用
が繰り返し行われるスパイラル鋼管の溶接では粉化傾向
の大きいボンドフラックスは溶接作業性の劣化あるいは
偏析等の問題もあり、実際の使用は困難である。
（発明が解決しようとする課Ｂ）
本発明はスパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接に
関し、５ ｍ／ｍｉｎ以上で高速溶接する際にコーンケ
ープ、アンダーカット、ポックマーク等の欠陥が生じず
、良好なビード形状を得ることができるサブマージアー
ク溶接用フラックスを提供することを目的とするもので
ある。
関し、５ ｍ／ｍｉｎ以上で高速溶接する際にコーンケ
ープ、アンダーカット、ポックマーク等の欠陥が生じず
、良好なビード形状を得ることができるサブマージアー
ク溶接用フラックスを提供することを目的とするもので
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、ニッケルスラグを３０〜
８０重量％（以下％）、メルトフラックスを２０〜７０
％含有し、ＳｉＯ２：４０〜６０％、ＭｇＯ： ７
〜４０ ％、 ＾ＪＺ２０３：０．５ 〜５ ％、Ｃ
ａＯ： ０．５ 〜５ ％、 ＣａＦ２ ： ０．
５ 〜５ ％、 ＭｎＯ：０．５〜３０％を主成分とす
ることを特徴とするスパイラル鋼管の高速サブマージア
ーク溶接用フラックスにある。
８０重量％（以下％）、メルトフラックスを２０〜７０
％含有し、ＳｉＯ２：４０〜６０％、ＭｇＯ： ７
〜４０ ％、 ＾ＪＺ２０３：０．５ 〜５ ％、Ｃ
ａＯ： ０．５ 〜５ ％、 ＣａＦ２ ： ０．
５ 〜５ ％、 ＭｎＯ：０．５〜３０％を主成分とす
ることを特徴とするスパイラル鋼管の高速サブマージア
ーク溶接用フラックスにある。
以下本発明フラックスの構成並びに作用について説明す
る。
る。
（作 用）
先ず、本発明フラックスはニッケルスラグとメルトフラ
ックスとをＩ！！１械的に混合して製造するものである
。こねはメルトフラックスのように溶解可能な組成の原
料を選択する必要がなく、比較的自由なフラックス設計
が可能であり、またボンドフラックスのように゛水ガラ
ス等の固着剤により造粒されていないため吸湿や繰り返
し使用による粉化の問題が無いことによる。更に、製造
工程は全原料を溶解する必要はなく、安価に製造するこ
とが可能である。
ックスとをＩ！！１械的に混合して製造するものである
。こねはメルトフラックスのように溶解可能な組成の原
料を選択する必要がなく、比較的自由なフラックス設計
が可能であり、またボンドフラックスのように゛水ガラ
ス等の固着剤により造粒されていないため吸湿や繰り返
し使用による粉化の問題が無いことによる。更に、製造
工程は全原料を溶解する必要はなく、安価に製造するこ
とが可能である。
ここで、本発明におけるニッケルスラグとは、ニッケル
の精錬工程においてニッケル鉱石より溶解還元によりニ
ッケルを取り去られた後のスラグであり、組成としては
５ｉｎ２：５０〜６０％、ＭｇＯ：３０〜４０％を主成
分とし、他にＡＪｌ、０． ： ５％以下、ＣａＯ：５
％以下、 Ｔ、 Ｆｅ ：１０％以下から構成されるも
のである。
の精錬工程においてニッケル鉱石より溶解還元によりニ
ッケルを取り去られた後のスラグであり、組成としては
５ｉｎ２：５０〜６０％、ＭｇＯ：３０〜４０％を主成
分とし、他にＡＪｌ、０． ： ５％以下、ＣａＯ：５
％以下、 Ｔ、 Ｆｅ ：１０％以下から構成されるも
のである。
本発明のフラックスは、上記のニッケルスラグを３０〜
８０％含有するものであるが、これは５ｌｏｚとＭｇＯ
がフラックス成分として極めて重要であることによる。
８０％含有するものであるが、これは５ｌｏｚとＭｇＯ
がフラックス成分として極めて重要であることによる。
即ち５ｉＱ２は溶融スラグ中において、スラグの粘性を
上げ平滑でなじみの良いビード形状を生成するのに有用
な成分であり、特に高速溶接におけるビード形状の改善
に有効である。
上げ平滑でなじみの良いビード形状を生成するのに有用
な成分であり、特に高速溶接におけるビード形状の改善
に有効である。
一方、ＭｇＯは溶融点が高く、スラグの耐火性を上げ、
スラグの垂れ落ちを防ぎ、ビード形状に均一性をもたら
すのに有効であるばかりでなく、塩基性酸化物であるた
め溶接金属中の酸素量を低減し、溶接金属の靭性向上に
有効な成分である。この場合、ＭｇＯを単一酸化物で添
加するとその融点は２８００℃と極めて高く、ＭｇＯを
単一酸化物で添加するボンドフラックスでは、溶接時フ
ラックスが溶は難くなるためスラグの流動性が阻害され
、馬の背状のビード形状、社端部のなじみ不良等の欠陥
が生ずる。一方、メルトフラックスにおいてＭｇＯを多
量に含有した場合、やはり溶は難くなり、フラックスの
製造自体が困難あるいは不可能となる。ところが本発明
においては、多くのＭｇＯはニッケルスラグより添加さ
れる。このニッケルスラグ中のＭｇＯはＳｉＯ，と共晶
組成を生成しているため大幅に溶融点が低下して１６０
０℃程度になり、ボンドフラックスに見られる上記のよ
うな欠陥発生を防止できる。またメルトフラックスのよ
うな問題もない、更に、ニッケルスラグはメルトフラッ
クスに比べ溶融点が高いため、これらの混合型フラック
スはベースとなるメルトフラックスより溶融点が高くな
る。このため、スパイラル鋼管の溶接時の凝固過程にお
ける急傾斜位置での垂れ下がり現象を防ぎ、コーンケー
プの増大、アンダーカット、オーバーラツプの防止効果
が得られる。
スラグの垂れ落ちを防ぎ、ビード形状に均一性をもたら
すのに有効であるばかりでなく、塩基性酸化物であるた
め溶接金属中の酸素量を低減し、溶接金属の靭性向上に
有効な成分である。この場合、ＭｇＯを単一酸化物で添
加するとその融点は２８００℃と極めて高く、ＭｇＯを
単一酸化物で添加するボンドフラックスでは、溶接時フ
ラックスが溶は難くなるためスラグの流動性が阻害され
、馬の背状のビード形状、社端部のなじみ不良等の欠陥
が生ずる。一方、メルトフラックスにおいてＭｇＯを多
量に含有した場合、やはり溶は難くなり、フラックスの
製造自体が困難あるいは不可能となる。ところが本発明
においては、多くのＭｇＯはニッケルスラグより添加さ
れる。このニッケルスラグ中のＭｇＯはＳｉＯ，と共晶
組成を生成しているため大幅に溶融点が低下して１６０
０℃程度になり、ボンドフラックスに見られる上記のよ
うな欠陥発生を防止できる。またメルトフラックスのよ
うな問題もない、更に、ニッケルスラグはメルトフラッ
クスに比べ溶融点が高いため、これらの混合型フラック
スはベースとなるメルトフラックスより溶融点が高くな
る。このため、スパイラル鋼管の溶接時の凝固過程にお
ける急傾斜位置での垂れ下がり現象を防ぎ、コーンケー
プの増大、アンダーカット、オーバーラツプの防止効果
が得られる。
加えて、ニッケルスラグは精選された鉱石を溶融して得
られたスラグであり、有害な不純物の含有量が極めて少
なく、結晶水のような水分も含有されていない。
られたスラグであり、有害な不純物の含有量が極めて少
なく、結晶水のような水分も含有されていない。
本発明ではニッケルスラグを３０〜８０％に限定してい
るが、３０％未満では上記のような効果が得られない、
一方、ニッケルスラグが８０％を超えるとビード表面に
ポックマークが発生する傾向がある。そこで、ニッケル
スラグの量は３０〜８０％とし、残りは主にメルトフラ
ックスにしなければならない。
るが、３０％未満では上記のような効果が得られない、
一方、ニッケルスラグが８０％を超えるとビード表面に
ポックマークが発生する傾向がある。そこで、ニッケル
スラグの量は３０〜８０％とし、残りは主にメルトフラ
ックスにしなければならない。
尚、ここで耐ポツクマーク対策として上記混合型フラッ
クスにＣａ、 Ｍｇ、 ＡＩＬ、 Ｓｉ、 Ｍｎの如
き脱酸剤、ＣａＣＯ３，ＭｇＣＯ３の如きガス発生剤あ
るいは溶接金属の靭性を向上させるＮｉ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｒの如き合金剤等を混合する場合もある。
クスにＣａ、 Ｍｇ、 ＡＩＬ、 Ｓｉ、 Ｍｎの如
き脱酸剤、ＣａＣＯ３，ＭｇＣＯ３の如きガス発生剤あ
るいは溶接金属の靭性を向上させるＮｉ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｒの如き合金剤等を混合する場合もある。
次に、本発明フラックスの各成分の限定理由について詳
細に説明する。
細に説明する。
ＳｉＯ２：４０〜６０％
スラグ形成剤およびスラグの粘性を上げ高速溶接性を確
保する上で必要な成分であるが、４０％未満では傾斜溶
接時スラグが流れ易くなる他、前述した効果が得られな
い、一方、６０％を超えると粘性が大きくなりすぎ、溶
接中に発生したガスが抜けきれず、ポックマークが発生
する。
保する上で必要な成分であるが、４０％未満では傾斜溶
接時スラグが流れ易くなる他、前述した効果が得られな
い、一方、６０％を超えると粘性が大きくなりすぎ、溶
接中に発生したガスが抜けきれず、ポックマークが発生
する。
ＭｇＯ：７〜４０％
スラグ形成剤であり、スラグの粘性を低くし、スラグの
溶融温度をあげるばかりでなく、塩基性成分であり、フ
ラックスの脱酸作用を高める上でも必要な成分であるが
、７％未満ではその効果が得られない。一方、４０％を
超えるとビード断面形状が凸型となり、アンダーカット
が発生するばかりでなくポックマークも発生する。
溶融温度をあげるばかりでなく、塩基性成分であり、フ
ラックスの脱酸作用を高める上でも必要な成分であるが
、７％未満ではその効果が得られない。一方、４０％を
超えるとビード断面形状が凸型となり、アンダーカット
が発生するばかりでなくポックマークも発生する。
＾ｊ！ ｘｉｓ ： ０．５〜５％
スラグ粘性調整剤およびスラグ溶融温度の調整剤として
必要な成分であるが、０．５％未満ではスラグの溶融温
度が低下し、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、コーン
ケープ深さが大となる。
必要な成分であるが、０．５％未満ではスラグの溶融温
度が低下し、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、コーン
ケープ深さが大となる。
一方、５％を超えるとポックマークが発生し易くなる。
ＣａＯ： ０．５〜５％
塩基性成分であり、フラックスの脱酸作用を高めるばか
りでなく、スラグ溶融温度を調整する上で必要な成分で
あるが、０．５％未満ではその効果が得られず、一方、
５％を超えるとポックマークが著しく発生する。
りでなく、スラグ溶融温度を調整する上で必要な成分で
あるが、０．５％未満ではその効果が得られず、一方、
５％を超えるとポックマークが著しく発生する。
ＣａＦ２： ０．５〜５％
塩基性成分であり、フラックスの脱酸作用を高める上で
必要な成分であるが、０．５％未満ではその効果が得ら
れない、一方、５％を超えるとスラグ粘性の低下が大き
く、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、ビードのコーン
ケープ深さが大きくなる。
必要な成分であるが、０．５％未満ではその効果が得ら
れない、一方、５％を超えるとスラグ粘性の低下が大き
く、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、ビードのコーン
ケープ深さが大きくなる。
ＭｎＯ： ０．５〜３０％
スラグ形成剤となるばかりでなく、スラグ剥離性を高め
る成分であるが、０．５％未満ではこの効果が得られな
い、一方、３０％を超えるとスラグの溶融温度が低下し
、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、ビード形状が劣化
する。
る成分であるが、０．５％未満ではこの効果が得られな
い、一方、３０％を超えるとスラグの溶融温度が低下し
、傾斜溶接時スラグが流れ易くなり、ビード形状が劣化
する。
（実施例）
板厚１２ｎＩｌ＋ｔの帯ｔＩ４（ＳＭ−４１Ｂ材）を用
いた外形８００ｆｆｌＩＩｌφのスパイラル鋼管の内面
溶接に第１表に示す混合比率および成分組成のフラック
スを使用し、第２表の溶接条件で多電極溶接を行った結
果、第３表に示す結果を得た。なお、コーンケープ深さ
（ｄ）は第１図に示す如く計測を行い、アンダーカット
は第２図に示す如くビード長さ（ｊ２）に対しアンダー
カットの総長さΣΔ１とし、 とした。
いた外形８００ｆｆｌＩＩｌφのスパイラル鋼管の内面
溶接に第１表に示す混合比率および成分組成のフラック
スを使用し、第２表の溶接条件で多電極溶接を行った結
果、第３表に示す結果を得た。なお、コーンケープ深さ
（ｄ）は第１図に示す如く計測を行い、アンダーカット
は第２図に示す如くビード長さ（ｊ２）に対しアンダー
カットの総長さΣΔ１とし、 とした。
第３表に示す如く、本発明フラックスＡ−Ｄを用いた溶
接ではその効果により高速溶接においてもビード形状が
良好で、溶接欠陥の発生もなかった。
接ではその効果により高速溶接においてもビード形状が
良好で、溶接欠陥の発生もなかった。
比較フラックスＥはビード形状は良好であったが、ニッ
ケルスラグのみであったためアンダーカットが発生し、
ビード表面に多数のポックマークが発生した。
ケルスラグのみであったためアンダーカットが発生し、
ビード表面に多数のポックマークが発生した。
フラックスＦはニッケルスラグが不足し、Ｍｇ０が少な
（Ｃａｂ、 ＣａＦ２が上限を超えているためスラグの
粘性が不足し、コーンケープが深くなった。
（Ｃａｂ、 ＣａＦ２が上限を超えているためスラグの
粘性が不足し、コーンケープが深くなった。
またポックマークも多発した。
フラックスＧはニッケルスラグが不足し、ＭｎＯが上限
を超えているためアークが不安定となり、ビードが蛇行
し、またスラグが流れ、コーンケープの深さが大きくな
り、オーバーラツプ、アンダーカットが発生し、ざらに
スラグの剥離性も劣化した。
を超えているためアークが不安定となり、ビードが蛇行
し、またスラグが流れ、コーンケープの深さが大きくな
り、オーバーラツプ、アンダーカットが発生し、ざらに
スラグの剥離性も劣化した。
フラックスＨはＳｉｎ、が上限を超え、ＣａＯが少ない
ためにコーンケープが深くなり、オーバーラツプが発生
し、またポックマークも多発した。
ためにコーンケープが深くなり、オーバーラツプが発生
し、またポックマークも多発した。
フラックスＩはＳｉｎ、が少なく、 Ａｎ ｚｏ３．
ＣａＯが上限を超えているため、ビード形状は凸型とな
り、アンダーカットが発生した。また、ポックマークも
発生した。
ＣａＯが上限を超えているため、ビード形状は凸型とな
り、アンダーカットが発生した。また、ポックマークも
発生した。
フラックスＪはＳｉＯ２が少なく、ＣａＦ、、 ＭｎＯ
が上限を超えているためコーンケープが深くなり、オー
バーラツプも大きくなった。
が上限を超えているためコーンケープが深くなり、オー
バーラツプも大きくなった。
７ｉ１図
（発明の効果）
本発明は以上のように構成され、５ ｍ／ｍｉｎ以上の
高速溶接においてアンダーカットやコーンケープポック
マーク等の欠陥が生じず、良好なビード形状を得ること
ができる。
高速溶接においてアンダーカットやコーンケープポック
マーク等の欠陥が生じず、良好なビード形状を得ること
ができる。
第１図はコーンケープ深さの計測方法を示す図、第２図
はアンダーカットの算出方法を示す図、第３図は実施例
の各溶接におけるビード形状断面図である。
はアンダーカットの算出方法を示す図、第３図は実施例
の各溶接におけるビード形状断面図である。
Claims (1)
- （１）ニッケルスラグを３０〜８０重量％、メルトフラ
ックスを２０〜７０重量％含有し、 ＳｉＯ＿２：４０〜６０重量％、 ＭｇＯ：７〜４０重量％、 Ａｌ＿２Ｏ＿３：０．５〜５重量％、 ＣａＯ：０．５〜５重量％、 ＣａＦ＿２：０．５〜５重量％、 ＭｎＯ：０．５〜３０重量％ を主成分とすることを特徴とするスパイラル鋼管の高速
サブマージアーク溶接用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24477488A JPH0292497A (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接用フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24477488A JPH0292497A (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接用フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0292497A true JPH0292497A (ja) | 1990-04-03 |
| JPH0455790B2 JPH0455790B2 (ja) | 1992-09-04 |
Family
ID=17123715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24477488A Granted JPH0292497A (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接用フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0292497A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003245794A (ja) * | 2002-02-26 | 2003-09-02 | Jfe Steel Kk | サブマージアーク溶接用焼成型フラックスの製造方法 |
| CN105149818A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-16 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种适用x80厚壁大线能量螺旋埋弧钢管焊接的烧结焊剂 |
| CN112775586A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-11 | 四川省绵阳市华意达化工有限公司 | 一种含铬废渣制备堆焊材料的方法 |
-
1988
- 1988-09-29 JP JP24477488A patent/JPH0292497A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003245794A (ja) * | 2002-02-26 | 2003-09-02 | Jfe Steel Kk | サブマージアーク溶接用焼成型フラックスの製造方法 |
| CN105149818A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-16 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种适用x80厚壁大线能量螺旋埋弧钢管焊接的烧结焊剂 |
| CN112775586A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-11 | 四川省绵阳市华意达化工有限公司 | 一种含铬废渣制备堆焊材料的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0455790B2 (ja) | 1992-09-04 |
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