JPS5841694A - サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス - Google Patents
サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS5841694A JPS5841694A JP13977481A JP13977481A JPS5841694A JP S5841694 A JPS5841694 A JP S5841694A JP 13977481 A JP13977481 A JP 13977481A JP 13977481 A JP13977481 A JP 13977481A JP S5841694 A JPS5841694 A JP S5841694A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- welding
- mgo
- total weight
- caf2
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、サブマージ溶接用焼成型７ラツクスに関し、
特に本発明は、多電極サブマージアーク溶接用焼成型フ
ラッフス番二関するものである。
特に本発明は、多電極サブマージアーク溶接用焼成型フ
ラッフス番二関するものである。
サブマージ溶接用７ラツクスは、アークの安７゜アーク
周辺のシールド−化学冶金・反応などの役１ｇをもって
いる。７ラツクスはその製造方法番こより溶融型７ラツ
クスと焼成型７ラツクスに公務すられる。前者は原料鉱
石を所定の組成に配合し、アーク炉などで溶解し、凝固
後粉砕して適当な粒１望に調整したガラス状フラックス
である。後者をま原狛Ｆ鉱石粉と合金元素を所定の配合
にして混ぜたものを、例えばケイ酸ソーダを粘結剤とし
て、ｊ叡料力（溶解、あるいは分解しなＩ／丸程度で焼
成９Ｍ粒したものである。
周辺のシールド−化学冶金・反応などの役１ｇをもって
いる。７ラツクスはその製造方法番こより溶融型７ラツ
クスと焼成型７ラツクスに公務すられる。前者は原料鉱
石を所定の組成に配合し、アーク炉などで溶解し、凝固
後粉砕して適当な粒１望に調整したガラス状フラックス
である。後者をま原狛Ｆ鉱石粉と合金元素を所定の配合
にして混ぜたものを、例えばケイ酸ソーダを粘結剤とし
て、ｊ叡料力（溶解、あるいは分解しなＩ／丸程度で焼
成９Ｍ粒したものである。
ところで近年溶接は能率向上のため高速（ヒの傾向にあ
り、サブマージアーク溶接におし１ても高速化されてい
るが、溶接部の健全性、すなオ〕ち−１−ｔｔｓ・）
な溶込み深さと溶着量を確保するため必然的しこ大電
流溶接となり、その結果電流の増大によるアンダーカッ
ト等の不整ビードを生じ易くなることが知られている。
り、サブマージアーク溶接におし１ても高速化されてい
るが、溶接部の健全性、すなオ〕ち−１−ｔｔｓ・）
な溶込み深さと溶着量を確保するため必然的しこ大電
流溶接となり、その結果電流の増大によるアンダーカッ
ト等の不整ビードを生じ易くなることが知られている。
その防止対策として多電極註より電流を分散させる多電
極溶接が普及している。しかし電流を分散させるとはい
え単電極溶接に比べれば総合電流値は大きく、どうして
も溶込みがビード幅に比し大きくビード形状として好ま
しくないなし型ビードを形成しやすい。この傾向は一般
に細粒度でかさ比重が大きく、ガス発生成分を含有しえ
ない溶融型フラックスで特に顕著である。
極溶接が普及している。しかし電流を分散させるとはい
え単電極溶接に比べれば総合電流値は大きく、どうして
も溶込みがビード幅に比し大きくビード形状として好ま
しくないなし型ビードを形成しやすい。この傾向は一般
に細粒度でかさ比重が大きく、ガス発生成分を含有しえ
ない溶融型フラックスで特に顕著である。
この溶融型フラックスの高速溶接性における弱点は大か
さ比重、ガス発生なしという製法上の特性に起因するも
のと考えられその解消策は溶接条件による他はない。し
かしながら溶接条件は多電極化にともない操作因子が増
し複雑化している。い゛つぼう焼成型７ラツクスでは従
来いわれるように同一溶接条件でも溶融型フラックスに
比し溶込みが浅い傾向があるものの、ビード幅が広く形
状係数（ビーＹ幅７溶込み深さ）がへ５〜コの良好なビ
ード形状が多電極大電流溶接においても容易に得られ前
述の溶融型７ラツクスの欠点を解消できる。
さ比重、ガス発生なしという製法上の特性に起因するも
のと考えられその解消策は溶接条件による他はない。し
かしながら溶接条件は多電極化にともない操作因子が増
し複雑化している。い゛つぼう焼成型７ラツクスでは従
来いわれるように同一溶接条件でも溶融型フラックスに
比し溶込みが浅い傾向があるものの、ビード幅が広く形
状係数（ビーＹ幅７溶込み深さ）がへ５〜コの良好なビ
ード形状が多電極大電流溶接においても容易に得られ前
述の溶融型７ラツクスの欠点を解消できる。
ところが焼成型フラックスは製法上単体酸化物あるいは
炭酸塩の混合結合体であるため一般に高融点で高速溶接
時に７ラツクス溶融が不均一となりビード外観を損ね高
速溶接に適さないと考えられていた。
炭酸塩の混合結合体であるため一般に高融点で高速溶接
時に７ラツクス溶融が不均一となりビード外観を損ね高
速溶接に適さないと考えられていた。
本発明は、上記高速溶接に適さないと考えられている従
来の焼成型７ラツクスの有する欠点を除去、改善したサ
ブマージアーク溶接用焼成型７ラツクスを提供すること
を目的とするものであり、特許請求の範囲記載の焼成型
７ラツクスを提供することによって前記目的を達成する
ことができる。
来の焼成型７ラツクスの有する欠点を除去、改善したサ
ブマージアーク溶接用焼成型７ラツクスを提供すること
を目的とするものであり、特許請求の範囲記載の焼成型
７ラツクスを提供することによって前記目的を達成する
ことができる。
すなわち本発明は、５１０２コＳ〜Ｊ、ｔ％＊ ＴｉＯ
２ｊ〜〃％ｓ ＡＪ２０３ ｊ 〜／！％、 ＭｎＯＩ
Ｉ−／ｊ％１Ｍｇ０６〜７３％＊ ＯａＯｋ 〜／！ｉ
％ｔ ０ａＦ２４〜／、を−を主要成分として含有し、
下記（１）式および（２）式の条件を満足するサブマー
ジ溶接用焼成型フラックスであって、前記フラックスを
用いて溶接する際前記７ラツクスが熱分解して発生する
ガスの重量％は八よ〜３％であり、前記主要成分とガス
成分のほかは不可避的不純物からなり、前記フラックス
の粒度は紫檀粒度分布においてｇｏ重ｆｆｉ％となる粒
子メジアン直径（ａｍθｄ）が！ｒ００−ざθＯμであ
り、かつ直径、２？５μ以下の微粒子総重量がフラック
ス全重量の７５％以下であることを特徴とするサブマー
ジ溶接用焼成型フラックス。
２ｊ〜〃％ｓ ＡＪ２０３ ｊ 〜／！％、 ＭｎＯＩ
Ｉ−／ｊ％１Ｍｇ０６〜７３％＊ ＯａＯｋ 〜／！ｉ
％ｔ ０ａＦ２４〜／、を−を主要成分として含有し、
下記（１）式および（２）式の条件を満足するサブマー
ジ溶接用焼成型フラックスであって、前記フラックスを
用いて溶接する際前記７ラツクスが熱分解して発生する
ガスの重量％は八よ〜３％であり、前記主要成分とガス
成分のほかは不可避的不純物からなり、前記フラックス
の粒度は紫檀粒度分布においてｇｏ重ｆｆｉ％となる粒
子メジアン直径（ａｍθｄ）が！ｒ００−ざθＯμであ
り、かつ直径、２？５μ以下の微粒子総重量がフラック
ス全重量の７５％以下であることを特徴とするサブマー
ジ溶接用焼成型フラックス。
／、３≦Ｍｇ’／ＧａＦ ＋ ＯＪ９ ””３／Ｔｉ０
ｇ≦八？ −（１）θ−２ｋ ＭｇＯ／ｇ 、Ｆ、
≦１．０ａｓｓ （２）に門するものである。
ｇ≦八？ −（１）θ−２ｋ ＭｇＯ／ｇ 、Ｆ、
≦１．０ａｓｓ （２）に門するものである。
本発明の焼成型フラックスは化学組成ならびに粒度な適
正化したことにより、焼成型７ラツクスの有するビード
形状の優れるという利点を保持すると共に、高速溶接性
の向上を達成することのできる焼成型フラックスである
。
正化したことにより、焼成型７ラツクスの有するビード
形状の優れるという利点を保持すると共に、高速溶接性
の向上を達成することのできる焼成型フラックスである
。
次に本発明の７ラツクスの成分組成を限定する理由を説
明する。
明する。
５１０２は７ラツクスを構成する重要な成分で塩基度や
スラグ粘性を調整するため添加されるがコタ饅未満では
粘性が小さくなりすぎ高速溶接性が損なわれる。いっぽ
う３．８′％を超えると塩基度が低くなりすぎ溶接金属
のじん性を確保できない。
スラグ粘性を調整するため添加されるがコタ饅未満では
粘性が小さくなりすぎ高速溶接性が損なわれる。いっぽ
う３．８′％を超えると塩基度が低くなりすぎ溶接金属
のじん性を確保できない。
ＴｌＯ２はアークの安定性に影響し１４未満では不安定
となり３％を超えるとビードが凸状になるため５〜〃％
にする必要がある。
となり３％を超えるとビードが凸状になるため５〜〃％
にする必要がある。
Ａノ２０３は高融点酸化物であるため７ラツクスの低融
点化の目的には少ないことが望ましいが、スラグのはく
り性を改善する効果があり、代融点蟻化物Ｔｉ０ｇと組
み合わせ前述（］）式で決定される。
点化の目的には少ないことが望ましいが、スラグのはく
り性を改善する効果があり、代融点蟻化物Ｔｉ０ｇと組
み合わせ前述（］）式で決定される。
ＭｎＯはスラグのはくり性およびじん性に影響する成分
である。含有量が少ない場合にはスラグのはくり性が劣
化するためダ％以上の添加が必要であるが、逆に多すぎ
るとＭｎＯの還元により溶接金属中の酸素量が増加して
じん性を劣化させるため／ｊ％以下にする必要がある。
である。含有量が少ない場合にはスラグのはくり性が劣
化するためダ％以上の添加が必要であるが、逆に多すぎ
るとＭｎＯの還元により溶接金属中の酸素量が増加して
じん性を劣化させるため／ｊ％以下にする必要がある。
ＭｇＯはＡノ２０３と同様、高融点酸化物であるため少
ない方が望ましいが塩基度を上げ溶接金属のじん性を改
善するため添加するが、１４ｇ０３と同様、低融点物質
０ａＦ２と組み合わせ前述（ＩＡ）式で決定される。
ない方が望ましいが塩基度を上げ溶接金属のじん性を改
善するため添加するが、１４ｇ０３と同様、低融点物質
０ａＦ２と組み合わせ前述（ＩＡ）式で決定される。
ＯａＯは溶接金属のじん性確保のためま〜ｌｊ％配合す
る。３％より少ないと効果が期待できず、いっぽう７３
％を超えると高融点化を助長するとともにポックマーク
が発生しやすくなり拡散性水素量も増加する。
る。３％より少ないと効果が期待できず、いっぽう７３
％を超えると高融点化を助長するとともにポックマーク
が発生しやすくなり拡散性水素量も増加する。
０ａＦ２は溶接金属の酸素量を低減する作用があるが少
ｙ（ずぎると効果がない。いっぽう０ａＦ２にはスラグ
粘性を下げる効果もあり、添加しすぎると粘性が下がり
すぎ、溶鋼の激しい動きを抑えきれず欠陥が発生ずると
ともにあばたが発生しビード外観を損ねる。また低融点
化を目的にＭｇＯの高融点を相殺するふｉ味から５−２
０％の範囲が適量である。
ｙ（ずぎると効果がない。いっぽう０ａＦ２にはスラグ
粘性を下げる効果もあり、添加しすぎると粘性が下がり
すぎ、溶鋼の激しい動きを抑えきれず欠陥が発生ずると
ともにあばたが発生しビード外観を損ねる。また低融点
化を目的にＭｇＯの高融点を相殺するふｉ味から５−２
０％の範囲が適量である。
つぎにＭｇＯ１０ａＦ２ ＊ Ａｌ２Ｏ３ｙ ＴｉＯ２
につき次式で限定した理由を述べる。
につき次式で限定した理由を述べる。
／ −３≦’ ｇＯ／Ｑ ＆Ｆ ２ ＋０−３９ Ａｌ
２Ｏ３／Ｔ１０２≦八７ ・・・（１）０．２≦Ｍｇシ
０ａＦ２≦八〇 ・・・（２）（１）式
は種々の化学組成の７ラツクスにおける溶接作業性を１
４査検討した結果得られた実験的条件である。第１図に
示すように（１） ｌ （２）式で表わされた領域の７
ラツクス組成では良好な作業性が得られる。（２）式は
第一図に示す５ｉ０２− ＭｇＯ−０ａＦ２ Ｊ元系状
態図において３元固溶体の融点が低下する領域にＭｇＯ
ｙ ０ａＦ２含有率を限定する意味を有する。
２Ｏ３／Ｔ１０２≦八７ ・・・（１）０．２≦Ｍｇシ
０ａＦ２≦八〇 ・・・（２）（１）式
は種々の化学組成の７ラツクスにおける溶接作業性を１
４査検討した結果得られた実験的条件である。第１図に
示すように（１） ｌ （２）式で表わされた領域の７
ラツクス組成では良好な作業性が得られる。（２）式は
第一図に示す５ｉ０２− ＭｇＯ−０ａＦ２ Ｊ元系状
態図において３元固溶体の融点が低下する領域にＭｇＯ
ｙ ０ａＦ２含有率を限定する意味を有する。
フラックスのガス発生量はたとえばＭｎＯ２＊’−Ｍｎ
Ｏ０３の場合ＭｎＯ（％）Ｘ （−’−） 、Ｍｎ０（
％） ｘ （ｊ！２ｉ）で求め、／、３ＪＭｎＯｎ０ 〜３％必要で゛ある。／、、１１％未満ではガス発生逸
出にともなう溶鋼のかくはんが効果的に起こらずアンダ
ーカットの抑制効果が減じる。いっぽうこれを超えると
アーク空洞の不安定化あるいは破壊が生じビード不整と
なる。ガス潰を八Ｓ〜３％とするためには市化物および
炭酸塩原料とそれらの１み合わせを配合することで可能
であるが、たとえばＭｎ００３ ＋ ０ａＯ０３の炭酸
塩のみで配合しようとすればそれぞれＭｎＯ−ｊ 〜ｊ
％＋０ａＯ＝＝＝−Ｉコ、ｔ〜Ｆ ％となり前述の成分
範囲確保は困値である。推奨される原料としては）ｌｎ
０２であり、これによればＭｎＯ＝ Ａ〜７３−となる
。
Ｏ０３の場合ＭｎＯ（％）Ｘ （−’−） 、Ｍｎ０（
％） ｘ （ｊ！２ｉ）で求め、／、３ＪＭｎＯｎ０ 〜３％必要で゛ある。／、、１１％未満ではガス発生逸
出にともなう溶鋼のかくはんが効果的に起こらずアンダ
ーカットの抑制効果が減じる。いっぽうこれを超えると
アーク空洞の不安定化あるいは破壊が生じビード不整と
なる。ガス潰を八Ｓ〜３％とするためには市化物および
炭酸塩原料とそれらの１み合わせを配合することで可能
であるが、たとえばＭｎ００３ ＋ ０ａＯ０３の炭酸
塩のみで配合しようとすればそれぞれＭｎＯ−ｊ 〜ｊ
％＋０ａＯ＝＝＝−Ｉコ、ｔ〜Ｆ ％となり前述の成分
範囲確保は困値である。推奨される原料としては）ｌｎ
０２であり、これによればＭｎＯ＝ Ａ〜７３−となる
。
つぎに７ラツクスの粒度構成であるが、これは作業性に
顕著に影響しメジアン径がＳＯＯ〜ｔｏθμより小さい
場合細かすぎフラックス溶融駄が過度となり同時にガス
発生量も増すが、反面７ランクスの流動性が悪化しアー
ク空洞からのガス逸出が困難となり空洞の吹き上げが生
じ安定な溶接が行なえない。いっぽうｇｏθμを超える
と粗くなりすぎ、フラックス溶融が均一に行なわれず同
時にガス発生の不均一を生じ溶融池の不安定を招く。こ
のためビードに蛇行が生じる。粒度に関連して、製造上
不可避な微粒子においてコタ５μ径以下のものけ１３％
川下にしｆ、目Ｊればならない。これを超えると著しく
アンダーカットを発生する。
顕著に影響しメジアン径がＳＯＯ〜ｔｏθμより小さい
場合細かすぎフラックス溶融駄が過度となり同時にガス
発生量も増すが、反面７ランクスの流動性が悪化しアー
ク空洞からのガス逸出が困難となり空洞の吹き上げが生
じ安定な溶接が行なえない。いっぽうｇｏθμを超える
と粗くなりすぎ、フラックス溶融が均一に行なわれず同
時にガス発生の不均一を生じ溶融池の不安定を招く。こ
のためビードに蛇行が生じる。粒度に関連して、製造上
不可避な微粒子においてコタ５μ径以下のものけ１３％
川下にしｆ、目Ｊればならない。これを超えると著しく
アンダーカットを発生する。
次に本発明を実Ｉａ例について説明する。
実施例１
第７表に示した組成と諸元および粒ＩＷ構成の試作７ラ
ツクスを調整し、これらによりグミ極すブマージアーク
溶接を行なった。溶接は■溝加工を施したパイプ利（Ｘ
ＸＯ）にｌＩ電極溶接し、スラグのはくり↑′；ミ、ビ
ード）（／状、ビード表面欠陥など調査した。第３図は
■溝の寸法を、第２表はｑ電極溶１）イシ件を示す。
ツクスを調整し、これらによりグミ極すブマージアーク
溶接を行なった。溶接は■溝加工を施したパイプ利（Ｘ
ＸＯ）にｌＩ電極溶接し、スラグのはくり↑′；ミ、ビ
ード）（／状、ビード表面欠陥など調査した。第３図は
■溝の寸法を、第２表はｑ電極溶１）イシ件を示す。
第１表 供試フラックスの化学組成と諸元※ アンダ
ーラインは不発明範ＵＮがら外れた値を示す（ｗｔ％） ・ ＜ｔｏ） 第−表 グミ極溶接条件 第３表 ７ラツクスの作業性テスト結果Ｘ 不良、数１
０％以上 第３表に試験結果をまとめて示したが、本発明７ラツク
スＡ／〜Ａ４１ではコｌＩＯＣｍ／ｍ ｉｎの高速にお
いてもアンダーカット＋ポックマークが発生せずビード
断面形状も良好であった。またスラグのはくり性もよい
。いっぽう比較フラックスＢ／−Ｂ４（ではいずれもポ
ックマークあるいはアンダーカットの発生がみられ健全
な溶接部が得られなかった。
ーラインは不発明範ＵＮがら外れた値を示す（ｗｔ％） ・ ＜ｔｏ） 第−表 グミ極溶接条件 第３表 ７ラツクスの作業性テスト結果Ｘ 不良、数１
０％以上 第３表に試験結果をまとめて示したが、本発明７ラツク
スＡ／〜Ａ４１ではコｌＩＯＣｍ／ｍ ｉｎの高速にお
いてもアンダーカット＋ポックマークが発生せずビード
断面形状も良好であった。またスラグのはくり性もよい
。いっぽう比較フラックスＢ／−Ｂ４（ではいずれもポ
ックマークあるいはアンダーカットの発生がみられ健全
な溶接部が得られなかった。
実施例２
実施例８では粒度における本発明フラックスの効果を記
す。
す。
第ダ表 供試フラックスの粒度構成と作業性（１３）
前述の発明７ラツクス組成の条件を満足Ｌｉ２表に示す
ように粒度構成を種々に磨整したものを用い、実施例１
と同条件で溶接を行ない作業性を調査した。本発明フラ
ックスＡ４１の粒度構成を満足しない比較７ラツクスＢ
！〜Ｂ９セは、良好ビードは得られなかった。たとえば
粒１丈が粗い場合にはビード幅は広く溶込みが浅くなり
Ｉフ１定の溶込探さ゛ を高速で得られなくなるととも
にビードの蛇行が生じた。いっぽう細かい場合にはガス
による吹き上げが生じアンダーカッ）を含む不整ビード
を形“成するとともにビードのヘリが流れるいわり）る
鋳はりと称される欠陥が生じた。さらに粒度構成を適合
させても２灯μ径以下の粒子総ｉ１Ｅ 鯰が全体の７３
％以上の場合には第７図に示すように著しくアンダーカ
ットが発生した。
ように粒度構成を種々に磨整したものを用い、実施例１
と同条件で溶接を行ない作業性を調査した。本発明フラ
ックスＡ４１の粒度構成を満足しない比較７ラツクスＢ
！〜Ｂ９セは、良好ビードは得られなかった。たとえば
粒１丈が粗い場合にはビード幅は広く溶込みが浅くなり
Ｉフ１定の溶込探さ゛ を高速で得られなくなるととも
にビードの蛇行が生じた。いっぽう細かい場合にはガス
による吹き上げが生じアンダーカッ）を含む不整ビード
を形“成するとともにビードのヘリが流れるいわり）る
鋳はりと称される欠陥が生じた。さらに粒度構成を適合
させても２灯μ径以下の粒子総ｉ１Ｅ 鯰が全体の７３
％以上の場合には第７図に示すように著しくアンダーカ
ットが発生した。
実施例３
さらに従来高速溶接性に優れるといわれる溶融型フラッ
クス（Ｆ／）と本発明フラックスにより、ダミ極溶接で
健全な溶接部の得られる最高速度を種々の板厚につき調
査した結果、第Ｓ図に示すようにＦ／に比し約３０％の
速度増大が可能であることが確められた。
クス（Ｆ／）と本発明フラックスにより、ダミ極溶接で
健全な溶接部の得られる最高速度を種々の板厚につき調
査した結果、第Ｓ図に示すようにＦ／に比し約３０％の
速度増大が可能であることが確められた。
以上本発明の焼ｌ１ｉＪ型７ラツクスを用いて多電極サ
ブマージアークで鉄鋼の溶接を行なうと、良好なビード
形状と健全な溶接金属を高速度で得ることができる。
ブマージアークで鉄鋼の溶接を行なうと、良好なビード
形状と健全な溶接金属を高速度で得ることができる。
Ｍ ｉ ＩＸＩ ハＡｌ２Ｏ５／Ｔ１ｏ２１！： Ｍｇ
Ｏ１０ａＦ２ ト作業性との関係を示゛す図、第を図は
５ｉ０２− ＭｇＯ−０ａＦ２３元系状願図、第３図は
供試材のＶ溝寸法を示す図、第グ図は７ラツクス中の、
２９Ｓμ径以下の粒子の重ｂｔ ９：とアンダー力、ア
ト発生率との関係を示す図、第Ｓ図は本発明フラックス
および溶融型７ラツタスＦ／を用い″ｒ：ｌＩ電極溶接
を行なう場合の板厚（−）と＃ １１ ？Ｊｔ度（ｃ−
／−１ｎ）との関係を示す図である。 第３図 ７う’ｙ７ス、中の２９５７４４イ蚤戚千粒＋ｔｉ／、
１扱屡（ｒｒｙｎ）
Ｏ１０ａＦ２ ト作業性との関係を示゛す図、第を図は
５ｉ０２− ＭｇＯ−０ａＦ２３元系状願図、第３図は
供試材のＶ溝寸法を示す図、第グ図は７ラツクス中の、
２９Ｓμ径以下の粒子の重ｂｔ ９：とアンダー力、ア
ト発生率との関係を示す図、第Ｓ図は本発明フラックス
および溶融型７ラツタスＦ／を用い″ｒ：ｌＩ電極溶接
を行なう場合の板厚（−）と＃ １１ ？Ｊｔ度（ｃ−
／−１ｎ）との関係を示す図である。 第３図 ７う’ｙ７ス、中の２９５７４４イ蚤戚千粒＋ｔｉ／、
１扱屡（ｒｒｙｎ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ５ｉ０２Ｑｔ〜３３％ｖ Ｔｉ０Ｑ ｊ〜、２Ｑ
％ｅ Ａ７２０３！； −／Ａ；％ｅ ＭｎＯ４’ 〜
／夕％ ’ ｗ ＭｇＯＡ 〜／！ｒ ％ ：０＊０ｊ
−ｉ左％ｙ ０ａＦ２４〜／、１％を主要成分として含
有し、下記（ｌ）式および（２）式の条件を満足するサ
ブマージ溶接用焼成型フラックスであって、前記フラッ
クスを用いて溶接する際前記７ラツクスが熱分解して発
生するガスのルｂ１％は八！〜３％であり、前記主要成
分とガス成分のほかは不可避的不純物からなり、前記７
ラツクスの粒度は累積粒；Ｗ分布において３０重世％と
なる粒子メジアン直径（（ｌ ＩＩＩθｄ）カｇｏθ〜
「θＯμであり、かつ直径Ｊｌμ以下の微粒子総重量が
７ラツクス全重量の／ｊ％以下であることを特徴とする
サブマージ溶接用焼成型７ラツクス。 ／ 、ｊ ≦ＭｇＯ１０ａＦ、＋ ０．１９ム匂０３／
ＴｉＯ２≦八り、・・（１θ、コ≦１１ｇｏ１０ａｌｌ
’！！≦八〇 ・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13977481A JPS5841694A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13977481A JPS5841694A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5841694A true JPS5841694A (ja) | 1983-03-10 |
| JPS6250235B2 JPS6250235B2 (ja) | 1987-10-23 |
Family
ID=15253095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13977481A Granted JPS5841694A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841694A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5881593A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-16 | Kawasaki Steel Corp | 多電極タンデム高速サブマージアーク溶接方法 |
| JPS6064792A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| JPS61195026A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ミユ−ト回路 |
| US5563538A (en) * | 1993-09-17 | 1996-10-08 | Oki Electric Industry Co., Ltd. | Control circuit for clock multiplier |
-
1981
- 1981-09-07 JP JP13977481A patent/JPS5841694A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5881593A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-16 | Kawasaki Steel Corp | 多電極タンデム高速サブマージアーク溶接方法 |
| JPS6357153B2 (ja) * | 1981-11-06 | 1988-11-10 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS6064792A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| JPH0131996B2 (ja) * | 1983-09-19 | 1989-06-28 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61195026A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ミユ−ト回路 |
| JPH0420532B2 (ja) * | 1985-02-25 | 1992-04-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | |
| US5563538A (en) * | 1993-09-17 | 1996-10-08 | Oki Electric Industry Co., Ltd. | Control circuit for clock multiplier |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6250235B2 (ja) | 1987-10-23 |
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