JPS6064792A - 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス - Google Patents
高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクスInfo
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- JPS6064792A JPS6064792A JP17121683A JP17121683A JPS6064792A JP S6064792 A JPS6064792 A JP S6064792A JP 17121683 A JP17121683 A JP 17121683A JP 17121683 A JP17121683 A JP 17121683A JP S6064792 A JPS6064792 A JP S6064792A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高速ザブマージアーク溶接用焼ＤＳＬ型フラ
ツクヌに関するものであり、ｔｐＨに本発明は、多電極
サブマージアーク溶接において高速溶接力；可能であり
、かつ溶接金目の酸素量を低減して高じん性が得られる
焼成型フラックスに関するもσ）である。
ツクヌに関するものであり、ｔｐＨに本発明は、多電極
サブマージアーク溶接において高速溶接力；可能であり
、かつ溶接金目の酸素量を低減して高じん性が得られる
焼成型フラックスに関するもσ）である。
ザブマージアーク溶接用フラックスは溶融型と焼成型に
分けられ、＋＋ｉｒ考は所定の組成に配合、混合した原
料をアーク炉などでｆ３解した後に凝固させたものを適
当な粒度に粉砕、整粒したカラス状フラックスであり、
一般に高速浴接ｔｉ１４か良く、得られるビードの光沢
も良いという利点がある反；（１１、低融点であるため
に大入熱溶接には適１〜ないという欠点がある。。
分けられ、＋＋ｉｒ考は所定の組成に配合、混合した原
料をアーク炉などでｆ３解した後に凝固させたものを適
当な粒度に粉砕、整粒したカラス状フラックスであり、
一般に高速浴接ｔｉ１４か良く、得られるビードの光沢
も良いという利点がある反；（１１、低融点であるため
に大入熱溶接には適１〜ないという欠点がある。。
一方、焼成型フラックスは原料鉱石粉と場合によっては
合金元素を所定の組成に配合、混合し７だものを水ガラ
スのような粘結剤を用いて造粒１７、原料が溶解あるい
は分解しない程度のＩｌｉ’１度で焼成して粒度を晶整
したものであり、こσ）フラツクスを使用することによ
り溶接金属中への合金元素の添加をフラックス側から行
うことかでき、またガスを発生させてアーク雰囲気中の
水鷹（分圧を低減させ、溶接金属中の拡散性水素量を減
少させることができるという利点がある。さらに一般に
融点か高いためＣ（大入熱溶接に適しているなどの利点
も知られているが、溶融型フラックスに比較して高速溶
接性に劣るという欠点があった。この上う々欠点が生ず
る理由は、焼成型フラックスが製法上、単体酸化物、弗
化物あるいは炭酸塩の混合結合体であるため前述の如く
融点が高く、高速溶接時に７ラツクス溶融が不均一とな
りやすく、良好なビードが得られにくいためであり、も
っばら低速度で使用されることが多かった。
合金元素を所定の組成に配合、混合し７だものを水ガラ
スのような粘結剤を用いて造粒１７、原料が溶解あるい
は分解しない程度のＩｌｉ’１度で焼成して粒度を晶整
したものであり、こσ）フラツクスを使用することによ
り溶接金属中への合金元素の添加をフラックス側から行
うことかでき、またガスを発生させてアーク雰囲気中の
水鷹（分圧を低減させ、溶接金属中の拡散性水素量を減
少させることができるという利点がある。さらに一般に
融点か高いためＣ（大入熱溶接に適しているなどの利点
も知られているが、溶融型フラックスに比較して高速溶
接性に劣るという欠点があった。この上う々欠点が生ず
る理由は、焼成型フラックスが製法上、単体酸化物、弗
化物あるいは炭酸塩の混合結合体であるため前述の如く
融点が高く、高速溶接時に７ラツクス溶融が不均一とな
りやすく、良好なビードが得られにくいためであり、も
っばら低速度で使用されることが多かった。
近年溶接能率を向上させるために溶接速度を可能な限り
高めようとする試みか各所でなされてふ・す、２電極以
上の多電極溶接法が広く採用さＪするようになっている
。このような高速溶接にはもつはら溶融型フラックスが
使用されてきたが、焼成型フラックスのａする勃１生を
高速溶接においても発揮することができればそのメリッ
トは非常に大きく、そのような焼成型フラックスの出現
力；長い間待ち望まれていた。
高めようとする試みか各所でなされてふ・す、２電極以
上の多電極溶接法が広く採用さＪするようになっている
。このような高速溶接にはもつはら溶融型フラックスが
使用されてきたが、焼成型フラックスのａする勃１生を
高速溶接においても発揮することができればそのメリッ
トは非常に大きく、そのような焼成型フラックスの出現
力；長い間待ち望まれていた。
本出願人は特開昭５８−４１６９４号により下記σ）９
）１きザブマージ溶接用焼成型フラックスを開力乏しプ
Ｃ８「５ｉ０２２５〜３５％、 ＴｉＯ２５〜２０％、
Ａｔ２０３５ψ〜１５％、 Ｍｎ０４〜１５ ％ 、
ＭｇＯ，６〜１５ ％ 、 ＣａＯ３〜１５％、Ｃａ
Ｆ２６〜１５％を主要成分とｊ〜て含有し、下記（１）
式および（２）式の条件を満足するツープマージ溶接用
焼成型フラックスであって、前記フラックスを用いて溶
接する際１）ＩＪ記ラフラックス熱分解して発生するガ
スσ）重ｉ＋１％＆ｉ１．５〜３％であり、０１ノ記主
オ成分とガス成分のｌｔ ７１１−は不可避的不純物か
らなり、ｏ’Ｊ ｉ！Ｌ！フラックスの粒１丈は累積粒
度分布において５０取ｆ１″Ｃ％となる粒子メジアン直
径（ｄｍｅｄ）が５０＋１ ）ｌｔｌｏ／’であり、か
つ直径２９５／Ｚ以下の微粒千総屯１ｆ（がフラックス
全重鼠の１５％以Ｆであることをも徴とするザブマージ
溶接用焼成型フラックス３．１．３≦ＭｇＯ／ＣａＦ２
＋０．５９ＡＩ−２０３４・Ｉ０２≦１．７−（１）０
．２ ≦ ｂＸｇＯ／ＣａＦ２ ≦ ｉ、ｏ −・・（
２ン 」上記公開公卯記載の焼成型フラックスによれば
化学組成ならびに粒度を適正化したことにより、焼成型
フラックスの有するビード形状の優れるという利点を保
持すると共に、高速溶接性の向上を達成することができ
る。上記フラックスを用いることＫより高ｉＨ俗接性の
向上は達成することはできるか、浴接金属のしん性の点
で未だ充分満足することができないので、本発明者らは
さらに高速溶接性と共に浴接金属のしん性の向」二を目
標として鋭意研９℃を進め／ヒ、。
）１きザブマージ溶接用焼成型フラックスを開力乏しプ
Ｃ８「５ｉ０２２５〜３５％、 ＴｉＯ２５〜２０％、
Ａｔ２０３５ψ〜１５％、 Ｍｎ０４〜１５ ％ 、
ＭｇＯ，６〜１５ ％ 、 ＣａＯ３〜１５％、Ｃａ
Ｆ２６〜１５％を主要成分とｊ〜て含有し、下記（１）
式および（２）式の条件を満足するツープマージ溶接用
焼成型フラックスであって、前記フラックスを用いて溶
接する際１）ＩＪ記ラフラックス熱分解して発生するガ
スσ）重ｉ＋１％＆ｉ１．５〜３％であり、０１ノ記主
オ成分とガス成分のｌｔ ７１１−は不可避的不純物か
らなり、ｏ’Ｊ ｉ！Ｌ！フラックスの粒１丈は累積粒
度分布において５０取ｆ１″Ｃ％となる粒子メジアン直
径（ｄｍｅｄ）が５０＋１ ）ｌｔｌｏ／’であり、か
つ直径２９５／Ｚ以下の微粒千総屯１ｆ（がフラックス
全重鼠の１５％以Ｆであることをも徴とするザブマージ
溶接用焼成型フラックス３．１．３≦ＭｇＯ／ＣａＦ２
＋０．５９ＡＩ−２０３４・Ｉ０２≦１．７−（１）０
．２ ≦ ｂＸｇＯ／ＣａＦ２ ≦ ｉ、ｏ −・・（
２ン 」上記公開公卯記載の焼成型フラックスによれば
化学組成ならびに粒度を適正化したことにより、焼成型
フラックスの有するビード形状の優れるという利点を保
持すると共に、高速溶接性の向上を達成することができ
る。上記フラックスを用いることＫより高ｉＨ俗接性の
向上は達成することはできるか、浴接金属のしん性の点
で未だ充分満足することができないので、本発明者らは
さらに高速溶接性と共に浴接金属のしん性の向」二を目
標として鋭意研９℃を進め／ヒ、。
本発明は、従来の焼成型フラックスを使用する場合にみ
られる良好な尚速浴接作業′ｌ／ｉｉを確保することが
できないことの欠点を除去、改善して、良好な高速溶接
作業性と共に極めて高じん性の浴接金属を得ることので
きる焼成型フラックスを提供することを目的とするもの
であり、ｔｒ４１δ′１請求の範囲記載の焼成型フラッ
クスを提供することによって１肪Ｊ己目的を達１茂する
ことができる。すなわち本発明は、５ｉ０２１２〜２４
％、 ＴｉＯ２１〜６％、 Ａｚ２ｏ３１５〜２５％、
Ｍｎ０６％以干、 Ｍｇ０２５〜４０％。
られる良好な尚速浴接作業′ｌ／ｉｉを確保することが
できないことの欠点を除去、改善して、良好な高速溶接
作業性と共に極めて高じん性の浴接金属を得ることので
きる焼成型フラックスを提供することを目的とするもの
であり、ｔｒ４１δ′１請求の範囲記載の焼成型フラッ
クスを提供することによって１肪Ｊ己目的を達１茂する
ことができる。すなわち本発明は、５ｉ０２１２〜２４
％、 ＴｉＯ２１〜６％、 Ａｚ２ｏ３１５〜２５％、
Ｍｎ０６％以干、 Ｍｇ０２５〜４０％。
Ｃａ０１〜１３％、ＣａＦ２１５〜２８ ％ 、 Ｆｅ
０２ ％以下を主要成分として含有する焼成型フラック
スであって溶接時に前記フラックスが熱分解して発生す
るガス量が１．５〜３重に１％であり、前記主留成分と
ガス成分の他は不可避的不純物からなり、フラックス累
積粒度分布において５０重ｌｉｔ％を占める粒子のメジ
アン径は５００〜８００ ｐｍの範囲内にあり、フラッ
クス中の粒子径２９５／１ｍ以下のわ“ｌ子は全体の１
５％以下であり、かつフラックスのかさ比重が０．７〜
１．２ワ／ｃｍ３の範囲内にあることを特徴とする高速
サブマージアーク′Ｆｉ接用焼、成型フラックスに関す
る。
０２ ％以下を主要成分として含有する焼成型フラック
スであって溶接時に前記フラックスが熱分解して発生す
るガス量が１．５〜３重に１％であり、前記主留成分と
ガス成分の他は不可避的不純物からなり、フラックス累
積粒度分布において５０重ｌｉｔ％を占める粒子のメジ
アン径は５００〜８００ ｐｍの範囲内にあり、フラッ
クス中の粒子径２９５／１ｍ以下のわ“ｌ子は全体の１
５％以下であり、かつフラックスのかさ比重が０．７〜
１．２ワ／ｃｍ３の範囲内にあることを特徴とする高速
サブマージアーク′Ｆｉ接用焼、成型フラックスに関す
る。
次に本発明の詳細な説明する。。
本発明者らは、焼成型フラックスをあＣ）ゆる角度から
総合的に見直す研究に着手し７、高Ｍｉ ｉ？ｆ接時の
ビード形状、欠陥発生率および溶接金１・Ｊ４のしん性
に及ぼすフラックスの化学組成、フシックス中ガス発生
量、フラックス粒度およびフラックスかさ比重の影響を
詳細に検劇した３、その結果、従来高速溶接には適しな
いと考えられていた焼成型フラックスであっても、その
化学組成を選定し、アーク喫洞での圧力変動が少なく、
アークが常に安定するようにフラックス粉体特性、すな
わちガス発生ｍ、フラックス粒度およびかさ比重を最適
な値に設定することにより、良好な高速作業性を有し、
しかも極めて高じん性を有する溶接金属を得ることがで
きることを新規に知見して本発明を完成した。
総合的に見直す研究に着手し７、高Ｍｉ ｉ？ｆ接時の
ビード形状、欠陥発生率および溶接金１・Ｊ４のしん性
に及ぼすフラックスの化学組成、フシックス中ガス発生
量、フラックス粒度およびフラックスかさ比重の影響を
詳細に検劇した３、その結果、従来高速溶接には適しな
いと考えられていた焼成型フラックスであっても、その
化学組成を選定し、アーク喫洞での圧力変動が少なく、
アークが常に安定するようにフラックス粉体特性、すな
わちガス発生ｍ、フラックス粒度およびかさ比重を最適
な値に設定することにより、良好な高速作業性を有し、
しかも極めて高じん性を有する溶接金属を得ることがで
きることを新規に知見して本発明を完成した。
次に本発明のフラックスの化学組成ならびに粉体１ｒＪ
′性を限定するＢ−１１山を説明する。
′性を限定するＢ−１１山を説明する。
Ｓ］０２は ７ラツクスの高速溶接性を確保する上で不
ロエ欠な成分であり、１２％より少ないと高速溶接時に
良好なビードがイ１ｔられず、一方２４％より多いと溶
接金属中の酸素１べが増えてじん１／１．が低ドするの
でＳ ｉＯ２は１２〜２４％の範囲内にする必要がある
。
ロエ欠な成分であり、１２％より少ないと高速溶接時に
良好なビードがイ１ｔられず、一方２４％より多いと溶
接金属中の酸素１べが増えてじん１／１．が低ドするの
でＳ ｉＯ２は１２〜２４％の範囲内にする必要がある
。
’ｒｉ０２ｉ１ アークを安定させ、才た溶接金属の組
織をｊ７（細化させてじん性を向上させるのに有効な成
分であるが、１％より少ないとじん性を向上させる効果
に乏しく、−力６％より多いとスラグの剥離性が悪くな
ることから、ＴｉＯ２は１〜６％の範囲内にする必要が
ある。
織をｊ７（細化させてじん性を向上させるのに有効な成
分であるが、１％より少ないとじん性を向上させる効果
に乏しく、−力６％より多いとスラグの剥離性が悪くな
ることから、ＴｉＯ２は１〜６％の範囲内にする必要が
ある。
Ｍ２Ｏ３は５ｉ０２と同様にフラックスの高速溶接性を
確保する上で不可欠の成分であり、１５％より少ないと
高速溶接時のビード形状の劣化が大きく、一方２５％よ
り多いとフラックスの融点が高くなりすぎて高速溶接性
は劣化するので、Ｍ２Ｏ３は１５〜２５％の範囲内にす
る必要がある。
確保する上で不可欠の成分であり、１５％より少ないと
高速溶接時のビード形状の劣化が大きく、一方２５％よ
り多いとフラックスの融点が高くなりすぎて高速溶接性
は劣化するので、Ｍ２Ｏ３は１５〜２５％の範囲内にす
る必要がある。
ＭｎＯは溶接金属のしん性に影響する成分であり、６％
より多いとＭｎＯの還元により溶接余れ１中の酸素量は
増加するが、一方フラックス中からガスを発生させる成
分としてフラックス中に含有させる必要があるため、Ｍ
ｎＯは６％以下にする必要がある。
より多いとＭｎＯの還元により溶接余れ１中の酸素量は
増加するが、一方フラックス中からガスを発生させる成
分としてフラックス中に含有させる必要があるため、Ｍ
ｎＯは６％以下にする必要がある。
ＭｇＯは溶接金属の酸素量を低減しかつじん性を確保す
る上で７時に重要な成分であるが、２５％より少ないと
上記効果を挙げることができず、一方４０％より多いと
Ｍ２Ｏ３と同様に７ラツクスのＩＡＩＩ！点が高くなシ
すぎて高速溶接性が劣化すると共に、ビード表面にポッ
クマークが発生しやすくなるためＭｇＯは２５〜４０％
の範囲内にする必要がある。。
る上で７時に重要な成分であるが、２５％より少ないと
上記効果を挙げることができず、一方４０％より多いと
Ｍ２Ｏ３と同様に７ラツクスのＩＡＩＩ！点が高くなシ
すぎて高速溶接性が劣化すると共に、ビード表面にポッ
クマークが発生しやすくなるためＭｇＯは２５〜４０％
の範囲内にする必要がある。。
ＣａＯもＭｇＯと同様にフラックスの塩基度を高めて溶
接金属中の酸審量を低減さぜかつじん性を向上させる効
果を有する成分であるが、１％より少ないと前記効果が
期待されず、一方１３％より多いと高融点化が助長され
て高速溶接性が劣化すると共にポックマークが発生しや
すくなることから、ＣａＱは１〜１３％の範囲内にする
必要がある。
接金属中の酸審量を低減さぜかつじん性を向上させる効
果を有する成分であるが、１％より少ないと前記効果が
期待されず、一方１３％より多いと高融点化が助長され
て高速溶接性が劣化すると共にポックマークが発生しや
すくなることから、ＣａＱは１〜１３％の範囲内にする
必要がある。
ＣａＦ２は溶接金１℃の酸素量を低減する作用がちすし
ん性を向上させる上で不可欠であるばかりでなく、スラ
グの粘ヤニ１ミを下げるのに寄与する成分であるが、１
５％より少ないと前記賭効果が充分には期待されず、一
方２８％より多いと粘性が下りずきて溶鋼の激しい動き
を抑えきれずにビード外観が損なわれるので、Ｃａ Ｆ
２は１５〜２８％の範囲内にする必要がある１、 ＦｅＯは２％より多いと溶接金属中の酸素量全増加させ
て溶接金（・４のじん外来化の原因となるのでＦｅＯは
２％以下にする必要がある。
ん性を向上させる上で不可欠であるばかりでなく、スラ
グの粘ヤニ１ミを下げるのに寄与する成分であるが、１
５％より少ないと前記賭効果が充分には期待されず、一
方２８％より多いと粘性が下りずきて溶鋼の激しい動き
を抑えきれずにビード外観が損なわれるので、Ｃａ Ｆ
２は１５〜２８％の範囲内にする必要がある１、 ＦｅＯは２％より多いと溶接金属中の酸素量全増加させ
て溶接金（・４のじん外来化の原因となるのでＦｅＯは
２％以下にする必要がある。
ところで上記組成の焼成型フラックスは優れた溶接作業
性を発揮し、得られる溶接金属のしん性も極めて良好で
あることが認められたが、高速溶接時にビード幅が広く
溶接欠陥のないビードを安定して得るための粉体特性を
さらに検討したところ、フラックス中のガス発生量１粒
度構成、かさ比重をも特定する必要がある。すなわりフ
ラックスのガス発生量が１．５〜３％のときにアーク空
洞が広くて内圧が高く、かつ圧力変動が小さいため高速
溶接時に良好なビードが得られ、ガス発生量が１．５％
より少ないと上記効果は乏しく、一方３％よシ多いと発
生ガスによる吹き上げが大きくなりアークの乱れが生ず
るので、フラックスのガス発生量は１．５〜３．０％の
範囲内にする必−オがある。
性を発揮し、得られる溶接金属のしん性も極めて良好で
あることが認められたが、高速溶接時にビード幅が広く
溶接欠陥のないビードを安定して得るための粉体特性を
さらに検討したところ、フラックス中のガス発生量１粒
度構成、かさ比重をも特定する必要がある。すなわりフ
ラックスのガス発生量が１．５〜３％のときにアーク空
洞が広くて内圧が高く、かつ圧力変動が小さいため高速
溶接時に良好なビードが得られ、ガス発生量が１．５％
より少ないと上記効果は乏しく、一方３％よシ多いと発
生ガスによる吹き上げが大きくなりアークの乱れが生ず
るので、フラックスのガス発生量は１．５〜３．０％の
範囲内にする必−オがある。
なおフラックス中のガス発生１ｒ＜ ｋｌ例えＩｔｓ
Ｍｎ ０２ 。
Ｍｎ ０２ 。
ＭｎＣＯ３、ＣａＣＯ３１どが分解して発生する０２
、 ＣＯ２ガスの重量を元の配合原料のＩＲｌｉｔの百
分率でめた値である。
、 ＣＯ２ガスの重量を元の配合原料のＩＲｌｉｔの百
分率でめた値である。
次に７ラツクスの粒度構成は高速浴接作業性に顕著に影
響し、メジアン径が５００μｍより小さいとフラックス
溶融ｔ１ｔが増加ｊ〜てガス発生爪も多くなり、しかも
アーク空洞からのガス逸出が困離となるためアークの吹
き上けが生じて安定な溶接を行なうことができず、一方
メジアン径がｓｏｏｔｉｍ より大きいと粗くなりすぎ
て溶融が不均一となると同時にガス発生が不均一となっ
て溶融池が不安定となる。従ってフラックス累棺粒度分
布において５０１ｔｉＭ％を占める粒子のメジアン径は
５００〜８００μｍの範囲内にする必要がある。捷だ製
造上不可避的な微粒子であって２９５μｍ以下の粒子が
１５％より多いとアンダーカットの発生が著しくなるの
で、２９５ｚ１ｍ以下の微粒子は１５％以下にする必要
がある。
響し、メジアン径が５００μｍより小さいとフラックス
溶融ｔ１ｔが増加ｊ〜てガス発生爪も多くなり、しかも
アーク空洞からのガス逸出が困離となるためアークの吹
き上けが生じて安定な溶接を行なうことができず、一方
メジアン径がｓｏｏｔｉｍ より大きいと粗くなりすぎ
て溶融が不均一となると同時にガス発生が不均一となっ
て溶融池が不安定となる。従ってフラックス累棺粒度分
布において５０１ｔｉＭ％を占める粒子のメジアン径は
５００〜８００μｍの範囲内にする必要がある。捷だ製
造上不可避的な微粒子であって２９５μｍ以下の粒子が
１５％より多いとアンダーカットの発生が著しくなるの
で、２９５ｚ１ｍ以下の微粒子は１５％以下にする必要
がある。
フラックスのかさ比重が帆７９７ｃｍ３より小さいと、
軒すぎて浴融スラグや溶鋼を押えることができず溶融ス
ラグが側方に流出してビード不整が生じる。一方、フラ
ックスのかさ比重が１．２９／ｃ＋ａ３より大きいとフ
ラックスの圧力によりアークが絞られてビード幅が狭く
なるため高速溶接時のビードが凸状になり、アンダーカ
ットも発生し易くなることから、かさ比重１０．７〜１
．２り／−３の範囲内にする必要がある。
軒すぎて浴融スラグや溶鋼を押えることができず溶融ス
ラグが側方に流出してビード不整が生じる。一方、フラ
ックスのかさ比重が１．２９／ｃ＋ａ３より大きいとフ
ラックスの圧力によりアークが絞られてビード幅が狭く
なるため高速溶接時のビードが凸状になり、アンダーカ
ットも発生し易くなることから、かさ比重１０．７〜１
．２り／−３の範囲内にする必要がある。
次に本発明を実施例について比較例を２ＣＩ！（Ｉ し
て説明する。
て説明する。
第１表に示す化学組成および粉体’２性を有する焼成型
フラックスを調製し、とハ、らσ）フラックスを用いて
板厚１５．９ｍｍのＡＰＩ規格でＸ−６５相当のＮｂ−
Ｖ鋼に第２表に示した溶接条件のもとに■溝−Ｒｇ３電
極サブマージアーク溶接を施（−１溶接時のアークの安
定性、アンダーカット発小率、ポックマークの有無、ビ
ード形状および溶接金属の酸素量とじん性についてＷ１
′１べ、その結果を第３表に寸とめて示す。
フラックスを調製し、とハ、らσ）フラックスを用いて
板厚１５．９ｍｍのＡＰＩ規格でＸ−６５相当のＮｂ−
Ｖ鋼に第２表に示した溶接条件のもとに■溝−Ｒｇ３電
極サブマージアーク溶接を施（−１溶接時のアークの安
定性、アンダーカット発小率、ポックマークの有無、ビ
ード形状および溶接金属の酸素量とじん性についてＷ１
′１べ、その結果を第３表に寸とめて示す。
なお、ワイヤは３極とも１．８％Ｍ” （１−５ｇ Ｍ
。
。
系の径４．０酩のものを用い１貫だ母４３σ）聞りＣ形
状を図に示す。
状を図に示す。
第３表より判るように、本発明のフラックスは優れた高
速溶接性を示し、アンダーカットあるいはポックマーク
の発生が無く、しかも溶接金属の酸素量が非常に低いた
め極めて曖れた低温じん性を示す。
速溶接性を示し、アンダーカットあるいはポックマーク
の発生が無く、しかも溶接金属の酸素量が非常に低いた
め極めて曖れた低温じん性を示す。
一方、比較フラックスＢ１〜Ｂ７にあっては化学組成あ
るいは粉ｆ４＜ ’ｔｊ性が本発明における限定範囲か
ら外れているため良好な高速作業性が達成できないか、
あるいは優れた性能を有する溶接金属を得ることができ
ない。、 すなわちフラックス１３１によれば５ｉ０２ ＠、 Ｃ
ａＯ墳が適正範囲から外れているため高速溶接時にアン
ダーカットの発生が著しい。
るいは粉ｆ４＜ ’ｔｊ性が本発明における限定範囲か
ら外れているため良好な高速作業性が達成できないか、
あるいは優れた性能を有する溶接金属を得ることができ
ない。、 すなわちフラックス１３１によれば５ｉ０２ ＠、 Ｃ
ａＯ墳が適正範囲から外れているため高速溶接時にアン
ダーカットの発生が著しい。
フラックスＢ２によればＡｔ２０３が３０．４％と多い
ためフランクス融点が高くビードが凸状となり、しかも
フラックスかさ用爪が０．６９ ！７μ３と小さいため
溶融スラグの動きを押え切れず、ビード表面に不規則な
凹凸をｆＩ：、じ、ビードも蛇行する。
ためフランクス融点が高くビードが凸状となり、しかも
フラックスかさ用爪が０．６９ ！７μ３と小さいため
溶融スラグの動きを押え切れず、ビード表面に不規則な
凹凸をｆＩ：、じ、ビードも蛇行する。
フラックスＢ３によＪ］ば、化学組成は適正範囲内にあ
るものの、粒度ｔ：’！成すなわち粒子のメジアン径が
４１０ ｐｍと細かいため フラックス溶融量が増加し
てガス発生量も多くなってアークが不安定となり、その
結果アンダーカット、ホックマークなどが発生し、かつ
溶接金属中の窒素量が増加するため溶接金属のしん性が
劣化する。
るものの、粒度ｔ：’！成すなわち粒子のメジアン径が
４１０ ｐｍと細かいため フラックス溶融量が増加し
てガス発生量も多くなってアークが不安定となり、その
結果アンダーカット、ホックマークなどが発生し、かつ
溶接金属中の窒素量が増加するため溶接金属のしん性が
劣化する。
フラックスＢ４によれば、ＴｉＯ２Ｆ＜が適正範囲から
外れており、また発生ずるガス早が４．９％と多いため
に、スラグの剥離性が恕〈、溶接時のアークが不安定と
なり、アンダーカットあるい幀ポックマークなどが発生
し、同時に窒素の巻き込みが起因となって溶接金属のし
ん性が劣化する。
外れており、また発生ずるガス早が４．９％と多いため
に、スラグの剥離性が恕〈、溶接時のアークが不安定と
なり、アンダーカットあるい幀ポックマークなどが発生
し、同時に窒素の巻き込みが起因となって溶接金属のし
ん性が劣化する。
フラックスＢ５によれば、ＣａＦ２が２’１．１％と多
いため溶接金属中の酸素量は低下するものの、スラグの
流動性が大き過ぎて蛇行１〜、寸だ２９５７４７＋１よ
り細かい粒子が１６．８％と多く、かさ、ｌｔ、 ７＋
＜が１．３２７／α３と大きいため、アークが不安定て
アンダーカットの発生が著しい。
いため溶接金属中の酸素量は低下するものの、スラグの
流動性が大き過ぎて蛇行１〜、寸だ２９５７４７＋１よ
り細かい粒子が１６．８％と多く、かさ、ｌｔ、 ７＋
＜が１．３２７／α３と大きいため、アークが不安定て
アンダーカットの発生が著しい。
フラックスＢ６によれば、へ４ｇｏが適正範Ｕ１１より
多く、またガス発生量も０．１％と少ないためアーク空
洞の内圧が小さく、ビード幅が細くなってアンダーカッ
トの発生が著しい。
多く、またガス発生量も０．１％と少ないためアーク空
洞の内圧が小さく、ビード幅が細くなってアンダーカッ
トの発生が著しい。
フラックスＢ７によれば、８１０２． ＦｅＯ量が適正
範囲よりも多く、そのため溶接金属の酸素量が多く良好
なしん性が得られない。また粒度構成、すなわち粒子の
メジアン径が９１０ｐ１ｎと粗いためアークが不安定で
アンダーカットが発生する。−力木発明のフラックスに
よれば、前述の如くいずれも良好な作業性を示し浴接金
４のしんＬＩＥも極めて促れでいる。
範囲よりも多く、そのため溶接金属の酸素量が多く良好
なしん性が得られない。また粒度構成、すなわち粒子の
メジアン径が９１０ｐ１ｎと粗いためアークが不安定で
アンダーカットが発生する。−力木発明のフラックスに
よれば、前述の如くいずれも良好な作業性を示し浴接金
４のしんＬＩＥも極めて促れでいる。
以上実施例においてはＶ＠一層高速３１１極溶接の場合
の例を示したが、この発明のフラックスはとｈらの場合
に用いるのに好適であるばかりでなく、多層溶接に対し
てもイ」利に適用することができる。
の例を示したが、この発明のフラックスはとｈらの場合
に用いるのに好適であるばかりでなく、多層溶接に対し
てもイ」利に適用することができる。
ところで高速溶接で最も問題となる゛アンダーカットを
防止するためにはビード幅が広い方が有利であるが、焼
成型フラックスは同一条件下では溶融型フラックスよシ
ビード幅が広くなることは経験的に良く知られている。
防止するためにはビード幅が広い方が有利であるが、焼
成型フラックスは同一条件下では溶融型フラックスよシ
ビード幅が広くなることは経験的に良く知られている。
このようにビード幅が広くなる伸出の一つは焼成型フラ
ックスのかさ比重が溶融型フラックスのそれよりもかな
り小さいためであり、このことから焼成型フラックスは
ある意味では高速溶接性に適することを秘めブヒフラツ
クスである。しかしながら従来、当業者はこのことに全
然気イ］いていなかったと思われ、本発明者らの多岐か
つ深い研究によってこの発明の焼成型フラックスにより
高速溶接性を顕現させることができたのである。
ックスのかさ比重が溶融型フラックスのそれよりもかな
り小さいためであり、このことから焼成型フラックスは
ある意味では高速溶接性に適することを秘めブヒフラツ
クスである。しかしながら従来、当業者はこのことに全
然気イ］いていなかったと思われ、本発明者らの多岐か
つ深い研究によってこの発明の焼成型フラックスにより
高速溶接性を顕現させることができたのである。
以上この発明によれば従来ｔｔａｔ Ｌい店されていた
焼成型フラックスによる高速サブマージアーク溶接が可
能となり、良好な形状と健全かつ極めてじん性に浸れた
溶接金（−１を高能率のもとに安定してイひることがで
きるに至り、その工業的価４／ｌ Ｉｄ Ｕｎ’；めて
大きい。
焼成型フラックスによる高速サブマージアーク溶接が可
能となり、良好な形状と健全かつ極めてじん性に浸れた
溶接金（−１を高能率のもとに安定してイひることがで
きるに至り、その工業的価４／ｌ Ｉｄ Ｕｎ’；めて
大きい。
図はこの発明の実施例ならひに比１１ｔ、２例において
用いた母材の開先形状を示す正面図である。
用いた母材の開先形状を示す正面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／、５ｉ０２１２〜２４％、 ＴｉＯ２１〜６％、 Ａ
ｔ２０３１５〜２５％、 ＭｎＯ６％以下、 ＭｇＯ２
５〜４０％。 Ｃａ０１〜１３ ％ 、 ＣａＦ２１５〜２８％、 Ｉ
ｉ’ｅＯ２％以下を主要成分として含有する焼成型フラ
ックスでを・つて溶接時に前記フラックスが熱分解して
発生するガスｊＩ８が１．５〜３ｊ口ｌＩｔ’％であり
、前記主少“酸分とガス成分の他は不可避的不純物から
なり、フラックス累積粒度分布において５０重量％を占
める粒子のメジアン径ｉ’、１５００〜８００／１ｍの
範囲内にあり、フラックス中の１１°ｌ子径２９５μｍ
以Ｆの粒子は全体の１５％以Ｆであり、かつフラックス
のかさ比重が０．７〜１．２２／鍜３の範囲内にあるこ
とを特徴とする高ｊ屯ザブマージアークｒＭ ＩＩ用焼
成型フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17121683A JPS6064792A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17121683A JPS6064792A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6064792A true JPS6064792A (ja) | 1985-04-13 |
| JPH0131996B2 JPH0131996B2 (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=15919187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17121683A Granted JPS6064792A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6064792A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11254183A (ja) * | 1998-03-16 | 1999-09-21 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びその製造方法 |
| KR101168162B1 (ko) | 2010-12-27 | 2012-07-24 | 현대종합금속 주식회사 | 후판 용접용 서브머지드 아크 용접 플럭스 |
| CN103386558A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-11-13 | 冠达尔钢结构（江苏）有限公司 | 镀锌钢结构用埋弧焊剂 |
| WO2015087843A1 (ja) * | 2013-12-13 | 2015-06-18 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2016140888A (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| KR20170104503A (ko) | 2015-02-02 | 2017-09-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 플럭스 |
| JP2019005808A (ja) * | 2017-06-28 | 2019-01-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス、およびそれを用いたサブマージアーク溶接方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5116172A (en) * | 1974-07-30 | 1976-02-09 | Toyomatsu Nishimura | Gasukonronadono nisuiguooibuta |
| JPS5458643A (en) * | 1977-10-19 | 1979-05-11 | Kawasaki Steel Co | Multiilayer submerged arc welding of low temperature steel |
| JPS5841694A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-10 | Kawasaki Steel Corp | サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス |
-
1983
- 1983-09-19 JP JP17121683A patent/JPS6064792A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5116172A (en) * | 1974-07-30 | 1976-02-09 | Toyomatsu Nishimura | Gasukonronadono nisuiguooibuta |
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| JPS5841694A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-10 | Kawasaki Steel Corp | サブマ−ジ溶接用焼成型フラツクス |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11254183A (ja) * | 1998-03-16 | 1999-09-21 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びその製造方法 |
| KR101168162B1 (ko) | 2010-12-27 | 2012-07-24 | 현대종합금속 주식회사 | 후판 용접용 서브머지드 아크 용접 플럭스 |
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| JP2015112633A (ja) * | 2013-12-13 | 2015-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN105813802A (zh) * | 2013-12-13 | 2016-07-27 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用焊剂 |
| JP2016140888A (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| WO2016125568A1 (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-11 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| KR20170104503A (ko) | 2015-02-02 | 2017-09-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 플럭스 |
| JP2019005808A (ja) * | 2017-06-28 | 2019-01-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス、およびそれを用いたサブマージアーク溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0131996B2 (ja) | 1989-06-28 |
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