JPS60199597A - 溶接用複合ワイヤ - Google Patents
溶接用複合ワイヤInfo
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- JPS60199597A JPS60199597A JP5359184A JP5359184A JPS60199597A JP S60199597 A JPS60199597 A JP S60199597A JP 5359184 A JP5359184 A JP 5359184A JP 5359184 A JP5359184 A JP 5359184A JP S60199597 A JPS60199597 A JP S60199597A
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- welding
- oxide
- wire
- flux
- cored wire
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は姿勢溶接性と浴接金属の機械的性能にすぐれた
外接用複合ワイヤに関するものである。 〔従来技術〕 フラックスを鋼製外皮に内包した溶接用複合ワイヤは以
前より用いられているが、被覆アーク溶接棒に比べ溶着
速度が速く、溶接能率が高い。また作業者の熟綽度もそ
れ程必要としないといった利点がある。一方、ソリッド
ワイヤに比べるとアーク安定剤の添加ならびにスラグ剤
の添加が可能なため、CO2シールド溶接でもアークが
安定し、ス・母ツタの少ない溶接が可能となり、ビード
は生成スラグによp完全に被包されるため外観が美しい
。この様な特徴を有する複合ワイヤは造船、造機、橋梁
、建築、圧力容器等の各産業分野で広く使用され始めて
いる。特Ka合ワイヤの中でもTIO□を主成分とした
1、2〜1.6 amφの細径ワイヤが操作性にすぐれ
かつ溶接能率も高いといった理由から大半を占めるに至
っている。 〔本発明が解決しようとする問題点〕 TlO2を主成分とする細径複合ワイヤは操作性と溶接
作業性及び溶接能率が良いと云われて広く用いられてい
るが、更に高能率に溶接を行ないたいという産業界から
の要望は強いものがろる。しかし、特開昭56−128
699号公報記載の複合ワイヤに代表されるTiO2を
主成分とする複合ワイヤでは電流を上げて溶接すると立
向上進溶接とか、上向溶接でピードが溶は落ちてしまい
溶接を継続することが出来なくなるという問題点がある
。 〔本発明の目的及び問題解決のための手段〕従って、本
発明の目的は姿勢溶接が高尾流で行なえる高能率ワイヤ
を得ようとするもので、その要旨をよ下記式で示すTi
酸化物を主成分とし、他は通常のスラグ剤、アーク安定
剤、合金剤、脱酸剤等からなる溶接用フラックスをワイ
ヤ全重量に対し、8〜25チ充填したことを特徴とする
溶接用複合ワイヤで2ちる。 以下、本発明について詳細に説明する。 本発明者らはTlO2を主成分とした1、2■φの複合
ワイヤで60度のV溝開先を立向上進溶接したところ1
80Aまではほぼ平滑なビードとなるが200Aでは垂
れ気味のビードとなり、210Aではメタルの溶は落ち
ることが判った。溶は落るまでの過程を観察すると゛成
流が高くなるとアーク力が強まり、アークによる堀シ下
げ作用が強くなり、溶融したメタルが手前に押し出され
てビードが垂れ気味となり、最後に溶は落ちることが判
った。 従って、4流を高めて姿勢溶装を高能率で行なうために
はアークの堀シ下げ作用を弱めるか、スラグの耐火度を
縄めてスラグによるメタルの保持作用を強めることが必
要である。 アークの安定化を図り、m融メタルの掘り込みを減少す
るためには目+ Na r Kといったアルカリ金属類
の利用も有効な方法の一つでil:るるか、多量に使用
しているTlO2にもアークの安定化作用があることは
よく知られている。 そこで本発明者らはT t02以外のTl[g化物t−
複合ワイヤ用原材料として検討したところ、Tl2O3
+Tl305どいった′riの低級酸化物が、アークの
掘り下げ作用を弱めることを見出した。また、TlO2
に比べ凝固温度が萬いため、凝固時期が早く、姿勢溶接
時のビード保持効果も大きくなシ、姿勢溶接性が着るし
く改善さnることも判った。この様な%徴を持つT1の
低lI&酸化物はTIrR化物の内2゜チ以上含有する
ことが必要である。20チ未満では上記効果が十分発揮
されない。Ti酸化物の全量を低級Ti酸化物で置換し
ても溶接作業性の面では何ら問題は生じないが別の問題
のあることが明らかになった。 即ち、TIl’[化物中に不純物として含有されている
NbとVがfδ接金金属多量に歩留まシ、溶接金属の切
欠き靭性の劣化を招くことが判った。特にSR後の靭性
劣化が激しい。この原因としては低級Ti酸化物が、脱
酸剤としての作用効果を持つため溶接時のスラグ−メタ
ル反応でNbとVの歩留りを高めるためと推定される。 本発明者らの実験によると第1図に示す様に、Ti酸化
物の中の低級酸化物の割合が80チまではNb+Vの歩
留まりはそれ程度化がなく、溶接金属の切欠靭性も高い
値であるが、80チを超して添加するとNb+Vの歩留
まりが向上し、切欠き靭性が低下し始める。従って、低
級Ti酸化物の添加割合は80チを上限とする必要があ
る。 本発明ではこれらTi酸化物を充填フラックスの主成分
として少なくとも25チ以上、できれば30%以上添加
しアークの安定を図る。添加するTid化物は粒度の細
かい方がアーク安定化作用は太きく、特に100メツシ
エ以下が5(1以上とするのが望ましい。これはCO2
溶接ではワイヤグラスの極性で溶接するため陰極となる
溶融池表面を電子放出能の高い微細なTi1lJ化物の
粒子が均一に覆うため溶融池からのアーク発生が安定化
するものと思われる。 この他のフラックスとしては通常用いるスラグ剤、アー
ク安定剤、合金剤、脱酸剤等を従来同様の手法で添加す
ることができる。特にアーク安定剤としてはLl t
Na + K等を弗化物、炭酸塩、酸化物等の形態で合
せて0.51以上添加することによりfflめて安定し
たアークとすることができ、姿勢!ffl性の向上のみ
ならず、ららゆる姿勢の溶接に於てス・母ツタを著るし
く減少させることが可能となる。 本発明ではこれら7ラツクスをワイヤ全型*lC対し8
〜25%充填する。8チ未満ではフラックスが不足して
十分な作用効果が期待できず、25チを超えると製線時
に断線が生じる危険性が増加する。従って、本発明ワイ
ヤではフラックスの充填割合は8〜25チの範囲とする
。 更に、本発明ワイヤでは充填フラックスにBを0.01
〜0.15 % mA加し、TIの低級酸化物との共同
作用により溶接金属の靭性向上を図ることができる。ま
た、これらフラックス全量を水がラス、カルボキシメチ
ルセルロース(以下CMCという)等適尚な方法により
造粒し、充填することができる。特に微細なTI酸化物
を多量に添加する場合には充填に先立って造粒すること
は充填性を高めると同時に偏析を防止する上でも極めて
有効でるる。 次に上記実験調査によって得られた本発明の効果を実施
例によって確認した。 〔実施例〕 第1表に試作したワイヤの構成を、第2表に試験結果を
示す。第1表に於て、ワイヤA1と2は比較例で、扁3
〜8が本発明になるワイヤの実施例でめる。 イスれのワイヤも軟鋼外皮を用い、オーブンシームワイ
ヤの場合はフラックスを充填後、成形、伸線して1.2
waφに仕上げ350℃にて焼成しワイヤ表面に紘浴
接時の送給性を向上させる目的でグラファイトと二硫化
モリブデンを虚血した。クローズドシームワイヤの場合
は予め用意した11鴎φの電縫銅管に特公昭45−30
937号公報記載の技術を用いてフラックス及びパイプ
を揚動させながら充填し、伸線の途中段階で650℃の
焼鈍を行ない、ワイヤ表面にCoめりきを施こして1.
2題φに仕上げた。尚、ワイヤA5〜7は0.02%(
C) −0,02%
外接用複合ワイヤに関するものである。 〔従来技術〕 フラックスを鋼製外皮に内包した溶接用複合ワイヤは以
前より用いられているが、被覆アーク溶接棒に比べ溶着
速度が速く、溶接能率が高い。また作業者の熟綽度もそ
れ程必要としないといった利点がある。一方、ソリッド
ワイヤに比べるとアーク安定剤の添加ならびにスラグ剤
の添加が可能なため、CO2シールド溶接でもアークが
安定し、ス・母ツタの少ない溶接が可能となり、ビード
は生成スラグによp完全に被包されるため外観が美しい
。この様な特徴を有する複合ワイヤは造船、造機、橋梁
、建築、圧力容器等の各産業分野で広く使用され始めて
いる。特Ka合ワイヤの中でもTIO□を主成分とした
1、2〜1.6 amφの細径ワイヤが操作性にすぐれ
かつ溶接能率も高いといった理由から大半を占めるに至
っている。 〔本発明が解決しようとする問題点〕 TlO2を主成分とする細径複合ワイヤは操作性と溶接
作業性及び溶接能率が良いと云われて広く用いられてい
るが、更に高能率に溶接を行ないたいという産業界から
の要望は強いものがろる。しかし、特開昭56−128
699号公報記載の複合ワイヤに代表されるTiO2を
主成分とする複合ワイヤでは電流を上げて溶接すると立
向上進溶接とか、上向溶接でピードが溶は落ちてしまい
溶接を継続することが出来なくなるという問題点がある
。 〔本発明の目的及び問題解決のための手段〕従って、本
発明の目的は姿勢溶接が高尾流で行なえる高能率ワイヤ
を得ようとするもので、その要旨をよ下記式で示すTi
酸化物を主成分とし、他は通常のスラグ剤、アーク安定
剤、合金剤、脱酸剤等からなる溶接用フラックスをワイ
ヤ全重量に対し、8〜25チ充填したことを特徴とする
溶接用複合ワイヤで2ちる。 以下、本発明について詳細に説明する。 本発明者らはTlO2を主成分とした1、2■φの複合
ワイヤで60度のV溝開先を立向上進溶接したところ1
80Aまではほぼ平滑なビードとなるが200Aでは垂
れ気味のビードとなり、210Aではメタルの溶は落ち
ることが判った。溶は落るまでの過程を観察すると゛成
流が高くなるとアーク力が強まり、アークによる堀シ下
げ作用が強くなり、溶融したメタルが手前に押し出され
てビードが垂れ気味となり、最後に溶は落ちることが判
った。 従って、4流を高めて姿勢溶装を高能率で行なうために
はアークの堀シ下げ作用を弱めるか、スラグの耐火度を
縄めてスラグによるメタルの保持作用を強めることが必
要である。 アークの安定化を図り、m融メタルの掘り込みを減少す
るためには目+ Na r Kといったアルカリ金属類
の利用も有効な方法の一つでil:るるか、多量に使用
しているTlO2にもアークの安定化作用があることは
よく知られている。 そこで本発明者らはT t02以外のTl[g化物t−
複合ワイヤ用原材料として検討したところ、Tl2O3
+Tl305どいった′riの低級酸化物が、アークの
掘り下げ作用を弱めることを見出した。また、TlO2
に比べ凝固温度が萬いため、凝固時期が早く、姿勢溶接
時のビード保持効果も大きくなシ、姿勢溶接性が着るし
く改善さnることも判った。この様な%徴を持つT1の
低lI&酸化物はTIrR化物の内2゜チ以上含有する
ことが必要である。20チ未満では上記効果が十分発揮
されない。Ti酸化物の全量を低級Ti酸化物で置換し
ても溶接作業性の面では何ら問題は生じないが別の問題
のあることが明らかになった。 即ち、TIl’[化物中に不純物として含有されている
NbとVがfδ接金金属多量に歩留まシ、溶接金属の切
欠き靭性の劣化を招くことが判った。特にSR後の靭性
劣化が激しい。この原因としては低級Ti酸化物が、脱
酸剤としての作用効果を持つため溶接時のスラグ−メタ
ル反応でNbとVの歩留りを高めるためと推定される。 本発明者らの実験によると第1図に示す様に、Ti酸化
物の中の低級酸化物の割合が80チまではNb+Vの歩
留まりはそれ程度化がなく、溶接金属の切欠靭性も高い
値であるが、80チを超して添加するとNb+Vの歩留
まりが向上し、切欠き靭性が低下し始める。従って、低
級Ti酸化物の添加割合は80チを上限とする必要があ
る。 本発明ではこれらTi酸化物を充填フラックスの主成分
として少なくとも25チ以上、できれば30%以上添加
しアークの安定を図る。添加するTid化物は粒度の細
かい方がアーク安定化作用は太きく、特に100メツシ
エ以下が5(1以上とするのが望ましい。これはCO2
溶接ではワイヤグラスの極性で溶接するため陰極となる
溶融池表面を電子放出能の高い微細なTi1lJ化物の
粒子が均一に覆うため溶融池からのアーク発生が安定化
するものと思われる。 この他のフラックスとしては通常用いるスラグ剤、アー
ク安定剤、合金剤、脱酸剤等を従来同様の手法で添加す
ることができる。特にアーク安定剤としてはLl t
Na + K等を弗化物、炭酸塩、酸化物等の形態で合
せて0.51以上添加することによりfflめて安定し
たアークとすることができ、姿勢!ffl性の向上のみ
ならず、ららゆる姿勢の溶接に於てス・母ツタを著るし
く減少させることが可能となる。 本発明ではこれら7ラツクスをワイヤ全型*lC対し8
〜25%充填する。8チ未満ではフラックスが不足して
十分な作用効果が期待できず、25チを超えると製線時
に断線が生じる危険性が増加する。従って、本発明ワイ
ヤではフラックスの充填割合は8〜25チの範囲とする
。 更に、本発明ワイヤでは充填フラックスにBを0.01
〜0.15 % mA加し、TIの低級酸化物との共同
作用により溶接金属の靭性向上を図ることができる。ま
た、これらフラックス全量を水がラス、カルボキシメチ
ルセルロース(以下CMCという)等適尚な方法により
造粒し、充填することができる。特に微細なTI酸化物
を多量に添加する場合には充填に先立って造粒すること
は充填性を高めると同時に偏析を防止する上でも極めて
有効でるる。 次に上記実験調査によって得られた本発明の効果を実施
例によって確認した。 〔実施例〕 第1表に試作したワイヤの構成を、第2表に試験結果を
示す。第1表に於て、ワイヤA1と2は比較例で、扁3
〜8が本発明になるワイヤの実施例でめる。 イスれのワイヤも軟鋼外皮を用い、オーブンシームワイ
ヤの場合はフラックスを充填後、成形、伸線して1.2
waφに仕上げ350℃にて焼成しワイヤ表面に紘浴
接時の送給性を向上させる目的でグラファイトと二硫化
モリブデンを虚血した。クローズドシームワイヤの場合
は予め用意した11鴎φの電縫銅管に特公昭45−30
937号公報記載の技術を用いてフラックス及びパイプ
を揚動させながら充填し、伸線の途中段階で650℃の
焼鈍を行ない、ワイヤ表面にCoめりきを施こして1.
2題φに仕上げた。尚、ワイヤA5〜7は0.02%(
C) −0,02%
〔0〕の低炭素外皮を用いた。
先ず、各ワイヤの姿勢溶接性を60°のV溝鋼板で立向
上進溶接し、溶接可能な限界′社流値をめ比較した。こ
の結果、TI酸化物がTlO2のみであるA1のワイヤ
は200Aが限界電流であるのに対し、低級Ti1l化
物を20−以上含有した煮2〜8のワイヤは230〜2
60Aでも立向上進溶接が可能でめった。 一方、m着金属の靭性は300A%人熱20kJ/cm
で溶着全翼を作成し、625℃X1hrでSRした後、
衝撃試験を行ない破面遷移温度をめた。T1酸化物中の
低級TI酸化物の割合が100チであるA2のワイヤは
Nb+Vが0.032チとなり、vTrsは一8℃と脆
化している。これに対しAlと3〜8のワイヤはvTr
mが一30℃以下と良好な切欠き靭性を示した。 従って、本発明になるA3〜8のワイヤは姿勢浴接性と
溶接金1」シの機械的性能の両方にすぐれていることが
判った。
上進溶接し、溶接可能な限界′社流値をめ比較した。こ
の結果、TI酸化物がTlO2のみであるA1のワイヤ
は200Aが限界電流であるのに対し、低級Ti1l化
物を20−以上含有した煮2〜8のワイヤは230〜2
60Aでも立向上進溶接が可能でめった。 一方、m着金属の靭性は300A%人熱20kJ/cm
で溶着全翼を作成し、625℃X1hrでSRした後、
衝撃試験を行ない破面遷移温度をめた。T1酸化物中の
低級TI酸化物の割合が100チであるA2のワイヤは
Nb+Vが0.032チとなり、vTrsは一8℃と脆
化している。これに対しAlと3〜8のワイヤはvTr
mが一30℃以下と良好な切欠き靭性を示した。 従って、本発明になるA3〜8のワイヤは姿勢浴接性と
溶接金1」シの機械的性能の両方にすぐれていることが
判った。
Claims (1)
- 下記式で示すTl1R化物を主成分とし、他は通常のス
ラグ剤、アーク安定剤、合金剤、脱酸剤等からなる溶接
用フラックスをワイヤ全型MK対し8〜25チ充填した
ことを%徴とする溶接用複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5359184A JPS60199597A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5359184A JPS60199597A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60199597A true JPS60199597A (ja) | 1985-10-09 |
JPS6316239B2 JPS6316239B2 (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=12947110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5359184A Granted JPS60199597A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60199597A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01284497A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-11-15 | Nippon Steel Corp | ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
JPH0381094A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-05 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
US5378871A (en) * | 1989-08-25 | 1995-01-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Flux containing wire for use in stainless steel welding |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5215380A (en) * | 1975-07-28 | 1977-02-04 | Kyowa Dengiyou:Kk | Beam-type load conversion element |
JPS5741898A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-09 | Nippon Steel Corp | Composite wire for welding |
-
1984
- 1984-03-22 JP JP5359184A patent/JPS60199597A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5215380A (en) * | 1975-07-28 | 1977-02-04 | Kyowa Dengiyou:Kk | Beam-type load conversion element |
JPS5741898A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-09 | Nippon Steel Corp | Composite wire for welding |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01284497A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-11-15 | Nippon Steel Corp | ガスシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
JPH0455796B2 (ja) * | 1988-01-21 | 1992-09-04 | Nippon Steel Corp | |
JPH0381094A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-05 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
US5378871A (en) * | 1989-08-25 | 1995-01-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Flux containing wire for use in stainless steel welding |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6316239B2 (ja) | 1988-04-07 |
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