JP2528311B2 - ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤInfo
- Publication number
- JP2528311B2 JP2528311B2 JP62100476A JP10047687A JP2528311B2 JP 2528311 B2 JP2528311 B2 JP 2528311B2 JP 62100476 A JP62100476 A JP 62100476A JP 10047687 A JP10047687 A JP 10047687A JP 2528311 B2 JP2528311 B2 JP 2528311B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- flux
- less
- metal
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、低温靭性に優れた性能を有するガスシール
ド溶接用フラツクス入りワイヤに関するものである。
ド溶接用フラツクス入りワイヤに関するものである。
従来から使用されているガスシールド溶接用フラツク
ス入りワイヤ（以下ワイヤと称する）は、ソリツドワイ
ヤに比較して特にアークの安定性、スパツタが少なく溶
接作業性やビート外観に優れたチタニヤ系が主に使用さ
れている。
ス入りワイヤ（以下ワイヤと称する）は、ソリツドワイ
ヤに比較して特にアークの安定性、スパツタが少なく溶
接作業性やビート外観に優れたチタニヤ系が主に使用さ
れている。
近年、エネルギー資源を求める極地化に供い、鋼材の
高級化、高靭化が求められている。しかし従来のチタニ
ヤ系ワイヤは、溶接金属中の酸素量が500ppm以上と高い
ため溶接金属の性能が劣るという欠点を有している。
高級化、高靭化が求められている。しかし従来のチタニ
ヤ系ワイヤは、溶接金属中の酸素量が500ppm以上と高い
ため溶接金属の性能が劣るという欠点を有している。
これらの欠点を解消するために、例えば特公昭46-241
24号公報、特開昭52-125437号公報等に示されるよう
に、低温靭性の向上を計つたワイヤがある。そこに示さ
れたワイヤは、金属弗化物を主成分に金属炭酸塩やスラ
グ生成剤、強脱酸剤の調整により低温靭性の向上が計ら
れているが、衝撃値の安定性や溶接作業性の点で必ずし
も満足できるものではない。また特開昭58-19490号公報
ではチタニヤ系フラツクスにおいて鋼製外皮と鉄粉の窒
素量を規制することにより低温靭性の改善が計られてい
るが、チタニヤ系の最大の欠点は脱酸性元素を多く添加
しても溶接金属中の酸素量を400ppm以下にすることは不
可能であることである。
24号公報、特開昭52-125437号公報等に示されるよう
に、低温靭性の向上を計つたワイヤがある。そこに示さ
れたワイヤは、金属弗化物を主成分に金属炭酸塩やスラ
グ生成剤、強脱酸剤の調整により低温靭性の向上が計ら
れているが、衝撃値の安定性や溶接作業性の点で必ずし
も満足できるものではない。また特開昭58-19490号公報
ではチタニヤ系フラツクスにおいて鋼製外皮と鉄粉の窒
素量を規制することにより低温靭性の改善が計られてい
るが、チタニヤ系の最大の欠点は脱酸性元素を多く添加
しても溶接金属中の酸素量を400ppm以下にすることは不
可能であることである。
本発明は、上記従来ワイヤの欠点を解消し適用分野を
拡大することを目的としたもので、低温靭性をより低温
域まで安定して得ることのできるフラツクス入りワイヤ
を提供する。
拡大することを目的としたもので、低温靭性をより低温
域まで安定して得ることのできるフラツクス入りワイヤ
を提供する。
本発明は、 窒素含有量が30ppm以下である鋼製外皮に、ワイヤ全
重量に対して 金属弗化物:2〜12wt％、 金属炭酸塩:0.1〜1.5wt％、 珪酸塩鉱物，珪酸塩化合物の １種または２種以上:0.2〜3wt％、 Si:0.2〜2wt％、 Mn:1〜2.5wt％、 Ti:0.05〜0.3wt％、 Mg:0.1〜1wt％ を必須成分として含有した金属弗化物を主成分とするフ
ラツクスをワイヤ全重量に対して10〜30wt％となる様に
充填し、なおかつフラツクス中に含有する金属粉中の総
窒素量がワイヤ全重量に対して25ppm以下であることを
特徴とする低温靭性に優れたガスシールド溶接用フラツ
クス入りワイヤである。
重量に対して 金属弗化物:2〜12wt％、 金属炭酸塩:0.1〜1.5wt％、 珪酸塩鉱物，珪酸塩化合物の １種または２種以上:0.2〜3wt％、 Si:0.2〜2wt％、 Mn:1〜2.5wt％、 Ti:0.05〜0.3wt％、 Mg:0.1〜1wt％ を必須成分として含有した金属弗化物を主成分とするフ
ラツクスをワイヤ全重量に対して10〜30wt％となる様に
充填し、なおかつフラツクス中に含有する金属粉中の総
窒素量がワイヤ全重量に対して25ppm以下であることを
特徴とする低温靭性に優れたガスシールド溶接用フラツ
クス入りワイヤである。
以下に本発明に係るワイヤを上記構成にした理由を詳
細に説明する。
細に説明する。
まず、本発明で鋼製外皮中の窒素を30ppm以下、さら
に金属粉中の総窒素含有量を25ppm以下に制限したの
は、以下に示すように溶接金属中の窒素が55ppmを越え
ると著しく靭性を劣化させることが判つたからである。
に金属粉中の総窒素含有量を25ppm以下に制限したの
は、以下に示すように溶接金属中の窒素が55ppmを越え
ると著しく靭性を劣化させることが判つたからである。
ワイヤ中の窒素はそのまま溶接金属へ移行するため、
溶接金属の窒素を下げるためにはワイヤの窒素を下げな
ければならない。ワイヤの窒素の大部分は鋼製外皮とフ
ラツク成分の金属粉に不可避的に含有されているので、
この両方を下げる必要がある。従つて、後述のように溶
接能率とか合金添加の観点から添加されることのある鉄
粉、およびSi,Mn,Ti,Mg以外の金属粉は15％を限度と
し、全金属粉中の総窒素含有量を後述する外皮からの窒
素量を考慮して25ppm以下に抑える。
溶接金属の窒素を下げるためにはワイヤの窒素を下げな
ければならない。ワイヤの窒素の大部分は鋼製外皮とフ
ラツク成分の金属粉に不可避的に含有されているので、
この両方を下げる必要がある。従つて、後述のように溶
接能率とか合金添加の観点から添加されることのある鉄
粉、およびSi,Mn,Ti,Mg以外の金属粉は15％を限度と
し、全金属粉中の総窒素含有量を後述する外皮からの窒
素量を考慮して25ppm以下に抑える。
本発明では後述する成分を必須とするフラツクスを窒
素含有量が30ppm以下の低炭素鋼或いは低合金鋼といつ
た鋼製外皮に充填するが、外皮の窒素を30ppm以下とし
た理由は第１図の実験結果による。
素含有量が30ppm以下の低炭素鋼或いは低合金鋼といつ
た鋼製外皮に充填するが、外皮の窒素を30ppm以下とし
た理由は第１図の実験結果による。
即ち、窒素含有量が17ppm,30ppm,42ppm,55ppm,80ppm
である軟鋼外皮材を用いて、ワイヤ全重量に対しCaF23.
0％、カリ長石1.5％、CaCO30.2％、Fe-Si（40％Si）1.0
％、Fe-Mn（75％Mn）3.0％、Fe-Ti（40％Ti）0.2％、Mg
0.6％、鉄粉5.5％からなるフラツクスを含有したフラツ
クス入りワイヤ1.2mmφを試作して鋼製外皮の窒素含有
量と溶接金属の靭性の関係を調査した。試験板はK32Eの
25mm厚鋼板を50°Ｖ開先に組立て、溶接電流270A,アー
ク電圧30V,溶接速度25cm/分、シールドガス（80％Ar-20
％CO2）25l/分の条件で溶接し、−50℃に於ける靭性と
溶接金属中の窒素量との関係を調べた。第１図の実験結
果から明らかなように、鋼製外皮の窒素量が増加すると
溶接金属中の窒素量も比較的に増大する。実験は自動溶
接で風の全くない実験室内で行なつたため、溶接による
空気の巻き込みは全くなかつた。この実験結果から明ら
かな様に、靭性は溶接金属中の窒素含有量が55ppm以上
で急激に劣化する。その時の鋼製外皮の窒素含有量は60
ppmであるが、靭性を確保するためには金属粉中の窒素
による増加分を考慮し、外皮中の窒素を30ppm以下に規
制しなければならない。
である軟鋼外皮材を用いて、ワイヤ全重量に対しCaF23.
0％、カリ長石1.5％、CaCO30.2％、Fe-Si（40％Si）1.0
％、Fe-Mn（75％Mn）3.0％、Fe-Ti（40％Ti）0.2％、Mg
0.6％、鉄粉5.5％からなるフラツクスを含有したフラツ
クス入りワイヤ1.2mmφを試作して鋼製外皮の窒素含有
量と溶接金属の靭性の関係を調査した。試験板はK32Eの
25mm厚鋼板を50°Ｖ開先に組立て、溶接電流270A,アー
ク電圧30V,溶接速度25cm/分、シールドガス（80％Ar-20
％CO2）25l/分の条件で溶接し、−50℃に於ける靭性と
溶接金属中の窒素量との関係を調べた。第１図の実験結
果から明らかなように、鋼製外皮の窒素量が増加すると
溶接金属中の窒素量も比較的に増大する。実験は自動溶
接で風の全くない実験室内で行なつたため、溶接による
空気の巻き込みは全くなかつた。この実験結果から明ら
かな様に、靭性は溶接金属中の窒素含有量が55ppm以上
で急激に劣化する。その時の鋼製外皮の窒素含有量は60
ppmであるが、靭性を確保するためには金属粉中の窒素
による増加分を考慮し、外皮中の窒素を30ppm以下に規
制しなければならない。
本発明者らは溶接金属中の酸素についても実験を行な
つた。その結果を第２図に示す。
つた。その結果を第２図に示す。
実験には前記実験に使用した窒素量が30ppmである軟
鋼外皮を用いて、ワイヤ全重量に対し、CaF23.0％，カ
リ長石1.5％,CaCO30.2％,Fe-Si（40％Si）1.0％、Fe-Mn
（75％Mn）3.0％,Fe-Ti（40％Ti）0.2％,Mgを0,0.2、0.
4、0.8、1.0％にし、残部鉄粉を添加し、充填率が15％
になるよう試作したワイヤ1.2mmφを用いて前記と同一
の溶接条件で溶接し、溶接金属中の酸素量と靭性の関係
を調べた。第２図の実験結果から明らかなように、Mgの
添加量が増加するに従つて溶接金属中の酸素量は減少す
る。低温靭性は一旦向上するが、その後低下する。この
実験結果から明らかの様に、靭性は溶接金属中の酸素量
が350ppm以下にすることで大幅に向上する。
鋼外皮を用いて、ワイヤ全重量に対し、CaF23.0％，カ
リ長石1.5％,CaCO30.2％,Fe-Si（40％Si）1.0％、Fe-Mn
（75％Mn）3.0％,Fe-Ti（40％Ti）0.2％,Mgを0,0.2、0.
4、0.8、1.0％にし、残部鉄粉を添加し、充填率が15％
になるよう試作したワイヤ1.2mmφを用いて前記と同一
の溶接条件で溶接し、溶接金属中の酸素量と靭性の関係
を調べた。第２図の実験結果から明らかなように、Mgの
添加量が増加するに従つて溶接金属中の酸素量は減少す
る。低温靭性は一旦向上するが、その後低下する。この
実験結果から明らかの様に、靭性は溶接金属中の酸素量
が350ppm以下にすることで大幅に向上する。
従つて、溶接金属中のガス吸収を抑えることにより低
温靭性をより低温域まで向上できることが明らかとなつ
た。
温靭性をより低温域まで向上できることが明らかとなつ
た。
本発明において窒素量を限定するのは上記の知見に基
づくが、その他に充填フラツクス成分を限定した根拠は
以下の通りである。
づくが、その他に充填フラツクス成分を限定した根拠は
以下の通りである。
金属弗化物は、スラグ剤として溶接金属を被包し、ビ
ード形状を良好にすると共に、溶融金属内の不純物を浮
上させて溶接金属を清浄化する。これにより靭性を向上
させる。金属弗化物としてはCaF2,MgF2,BaF2,MnF2等が
有効であるが、アルカリ金属弗化物を用いるとアークの
安定性を向上させる。2wt％未満ではこれらの特徴が十
分発揮されず、一方1.2wt％を超えるとアークが不安定
となる他、スラグ生成量が過剰となつて溶接作業性を劣
化させる。従つて金属弗化物は１〜12wt％の範囲とす
る。なお、アルカリ金属弗化物としては、K2SiF6,NaF,N
a2SiF6等が有効である。シールドガスとしてAr等を混合
させて使用する場合は安価なCaF2のみでもスパツタの発
生を減少させることができるので、金属弗化物としてCa
F2のみを用いることも出来る。しかし、シールドガスと
してCO2ガスを用いる場合はCaF2のみではスパツタの発
生が多くなるので、アルカリ金属弗化物との併用が好ま
しい。
ード形状を良好にすると共に、溶融金属内の不純物を浮
上させて溶接金属を清浄化する。これにより靭性を向上
させる。金属弗化物としてはCaF2,MgF2,BaF2,MnF2等が
有効であるが、アルカリ金属弗化物を用いるとアークの
安定性を向上させる。2wt％未満ではこれらの特徴が十
分発揮されず、一方1.2wt％を超えるとアークが不安定
となる他、スラグ生成量が過剰となつて溶接作業性を劣
化させる。従つて金属弗化物は１〜12wt％の範囲とす
る。なお、アルカリ金属弗化物としては、K2SiF6,NaF,N
a2SiF6等が有効である。シールドガスとしてAr等を混合
させて使用する場合は安価なCaF2のみでもスパツタの発
生を減少させることができるので、金属弗化物としてCa
F2のみを用いることも出来る。しかし、シールドガスと
してCO2ガスを用いる場合はCaF2のみではスパツタの発
生が多くなるので、アルカリ金属弗化物との併用が好ま
しい。
金属炭酸塩はスラグの粘性を調整するために含有させ
るもので、0.1wt％未満ではその効果がなく、1.5wt％を
超えるとスラグの粘性が過剰となるとともに、アーク雰
囲気中で分解されたCO2ガス中のＣが溶接金属中に歩留
つて靭性を劣化させるので、適正範囲は0.1〜1.5wt％で
ある。なお、金属炭酸塩としてはCaCO3,Li2CO3,K2CO3,B
aCo3,MgCO3,MnCO3,SrCO3等が有効である。
るもので、0.1wt％未満ではその効果がなく、1.5wt％を
超えるとスラグの粘性が過剰となるとともに、アーク雰
囲気中で分解されたCO2ガス中のＣが溶接金属中に歩留
つて靭性を劣化させるので、適正範囲は0.1〜1.5wt％で
ある。なお、金属炭酸塩としてはCaCO3,Li2CO3,K2CO3,B
aCo3,MgCO3,MnCO3,SrCO3等が有効である。
珪酸塩鉱物または化合物はスラグの粘性を調整すると
共にアーク安定剤としての効果があり、0.2wt％未満で
はこれらの効果が得られず、3wt％を超えるとスラグ量
が多くなり過ぎ、溶接作業性を劣化させると共に、SiO2
分が強脱酸剤により脱酸されてSiとなつて溶接金属に歩
留り、靭性を低下させる。従つて0.2〜3wt％の範囲とす
る。珪酸塩鉱物は珪砂，カリ長石，ソーダ長石，珪灰石
等の珪酸塩を含むものであればよい。また化合物とは人
造珪灰石等の人為的に造られたものをさす。
共にアーク安定剤としての効果があり、0.2wt％未満で
はこれらの効果が得られず、3wt％を超えるとスラグ量
が多くなり過ぎ、溶接作業性を劣化させると共に、SiO2
分が強脱酸剤により脱酸されてSiとなつて溶接金属に歩
留り、靭性を低下させる。従つて0.2〜3wt％の範囲とす
る。珪酸塩鉱物は珪砂，カリ長石，ソーダ長石，珪灰石
等の珪酸塩を含むものであればよい。また化合物とは人
造珪灰石等の人為的に造られたものをさす。
Siは有効な脱酸剤であるが、0.2wt％未満では脱酸不
足となり、2wt％を超えると溶接金属中のSiが過剰とな
つて靭性を劣化させる。従つてSiは0.2〜2wt％とする。
なおSi:は単体あるいはFe-Si,Fe-Si-Mn等の鉄合金で添
加してもよい。
足となり、2wt％を超えると溶接金属中のSiが過剰とな
つて靭性を劣化させる。従つてSiは0.2〜2wt％とする。
なおSi:は単体あるいはFe-Si,Fe-Si-Mn等の鉄合金で添
加してもよい。
Mnの添加量を１〜2.5wt％にした理由は、溶接継手に
適した強度を与えるためである。1wt％未満では必要な
強度が得られない。一方、2.5wt％を超えると強度は向
上するが、逆に靭性を劣化させる。従つて、Mnの添加量
は１〜2.5wt％とする。なお、Mnは単体で用いられる
他、Fe-Mn等の鉄合金の形態でも使用できる。
適した強度を与えるためである。1wt％未満では必要な
強度が得られない。一方、2.5wt％を超えると強度は向
上するが、逆に靭性を劣化させる。従つて、Mnの添加量
は１〜2.5wt％とする。なお、Mnは単体で用いられる
他、Fe-Mn等の鉄合金の形態でも使用できる。
Tiは溶接金属組織を細粒化して低温靭性の向上に有効
であるが、0.05wt％未満ではその効果が得られない。一
方、0.3wt％を超えると逆に低温靭性を悪化させるの
で、Tiは0.05〜0.3wt％とする。なおTiは単体もしくはF
e-Ti等の鉄合金の形態でも使用できる。また、TiO2の如
き酸化物の形態で添加し、強脱酸剤のMgによつてTiを還
元させて溶接金属中へ留まらせることも可能である。
であるが、0.05wt％未満ではその効果が得られない。一
方、0.3wt％を超えると逆に低温靭性を悪化させるの
で、Tiは0.05〜0.3wt％とする。なおTiは単体もしくはF
e-Ti等の鉄合金の形態でも使用できる。また、TiO2の如
き酸化物の形態で添加し、強脱酸剤のMgによつてTiを還
元させて溶接金属中へ留まらせることも可能である。
Mgは強力な脱酸剤である。特に溶接金属中の酸素量を
低減するのに最良である。添加量が0.1wt％未満ではそ
の効果が十分得られず、一方1wt％を超えると溶接作業
性が悪化してスパツタ発生量が多くなると共に低温靭性
も劣化させる。従つてMgの適正範囲は0.1〜1wt％とす
る。Mgは単体でもよいし、Ni-Mg,Ca-Mg,Fe-Mg,Fe-Si-Mg
等のMg合金の形態で添加してもよい。尚、Mgと同じ強脱
酸剤であるAlはMgと共存させると溶接金属へAlを歩留ま
らせて靭性を劣化させる。
低減するのに最良である。添加量が0.1wt％未満ではそ
の効果が十分得られず、一方1wt％を超えると溶接作業
性が悪化してスパツタ発生量が多くなると共に低温靭性
も劣化させる。従つてMgの適正範囲は0.1〜1wt％とす
る。Mgは単体でもよいし、Ni-Mg,Ca-Mg,Fe-Mg,Fe-Si-Mg
等のMg合金の形態で添加してもよい。尚、Mgと同じ強脱
酸剤であるAlはMgと共存させると溶接金属へAlを歩留ま
らせて靭性を劣化させる。
この他に必要に応じてSi,Mn,Ti,Mg以外の金属粉、鉄
粉の１種または２種以上を0.5〜15wt％含有してもよ
い。鉄粉は溶着量を多くし、高能率化が計られ、0.5wt
％未満ではこれらの効果が得られない。また、60〜80キ
ロ級の強度を確保するためにNi,Cr,Mo,V,B等を添加して
必要な強度を得ることもできる。しかし、15wt％を超え
ると2.0mmφ以下の細径ワイヤを作る上で伸線性が悪く
製造が困難となる。従つて、含有範囲は0.5〜15wt％が
望ましい。
粉の１種または２種以上を0.5〜15wt％含有してもよ
い。鉄粉は溶着量を多くし、高能率化が計られ、0.5wt
％未満ではこれらの効果が得られない。また、60〜80キ
ロ級の強度を確保するためにNi,Cr,Mo,V,B等を添加して
必要な強度を得ることもできる。しかし、15wt％を超え
ると2.0mmφ以下の細径ワイヤを作る上で伸線性が悪く
製造が困難となる。従つて、含有範囲は0.5〜15wt％が
望ましい。
本発明ではフラツクスの充填率をワイヤ重量に対して
10〜30％の範囲に設定した10％未満では十分な量のスラ
グ形成剤を含ませることができなくなり、溶接作業性を
満足させることができない。一方、30％を超えると逆に
スラグ量が多くなり過ぎて、溶接作業性を劣化させる。
10〜30％の範囲に設定した10％未満では十分な量のスラ
グ形成剤を含ませることができなくなり、溶接作業性を
満足させることができない。一方、30％を超えると逆に
スラグ量が多くなり過ぎて、溶接作業性を劣化させる。
尚ワイヤの断面形状には何の制限もなく、2mmφ以下
の細径の場合は比較的単純な円筒状のものが、また2.4
〜3.2mmφ程度の太径ワイヤの場合は鞘材を内部へ複雑
に折り込んだ構造のものが一般的である。また、シーム
レスワイヤにおいては表面にCu等のメツキ処理を施すこ
とも有効である。更に溶接対象鋼種は軟鋼及び高張力鋼
が一般的であるが、用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等
の溶接に適用していくことも可能である。
の細径の場合は比較的単純な円筒状のものが、また2.4
〜3.2mmφ程度の太径ワイヤの場合は鞘材を内部へ複雑
に折り込んだ構造のものが一般的である。また、シーム
レスワイヤにおいては表面にCu等のメツキ処理を施すこ
とも有効である。更に溶接対象鋼種は軟鋼及び高張力鋼
が一般的であるが、用途に応じて低合金鋼や高合金鋼等
の溶接に適用していくことも可能である。
第１表に試作したワイヤの構成を、第２表に試験結果
を示す。No.1〜６は比較例で、No.7〜16が本発明の実施
例である。
を示す。No.1〜６は比較例で、No.7〜16が本発明の実施
例である。
いずれも軟鋼外皮を用いて1.2mmφワイヤに仕上げ、
低温用鋼板JIS SLA33B25mmtを50°のＶ開先に組立て、2
70Aで５層７パス溶接して溶接金属の成分と機械的性質
を調査した。尚、シールドガスは80％Ar-20％CO2の混合
ガスを用いた。
低温用鋼板JIS SLA33B25mmtを50°のＶ開先に組立て、2
70Aで５層７パス溶接して溶接金属の成分と機械的性質
を調査した。尚、シールドガスは80％Ar-20％CO2の混合
ガスを用いた。
第２表の試験結果から明らかな様に、外皮と金属粉に
含有する窒素が多すぎるNo.1〜No.5のワイヤは、溶接金
属中の酸素量が350ppm以下であるにもかかわらず遷移温
度は−25℃程度で、靭性の向上は認められなかつた。ま
た、No.6は窒素は35ppmと低いが本発明の必須成分であ
る強脱酸剤のMgが入つていないために溶接金属中の酸素
が420ppmと高くなり、靭性の向上は認められなかつた。
これに対し、No.7〜No.16はいずれも遷移温度が全て−5
0℃以下であることから低温靭性も良好なことが確認で
きた。
含有する窒素が多すぎるNo.1〜No.5のワイヤは、溶接金
属中の酸素量が350ppm以下であるにもかかわらず遷移温
度は−25℃程度で、靭性の向上は認められなかつた。ま
た、No.6は窒素は35ppmと低いが本発明の必須成分であ
る強脱酸剤のMgが入つていないために溶接金属中の酸素
が420ppmと高くなり、靭性の向上は認められなかつた。
これに対し、No.7〜No.16はいずれも遷移温度が全て−5
0℃以下であることから低温靭性も良好なことが確認で
きた。
本発明は以下の様に構成されており、特に溶接 金属中のガス吸収を抑えることによつて良好な低温靭性
を得ることができ、溶材の高級化、高靭化を達成できる
ガスシールド溶接用フラツクス入りワイヤを提供し得る
ことになつた。
を得ることができ、溶材の高級化、高靭化を達成できる
ガスシールド溶接用フラツクス入りワイヤを提供し得る
ことになつた。
【図面の簡単な説明】 第１図は軟鋼外皮中の窒素量と溶接金属の窒素及び靭性
の関係を表わす図、 第２図はMg添加量と溶接金属中の酸素及び靭性の関係を
表わす図である。
の関係を表わす図、 第２図はMg添加量と溶接金属中の酸素及び靭性の関係を
表わす図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−189097（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−80392（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−77992（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】窒素含有量が30ppm以下である鋼製外皮
に、ワイヤ全重量に対して 金属弗化物:2〜12wt％、 金属炭酸塩:0.1〜1.5wt％、 珪酸鉱物，珪酸塩化合物の１種または２種以上:0.2〜3w
t％、 Si:0.2〜2wt％ Mn:1〜2.5wt％ Ti:0.05〜0.3wt％ Mg:0.1〜1wt％ を必須成分として含有した金属弗化物を主成分とするフ
ラックスをワイヤ全重量に対して10〜30wt％となる様に
充填し、なおかつフラックス中に含有する金属粉中の総
窒素量がワイヤ全重量に対して25ppm以下であることを
特徴とする低温靭性に優れたガスシールド溶接用フラッ
クス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100476A JP2528311B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100476A JP2528311B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63278697A JPS63278697A (ja) | 1988-11-16 |
| JP2528311B2 true JP2528311B2 (ja) | 1996-08-28 |
Family
ID=14274969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62100476A Expired - Lifetime JP2528311B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2528311B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2764221B1 (fr) | 1997-06-09 | 1999-07-16 | Soudure Autogene Francaise | Fil fourre basse teneur azote |
| US20160318115A1 (en) * | 2015-05-01 | 2016-11-03 | Lincoln Global, Inc. | Welding process |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5226497A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-28 | Nitto Electric Ind Co Ltd | Resistor or resistor network manufacturing process |
| JPS6011600B2 (ja) * | 1978-12-06 | 1985-03-27 | 新日本製鐵株式会社 | エレクトロガスア−ク溶接法 |
| JPS5680392A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-01 | Kobe Steel Ltd | Composite wire for electrogas arc welding and vertical welding method using said wire |
| JPS577396A (en) * | 1980-06-12 | 1982-01-14 | Nippon Steel Corp | Compound wire for gas sealed arc welding |
| JPS58119490A (ja) * | 1982-01-09 | 1983-07-15 | Nippon Steel Corp | ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤ |
| JPS5913955A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-01-24 | Nippon Koutai Kenkyusho:Kk | レクチン幼若化測定法 |
| JPS59119490A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-10 | Hitachi Ltd | 座標入力装置の座標検出部 |
| JPS59189097A (ja) * | 1983-04-11 | 1984-10-26 | Nippon Steel Corp | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
| JPS6045994A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-12 | Tokyo Electric Co Ltd | Ｐｒｏｍによる情報記憶方法 |
| JPS6233094A (ja) * | 1985-07-31 | 1987-02-13 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用フラツクス入りワイヤ |
-
1987
- 1987-04-23 JP JP62100476A patent/JP2528311B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63278697A (ja) | 1988-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1846928B (zh) | 药芯焊条和形成气体痕迹减少的焊缝的方法 | |
| JP5207994B2 (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ | |
| CA2526778C (en) | Cored electrode for reducing diffusible hydrogen | |
| JPS5944159B2 (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JP5153421B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2002103084A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2500020B2 (ja) | ガスシ―ルドア―ク溶接用塩基性フラックス入りワイヤ | |
| JPH09277087A (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR100265097B1 (ko) | 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 | |
| JPH08257785A (ja) | 鋼溶接部の耐低温割れ性を改善するアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2528311B2 (ja) | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| CA1080094A (en) | Welding electrodes | |
| US4036671A (en) | Flux for the submerged arc welding of ordinary, semi-alloyed or special steels | |
| JPH09262693A (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3203527B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH01271098A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2674854B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH03291192A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2018158367A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ | |
| JPH04356397A (ja) | セルフシールドアーク溶接複合ワイヤ | |
| AU648477B1 (en) | Flux cored gas shielded electrode | |
| JPH07276078A (ja) | ガスシールドアーク溶接メタル系フラックス入りワイヤ | |
| JPH05285692A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3103942B2 (ja) | 多層盛およびｘ開先継手溶接用エレクトロガスアーク溶接用複合ワイヤ | |
| JPH09201697A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |