JPS58119490A - ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガスシールド溶接用複合ワイヤに係るものであ
り、さらに詳しぐは低温靭性にすぐれた溶接金属が得ら
れる自動及び半自動溶接用複合ワイヤに関するものであ
る。
り、さらに詳しぐは低温靭性にすぐれた溶接金属が得ら
れる自動及び半自動溶接用複合ワイヤに関するものであ
る。
現在、多種多様の複合ワイヤが製造されているが溶接能
基と継手性能の観点から細径のガスシールド溶接用ワイ
ヤがその大半を占めている。中でもルチールをフラック
スの主成分とする複合ワイヤはＣＯ２雰囲気下において
もアークが極めて安定なためスパッタの発生が少なく、
姿勢溶接にも適していることから軟鋼５０キロＨＴ鋼を
主体に広く通用されている。しかし従来のルチール系複
合ワイヤは小人熱で多層溶接した場合はともかく大入熱
溶接とか狭開先溶接では初析フェライトが犬きく成長し
、粒内においても粗大化した組織となって、低温靭性が
不足するという問題があった。
基と継手性能の観点から細径のガスシールド溶接用ワイ
ヤがその大半を占めている。中でもルチールをフラック
スの主成分とする複合ワイヤはＣＯ２雰囲気下において
もアークが極めて安定なためスパッタの発生が少なく、
姿勢溶接にも適していることから軟鋼５０キロＨＴ鋼を
主体に広く通用されている。しかし従来のルチール系複
合ワイヤは小人熱で多層溶接した場合はともかく大入熱
溶接とか狭開先溶接では初析フェライトが犬きく成長し
、粒内においても粗大化した組織となって、低温靭性が
不足するという問題があった。
衝撃靭性の問題を解決する手段としては溶接金属中に適
量のＴＩ 、 Ｂ元累を添加することによってミクロ組
織を微細化させ靭性が改善できるということが知られて
いる。本発明者らは溶接作業性にすぐれたルチール系複
合ワイヤに微量゛のＴｉ 、 Ｂ元累を添加し靭性の改
善研究を行なっていたところ溶接金属の靭性がＴｉとＢ
の添加によって改善されるのは他の条件がある一定のと
きだけであるということが明らかとなった。即ち、ルチ
ール系複合ワイヤによる溶接金属の靭性は他の溶接法、
例えば被覆アーク溶接、ソリッドワイヤ或いは塩基性複
合ワイヤを用いるガスシールド溶接に比べると窒素の影
響が極めて大きく、Ｔｉ−Ｂ系溶接金属の靭性を確保す
るためには溶接材料の窒素量を極力抑える必要があると
いう知見を得て本発明を行なったものである。
量のＴＩ 、 Ｂ元累を添加することによってミクロ組
織を微細化させ靭性が改善できるということが知られて
いる。本発明者らは溶接作業性にすぐれたルチール系複
合ワイヤに微量゛のＴｉ 、 Ｂ元累を添加し靭性の改
善研究を行なっていたところ溶接金属の靭性がＴｉとＢ
の添加によって改善されるのは他の条件がある一定のと
きだけであるということが明らかとなった。即ち、ルチ
ール系複合ワイヤによる溶接金属の靭性は他の溶接法、
例えば被覆アーク溶接、ソリッドワイヤ或いは塩基性複
合ワイヤを用いるガスシールド溶接に比べると窒素の影
響が極めて大きく、Ｔｉ−Ｂ系溶接金属の靭性を確保す
るためには溶接材料の窒素量を極力抑える必要があると
いう知見を得て本発明を行なったものである。
即ち、本発明になる複合ワイヤはワイヤ全重量に対し２
〜ＪＯ係のＴｌＯ２，１，５〜６．０係の脱酸性元素及
びＯ，ｆ）０１％≦Ｂ＋１７）Ｂ２ｏ３≦０．０３％の
関係を満たすＢ又はＢ２Ｏ３の一方又は両方を含有する
ことを必須とし、又はこれに更に鉄粉を７係以下含有せ
しめたフラックスを窒素含有量が５０ ｐｐｍ以下であ
る鋼表外皮に充填したことを特徴とするガスシールド溶
接用複合ワイヤである。
〜ＪＯ係のＴｌＯ２，１，５〜６．０係の脱酸性元素及
びＯ，ｆ）０１％≦Ｂ＋１７）Ｂ２ｏ３≦０．０３％の
関係を満たすＢ又はＢ２Ｏ３の一方又は両方を含有する
ことを必須とし、又はこれに更に鉄粉を７係以下含有せ
しめたフラックスを窒素含有量が５０ ｐｐｍ以下であ
る鋼表外皮に充填したことを特徴とするガスシールド溶
接用複合ワイヤである。
以下に本発明になる複合ワイヤを上記構成とした理由に
つき詳細に説明する。
つき詳細に説明する。
本発明においてＴ ｉｏ２をワイヤ重量比で２〜】０係
添カロするのは主にアークの安定効果と生成したスラグ
によるビード形状の改善効果を期待するためである。添
加ｆが２チ未満では上記効果が期待できず姿勢溶接など
ではアークは不安定となり、美麗な浴接ビードは得られ
ない。一方、］０係を超えて添加するとアークは安定で
あるが、スラグの粘性が低下し過ぎるため、立向及び上
向姿勢溶接では溶融メタルを開先内に留めることが出来
なくなる。従って、本発明におけるＴＩｏ２のフラック
スへの添加はアーク安定効果とビード形成の効果を考慮
してワイヤ全重量に対し２〜１０係とする。
添カロするのは主にアークの安定効果と生成したスラグ
によるビード形状の改善効果を期待するためである。添
加ｆが２チ未満では上記効果が期待できず姿勢溶接など
ではアークは不安定となり、美麗な浴接ビードは得られ
ない。一方、］０係を超えて添加するとアークは安定で
あるが、スラグの粘性が低下し過ぎるため、立向及び上
向姿勢溶接では溶融メタルを開先内に留めることが出来
なくなる。従って、本発明におけるＴＩｏ２のフラック
スへの添加はアーク安定効果とビード形成の効果を考慮
してワイヤ全重量に対し２〜１０係とする。
なお、このＴ １０２は後述する脱酸性元素のＡｔ、Ｍ
ｇとの共存下では一部還元されて微量のＴｉＯが溶接金
属に歩留まり針状フェライトの生成核となって、組織を
微細にする効果も発揮する。
ｇとの共存下では一部還元されて微量のＴｉＯが溶接金
属に歩留まり針状フェライトの生成核となって、組織を
微細にする効果も発揮する。
本発明ワイヤにおける脱酸性元素としてはＳｔ。
Ｍｎ＋Ｔｉ 、Ａｔ、Ｍｇ等を主にフラックスより添加
するが、その添加量はワイヤ全重量に対し、合せて１．
５〜６．０チである。これら脱酸性元素の添加量が１．
５チ未満では脱酸不足となるため溶接金属は多孔質とな
りＸ線性能が劣化する。一方、６幅を超えて添加すると
脱酸性元素が溶接金属に多量歩留まるため、溶接金属は
硬化し、衝撃靭性と耐割れ性の低下を来たす。このため
、本発明ワイヤではフラックス中の脱酸性元素はワイヤ
重量比で１．５〜６．０係の範囲に限定する。これら脱
酸性元素は単体で添加しても鉄合金或いはこれら元素同
志の合金として添加することもできる。これら脱酸性元
素の中では溶接金属の強度を調整する目的もあっ（５） てＳｔとＭｎヲ主に使用するが、ＡｔとＭｇは本発明ワ
イヤの主成分であるＴ ｉｏ ２のＴｉより酸化物の生
成自由エネルギーが小さいためアーク雰囲気下でＴｉＯ
２の一部を還元し前記した如く、ＴＩｏとして溶接金属
中に歩留まらせミクロ組織を微細化する効果をもたらす
。特にＭｇはワイヤ重量比でＯ６３〜２．０係添加する
と溶接金属の酸素量を著しく低下させ、靭性を改善する
効果が大きい。ＴｉはＦｅ−Ｔ１ 或いは他金属との
合金形態で添加すると、前述した通りＴｉＯとして直接
溶接金属を微細化する働きが期待できる他、後述するＢ
の酸化消耗を防ぎＢの働きを効果的にする。しかし、０
．５％を超えて添加すると溶接金属にＴｉＡｆ多量歩留
まることによって却って靭性は劣化する。従ってＴｉは
ワイヤ全重量に対し０．５％以下とすることが望しい。
するが、その添加量はワイヤ全重量に対し、合せて１．
５〜６．０チである。これら脱酸性元素の添加量が１．
５チ未満では脱酸不足となるため溶接金属は多孔質とな
りＸ線性能が劣化する。一方、６幅を超えて添加すると
脱酸性元素が溶接金属に多量歩留まるため、溶接金属は
硬化し、衝撃靭性と耐割れ性の低下を来たす。このため
、本発明ワイヤではフラックス中の脱酸性元素はワイヤ
重量比で１．５〜６．０係の範囲に限定する。これら脱
酸性元素は単体で添加しても鉄合金或いはこれら元素同
志の合金として添加することもできる。これら脱酸性元
素の中では溶接金属の強度を調整する目的もあっ（５） てＳｔとＭｎヲ主に使用するが、ＡｔとＭｇは本発明ワ
イヤの主成分であるＴ ｉｏ ２のＴｉより酸化物の生
成自由エネルギーが小さいためアーク雰囲気下でＴｉＯ
２の一部を還元し前記した如く、ＴＩｏとして溶接金属
中に歩留まらせミクロ組織を微細化する効果をもたらす
。特にＭｇはワイヤ重量比でＯ６３〜２．０係添加する
と溶接金属の酸素量を著しく低下させ、靭性を改善する
効果が大きい。ＴｉはＦｅ−Ｔ１ 或いは他金属との
合金形態で添加すると、前述した通りＴｉＯとして直接
溶接金属を微細化する働きが期待できる他、後述するＢ
の酸化消耗を防ぎＢの働きを効果的にする。しかし、０
．５％を超えて添加すると溶接金属にＴｉＡｆ多量歩留
まることによって却って靭性は劣化する。従ってＴｉは
ワイヤ全重量に対し０．５％以下とすることが望しい。
また、本発明ワイヤではＢ金Ｂ単体又はＦｅ。
Ｔｉ ＋Ａｔｒ Ｚｒ 、Ｍｎ ｒ Ｃｒ ＋Ｍｏ 、
Ｎｔ 等との合金で添加するか或いは酸化物の形で８
２０３に換算して添加するか、又は金属と酸化物の両者
の形態で複合して添加す（６） ル’Ａ合ニｌｄ、 ０．００１％ ≦Ｂ 十ＬＢ Ｏ＜
０．０３ ％ ０ＩＱ２３− 関係を満足する範囲でフラックスより添加する。
Ｎｔ 等との合金で添加するか或いは酸化物の形で８
２０３に換算して添加するか、又は金属と酸化物の両者
の形態で複合して添加す（６） ル’Ａ合ニｌｄ、 ０．００１％ ≦Ｂ 十ＬＢ Ｏ＜
０．０３ ％ ０ＩＱ２３− 関係を満足する範囲でフラックスより添加する。
上記範囲でＢ又（ｌ−ｊ：Ｂ２Ｏ３の一方又は両方を添
加するとＢがオーステナイト粒界に偏析し、粒界の自由
工ふルギーが低下する結果、初析フェライトの生成は抑
制され溶接金属の組織は微細化して靭性が向上する。し
かし、Ｂ又はＢ２Ｏ３の一方又は両方の添加量が本発明
で規定する範囲の下限に満たない場合にはＢによる組織
の微細化効果が期待できない。
加するとＢがオーステナイト粒界に偏析し、粒界の自由
工ふルギーが低下する結果、初析フェライトの生成は抑
制され溶接金属の組織は微細化して靭性が向上する。し
かし、Ｂ又はＢ２Ｏ３の一方又は両方の添加量が本発明
で規定する範囲の下限に満たない場合にはＢによる組織
の微細化効果が期待できない。
逆に上限を超えて添加するとＢが溶接金属に多量に歩留
まるため硬化して靭性は却って低下する。
まるため硬化して靭性は却って低下する。
従って、本発明ワイヤにおけるＢ又はＢ２Ｏ３の一方又
は両方の添加量はＯ，ＯＯ１％≦Ｂ ＋ 員Ｂ２Ｏ３≦
０、０３ ｑ６の関係を満たす範囲とする。
は両方の添加量はＯ，ＯＯ１％≦Ｂ ＋ 員Ｂ２Ｏ３≦
０、０３ ｑ６の関係を満たす範囲とする。
更に、本発明ワイヤは溶接能率或いは溶接作業性の観点
から鉄粉を含有せしめることができるが、その場合には
これを７チ以下の範囲に規定するものである。これは後
述する様にルチール系複合ワイヤによる溶接金属の靭性
は窒素が５０ ｐｐｍを超すと著るしく劣化することが
判ったためである。
から鉄粉を含有せしめることができるが、その場合には
これを７チ以下の範囲に規定するものである。これは後
述する様にルチール系複合ワイヤによる溶接金属の靭性
は窒素が５０ ｐｐｍを超すと著るしく劣化することが
判ったためである。
すなわちワイヤ中の窒素はそのまま溶接金属に移行する
ため、溶接金属の窒素を下げるためにはワイヤ中の窒素
を下げなければならないが、ワイヤ中の窒素の大部分は
鋼製外皮とフラックス成分の鉄粉に不可避的に含有され
ているので、この両方の窒素を下げる必要がある。従っ
て、前記のように溶接能率とか溶接作業性の観点から鉄
粉の添加が必要となる場合には７係を限度とし、その窒
素量も後述する外皮からの窒素量を考慮して］００ｐｐ
ｍ以下のものを添加することによって溶接金属中の窒素
の鉄粉寄与による増加分を７ ｐｐｍ以下に抑えるもの
である。
ため、溶接金属の窒素を下げるためにはワイヤ中の窒素
を下げなければならないが、ワイヤ中の窒素の大部分は
鋼製外皮とフラックス成分の鉄粉に不可避的に含有され
ているので、この両方の窒素を下げる必要がある。従っ
て、前記のように溶接能率とか溶接作業性の観点から鉄
粉の添加が必要となる場合には７係を限度とし、その窒
素量も後述する外皮からの窒素量を考慮して］００ｐｐ
ｍ以下のものを添加することによって溶接金属中の窒素
の鉄粉寄与による増加分を７ ｐｐｍ以下に抑えるもの
である。
本弁明ワイヤでは上記した成分を必須とするフラックス
を窒素含量が５０ ｐｐｍ以下の低炭素鋼或いは低合金
鋼といった＠製外皮に充填するが外皮の窒素を５０ ｐ
ｐｍ以下とした理由は第１図の実験結果に、よる。即ち
窒素含有量がｉ ０ ｐｐｍ 、 ３２ｐｐｍ 、 ４
１ ｐｐｒｎ 、 ５０ ｐｐｍ 、 ６１ ｐｐｍ
、 ７０ ｐｐｍ８２ｐｐｍ、９０ｐｐｍ及び１０３
ｐｐｍである軟鋼外皮材を用いてワイヤ全軍量に対しＴ
ｉＯ２５，０％ 。
を窒素含量が５０ ｐｐｍ以下の低炭素鋼或いは低合金
鋼といった＠製外皮に充填するが外皮の窒素を５０ ｐ
ｐｍ以下とした理由は第１図の実験結果に、よる。即ち
窒素含有量がｉ ０ ｐｐｍ 、 ３２ｐｐｍ 、 ４
１ ｐｐｒｎ 、 ５０ ｐｐｍ 、 ６１ ｐｐｍ
、 ７０ ｐｐｍ８２ｐｐｍ、９０ｐｐｍ及び１０３
ｐｐｍである軟鋼外皮材を用いてワイヤ全軍量に対しＴ
ｉＯ２５，０％ 。
Ｓ ｉ０２１．０％、 Ａｔ２０３０．５ ％ 、 Ｆ
ｅ−８ｉ（４０４Ｓｔ ）１、０ ％ 、 Ｍｅ
−Ｍｎ２．０ ％ 、 ｌａ−Ｍｇ（４０％ Ａｔ
−６０１Ｍｇ）０．２ｆ）、鉄粉（窒素含量１００ ｐ
ｐｍ ） ５． ］、 ４％。
ｅ−８ｉ（４０４Ｓｔ ）１、０ ％ 、 Ｍｅ
−Ｍｎ２．０ ％ 、 ｌａ−Ｍｇ（４０％ Ａｔ
−６０１Ｍｇ）０．２ｆ）、鉄粉（窒素含量１００ ｐ
ｐｍ ） ５． ］、 ４％。
Ｆｅ−Ｂ（５％ Ｂ ） Ｏ８２係から成るフラックス
を含有した複合ワイヤ１．６φを試作して金属外皮の窒
素含有量と溶接金属の靭性の関係を調査した。試験板は
に３２Ｅの３２叫厚鋼板を５００ｖ開先に組立て、溶接
電流４５０ Ａ ’、アーク電圧３８■、溶接速度２０
α／分、シールドガスＣＯ２２０１／分の条件で溶接し
、−４０℃における靭性と溶接金属中の窒素量との関係
を明らかにした。第１図の実験結果から明らかなように
鋼製外皮の窒素量が増加すると溶接金属中の窒素量も比
例的に増大する。
を含有した複合ワイヤ１．６φを試作して金属外皮の窒
素含有量と溶接金属の靭性の関係を調査した。試験板は
に３２Ｅの３２叫厚鋼板を５００ｖ開先に組立て、溶接
電流４５０ Ａ ’、アーク電圧３８■、溶接速度２０
α／分、シールドガスＣＯ２２０１／分の条件で溶接し
、−４０℃における靭性と溶接金属中の窒素量との関係
を明らかにした。第１図の実験結果から明らかなように
鋼製外皮の窒素量が増加すると溶接金属中の窒素量も比
例的に増大する。
実験は自動溶接で風の全くない実験室内で行なったため
溶接による空気の巻き込みは全くなかった。
溶接による空気の巻き込みは全くなかった。
この実験結果から明らかなようにルチール系複合ワイヤ
の靭性は鋼製外皮の窒素量が、５０〜６０ ｐｐｍの範
囲（溶接金属中の窒素量が５０〜６０ ｐｐｍとなる）
で急激に劣化する。これはＴｉ−Ｂ系被覆アーク溶接金
属が８０〜］、 ＯＯｐｐｍの窒素（９） ｔでもそれ根方化しないのに比べると大きな欠点である
。従って、ルチール系複合ワイヤで靭性を確保するため
には合金成分の調整と同時に溶接金属中の窒素′ｊｋを
５０ ｐｐｍ以下としなければならない。そのためには
前述した様にフラックス中の鉄粉からの窒素増加分を７
ｐｐｍ以下に抑えたので外皮からの増加は４３ ｐｐ
ｍ以下とする必要がある。
の靭性は鋼製外皮の窒素量が、５０〜６０ ｐｐｍの範
囲（溶接金属中の窒素量が５０〜６０ ｐｐｍとなる）
で急激に劣化する。これはＴｉ−Ｂ系被覆アーク溶接金
属が８０〜］、 ＯＯｐｐｍの窒素（９） ｔでもそれ根方化しないのに比べると大きな欠点である
。従って、ルチール系複合ワイヤで靭性を確保するため
には合金成分の調整と同時に溶接金属中の窒素′ｊｋを
５０ ｐｐｍ以下としなければならない。そのためには
前述した様にフラックス中の鉄粉からの窒素増加分を７
ｐｐｍ以下に抑えたので外皮からの増加は４３ ｐｐ
ｍ以下とする必要がある。
通常ワイヤ全重量、に対する外皮の比率は０．８５前後
であるから、外皮の窒素は５０ ｐｐｍ以下でなければ
ならない。更に、溶接中に大気から窒素が若干ピックア
ップされることを考えれば４０ ｐｐｍ以下の外皮を使
用するのが望ましい。
であるから、外皮の窒素は５０ ｐｐｍ以下でなければ
ならない。更に、溶接中に大気から窒素が若干ピックア
ップされることを考えれば４０ ｐｐｍ以下の外皮を使
用するのが望ましい。
鋼製外皮の形態としては円周部に合せ目を有するオープ
ンシームでも良いが、外周部に開口部を有しないクロー
ズドシームワイヤは充填フラックスの吸湿がないため溶
接金属の低温割れの面で有利となる。従って、Ｂ、、
Ｔｉ、 Ｎ量を規制することによって、靭性を向上はせ
た本発明ワイヤを拘束度の大きい厚板構造物に適用する
上では好都合でおる。更に開口部を有しないクローズド
シームワイ（］ （１） ヤはワイヤ表面にＣｕ、Ｎｉ ＋ＡＺ＋Ｃｒ等の金属被
膜を施こしてワイヤの耐錆性を向上させる他、溶接時の
給電性を改善することも可能となる。
ンシームでも良いが、外周部に開口部を有しないクロー
ズドシームワイヤは充填フラックスの吸湿がないため溶
接金属の低温割れの面で有利となる。従って、Ｂ、、
Ｔｉ、 Ｎ量を規制することによって、靭性を向上はせ
た本発明ワイヤを拘束度の大きい厚板構造物に適用する
上では好都合でおる。更に開口部を有しないクローズド
シームワイ（］ （１） ヤはワイヤ表面にＣｕ、Ｎｉ ＋ＡＺ＋Ｃｒ等の金属被
膜を施こしてワイヤの耐錆性を向上させる他、溶接時の
給電性を改善することも可能となる。
本発明ワイヤの主要構成は上記した通りであるが、充填
フラックスのその他の成分としてはＡｔ２０６゜ｚｒｏ
２．８１０□等を添加し姿勢溶接性を更に高めることが
出来る他アークの安定性を図る目的でＬｉ、Ｋ。
フラックスのその他の成分としてはＡｔ２０６゜ｚｒｏ
２．８１０□等を添加し姿勢溶接性を更に高めることが
出来る他アークの安定性を図る目的でＬｉ、Ｋ。
Ｎａ ＋ Ｒｂ ｒ Ｃｓ ｈ Ｃａ ＨＳ ｒ ＨＢ
ａ等の各種化合物が添加できる。
ａ等の各種化合物が添加できる。
更にＮｌ ＋ＣｒｌＭｏ＋Ｎｂ、Ｖ等を添加して、溶接
金属の強度及び性質を改善することもできる。
金属の強度及び性質を改善することもできる。
なお、本発明ワイヤは各種フラックス全配合、混合した
まま充填できる他、水ガラス、熱可塑性樹脂等の粘結剤
を用いてフラックスの一部又は全部を造粒した後充填す
ることも出来る。
まま充填できる他、水ガラス、熱可塑性樹脂等の粘結剤
を用いてフラックスの一部又は全部を造粒した後充填す
ることも出来る。
次に実施例を用いて本発明を更に具体的に説明する。
実施例
第１表に試作したワイヤの構成を、第２表に試験結果を
示す。同表において、Ｎｏ、１〜５は比較例でＮｏ、６
〜１３が本発明になるワイヤの実施例である。
示す。同表において、Ｎｏ、１〜５は比較例でＮｏ、６
〜１３が本発明になるワイヤの実施例である。
いずれも軟鋼外皮を用いて１．６φワイヤに仕上げ、ワ
イヤの送給状態とアーク状態及び立向上進溶接性を調査
し、更に、低温用鋼板のＪＩＳ ＳＬＡ３３Ｂ２５ｍｍ
ｔを５０°の■開先に組立て４５０Ａで３層４ノ４ス溶
接して溶接金属の成分と機械的性質を調査した。なおＮ
ｏ、 ８のワイヤのみ８５ ％ ＣＯ２−１５４Ａｒの
混合ガス溶接を行ない他はＣＯ２シールド溶接した。
イヤの送給状態とアーク状態及び立向上進溶接性を調査
し、更に、低温用鋼板のＪＩＳ ＳＬＡ３３Ｂ２５ｍｍ
ｔを５０°の■開先に組立て４５０Ａで３層４ノ４ス溶
接して溶接金属の成分と機械的性質を調査した。なおＮ
ｏ、 ８のワイヤのみ８５ ％ ＣＯ２−１５４Ａｒの
混合ガス溶接を行ない他はＣＯ２シールド溶接した。
第２表の試験結果から明らかな様に、ＴｉＯ２が本発明
の下限に満たないＮＯ６１のワイヤはアークが安定せず
、立向上進溶接ができなかった。また、アークが不安定
なため継手溶接は実施しなかった。
の下限に満たないＮＯ６１のワイヤはアークが安定せず
、立向上進溶接ができなかった。また、アークが不安定
なため継手溶接は実施しなかった。
ＮＯ，２のワイヤは作業性には問題なかったが、Ｂ量が
少なすぎ、しかも窒素を１１０ ｐｐｍと多く含有する
鉄粉を１０係充填したため溶接金属の破面遷移温度は３
℃と低靭性であった。脱酸性元素と、Ｂ景及び鋼製外皮
の窒素量が本発明の規定に外れているＮＯ，３のワイヤ
も遷移温度は８℃であＪ、Ｎｏ。
少なすぎ、しかも窒素を１１０ ｐｐｍと多く含有する
鉄粉を１０係充填したため溶接金属の破面遷移温度は３
℃と低靭性であった。脱酸性元素と、Ｂ景及び鋼製外皮
の窒素量が本発明の規定に外れているＮＯ，３のワイヤ
も遷移温度は８℃であＪ、Ｎｏ。
４のワイヤは脱酸性元素が多すぎるため、溶接金属にこ
れら元素が多量歩留まり靭性は劣化した。
れら元素が多量歩留まり靭性は劣化した。
またＮ０１５はＴ ｉＯ２を多量に含有しているため、
スラグの流動性が太きすぎ、立向上進溶接には不向きで
あった。さらに窒素量が多い外皮を用いたため、遷移温
度も良くなく０℃であった。これに対し、ＮＯ，６〜１
３の本発明になるワイヤはいずれも良好な作業性と十分
な強度を示し、遷移温度も全て一５０℃以下であること
がら切欠靭性も良好々ことが確認できた。
スラグの流動性が太きすぎ、立向上進溶接には不向きで
あった。さらに窒素量が多い外皮を用いたため、遷移温
度も良くなく０℃であった。これに対し、ＮＯ，６〜１
３の本発明になるワイヤはいずれも良好な作業性と十分
な強度を示し、遷移温度も全て一５０℃以下であること
がら切欠靭性も良好々ことが確認できた。
（１３）
第１図は軟鋼外皮中の窒素量と溶接金属の窒素量及び靭
性の関係を表わす図である。 （１６）
性の関係を表わす図である。 （１６）
Claims (5)
- （１） ワイヤ全重量に対し２〜１０ｑｂの’ｒｉｏ
２１１．５〜６０％の脱酸性元素及び０．００１％≦Ｂ
十］ １０Ｂ２０３≦００３係の関係を満たすＢ又はＢ２Ｏ３
の一方又は両方を含有することを必須とするフラックス
を窒素含有量が５０ ｐｐｍり下である鋼製外皮に充填
したことを特徴とするガスシールド＃装用複合ワイヤ。 - （２） ワイヤ全重量に対し２〜１０係のＴｉｅ２ｒ
１．５〜６．０係の脱酸性元素、７％以下の鉄粉及び０
、ＯＯ］ＬＩ）≦Ｂ＋１？、Ｂ２Ｏ３≦０．０３ｑｂの
関係を満たすＢ又はＢ２Ｏ３の一方又は両方を含有する
ことを必須とするフラックスを窒素含有量が５０ ｐｐ
ｍ以下である鋼製外皮に充填したことを％徴とするガス
シールド浴接用複合ワイヤ。 - （３）鉄粉の窒素量が１００ ｐｐｍ以下である特許請
求の範囲第２項記載のガスシールド溶接用複合ワイヤ。 - （４）脱酸性元素が０．５％以下のＴｉを含有している
特許請求の範囲第１項〜第３頂記載のガスシールド溶接
用複合ワイヤ。 - （５） 金属外皮が外周部に開口部を有しない特許請
求の範囲第１項〜第４項記載のガスシールド溶接用複合
ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002012A JPS58119490A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002012A JPS58119490A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58119490A true JPS58119490A (ja) | 1983-07-15 |
Family
ID=11517449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57002012A Pending JPS58119490A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | ガスシ−ルド溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58119490A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63140798A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-13 | Nippon Steel Corp | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
| JPS63278697A (ja) * | 1987-04-23 | 1988-11-16 | Nippon Steel Corp | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPH06198489A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-07-19 | Lincoln Electric Co:The | フラックスコアアーク溶接電極 |
| JPH06210491A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-08-02 | Lincoln Electric Co:The | フラックスコアガス遮蔽電極 |
| JPH0825063B2 (ja) * | 1991-09-20 | 1996-03-13 | 株式会社神戸製鋼所 | ０．５Ｍｏ鋼用、Ｍｎ−Ｍｏ鋼用及びＭｎ−Ｍｏ−Ｎｉ鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1982
- 1982-01-09 JP JP57002012A patent/JPS58119490A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63140798A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-13 | Nippon Steel Corp | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
| JPS63278697A (ja) * | 1987-04-23 | 1988-11-16 | Nippon Steel Corp | ガスシ−ルド溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPH0825063B2 (ja) * | 1991-09-20 | 1996-03-13 | 株式会社神戸製鋼所 | ０．５Ｍｏ鋼用、Ｍｎ−Ｍｏ鋼用及びＭｎ−Ｍｏ−Ｎｉ鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JPH06198489A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-07-19 | Lincoln Electric Co:The | フラックスコアアーク溶接電極 |
| JPH06210491A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-08-02 | Lincoln Electric Co:The | フラックスコアガス遮蔽電極 |
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