JP3433042B2 - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JP3433042B2 JP3433042B2 JP08461997A JP8461997A JP3433042B2 JP 3433042 B2 JP3433042 B2 JP 3433042B2 JP 08461997 A JP08461997 A JP 08461997A JP 8461997 A JP8461997 A JP 8461997A JP 3433042 B2 JP3433042 B2 JP 3433042B2
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- welding
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低温用鋼等の溶接
に使用するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤに関し、特に優れた姿勢溶接性と溶接金属性能、な
かでも熱処理後での靭性劣化が少ないガスシールドアー
ク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
に使用するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤに関し、特に優れた姿勢溶接性と溶接金属性能、な
かでも熱処理後での靭性劣化が少ないガスシールドアー
ク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フラックスを鋼製外皮に内包した溶接用
フラックス入りワイヤは以前より用いられているが、被
覆アーク溶接棒に比べ溶着速度が速く、溶接能率も高
い。また、作業者の熟練度もそれ程必要としない等の利
点がある。
フラックス入りワイヤは以前より用いられているが、被
覆アーク溶接棒に比べ溶着速度が速く、溶接能率も高
い。また、作業者の熟練度もそれ程必要としない等の利
点がある。
【０００３】一方、ソリッドワイヤに比べるとスラグ剤
及びアーク安定剤の添加により、ＣＯ2ガスシールド溶
接でもアークが安定し、スパッタの少ない溶接が可能で
あり、かつビードは生成スラグにより完全に被包される
ため外観が美しい。この様な特徴を有するフラックス入
りワイヤは、造船、鉄骨橋梁分野を初めとした各産業分
野で広く使用されている。
及びアーク安定剤の添加により、ＣＯ2ガスシールド溶
接でもアークが安定し、スパッタの少ない溶接が可能で
あり、かつビードは生成スラグにより完全に被包される
ため外観が美しい。この様な特徴を有するフラックス入
りワイヤは、造船、鉄骨橋梁分野を初めとした各産業分
野で広く使用されている。
【０００４】また、フラックス入りワイヤの中でも、Ｔ
ｉＯ2を主成分とした１．２〜１．６ｍｍφの細径ワイ
ヤは、操作性に優れ、かつ溶接能率も高いことから、そ
の大半を占めている。
ｉＯ2を主成分とした１．２〜１．６ｍｍφの細径ワイ
ヤは、操作性に優れ、かつ溶接能率も高いことから、そ
の大半を占めている。
【０００５】ＴｉＯ2を主成分とする細径フラックス入
りワイヤは、前述の如く、操作性に富み溶接能率も良い
ことから、更に高能率で高性能が得られるフラックス入
りワイヤの開発が強く各産業界から要望されていた。
りワイヤは、前述の如く、操作性に富み溶接能率も良い
ことから、更に高能率で高性能が得られるフラックス入
りワイヤの開発が強く各産業界から要望されていた。
【０００６】しかし、特開昭５６−１２８６９９号公報
記載のフラックス入りワイヤに代表されるＴｉＯ2を主
成分とするフラックス入りワイヤでは、立向溶接や上向
溶接等の姿勢溶接時に、能率向上のため高電流で溶接を
行った場合、溶融メタルが垂れ落ち易く、溶接を継続す
ることができないという問題点があった。
記載のフラックス入りワイヤに代表されるＴｉＯ2を主
成分とするフラックス入りワイヤでは、立向溶接や上向
溶接等の姿勢溶接時に、能率向上のため高電流で溶接を
行った場合、溶融メタルが垂れ落ち易く、溶接を継続す
ることができないという問題点があった。
【０００７】また、溶接金属の性能面でも、ＴｉＯ2を
主成分とするワイヤは、熱処理後の溶接金属部の衝撃靭
性低下が著しいことから、熱処理が前提となる低温用極
厚鋼板の溶接に使用されていないというのが現状であ
る。
主成分とするワイヤは、熱処理後の溶接金属部の衝撃靭
性低下が著しいことから、熱処理が前提となる低温用極
厚鋼板の溶接に使用されていないというのが現状であ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
点に鑑みてなされたものであって、低温用鋼等の姿勢溶
接を能率良く、かつ熱処理後でも靭性劣化の少ないガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する
ことを目的とする。
点に鑑みてなされたものであって、低温用鋼等の姿勢溶
接を能率良く、かつ熱処理後でも靭性劣化の少ないガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する
ことを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係るガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、酸化性雰囲気
中において１０００〜１４００℃の温度で１時間以上加
熱焼成した低級Ｔｉ酸化物を下式を満たす範囲で含み、
且つ全Ｔｉ酸化物を充填フラックス全重量に対し２５〜
５０％含有し、他は通常のスラグ剤、アーク安定剤、合
金剤、鉄粉及び脱酸剤等からなる充填フラックスをワイ
ヤ全重量に対し８〜２５％充填したことを特徴とするガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、酸化性雰囲気
中において１０００〜１４００℃の温度で１時間以上加
熱焼成した低級Ｔｉ酸化物を下式を満たす範囲で含み、
且つ全Ｔｉ酸化物を充填フラックス全重量に対し２５〜
５０％含有し、他は通常のスラグ剤、アーク安定剤、合
金剤、鉄粉及び脱酸剤等からなる充填フラックスをワイ
ヤ全重量に対し８〜２５％充填したことを特徴とするガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１０】
（低級Ｔｉ酸化物）／（全Ｔｉ酸化物）≧０．８
さらに、充填フラックス全重量には、Ｂを０．０１〜
０．１５％含有するガスシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤにある。
０．１５％含有するガスシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤにある。
【００１１】
【発明の実施の形態】本願発明者らは、ＴｉＯ2を主成
分とした１．２ｍｍφのフラックス入りワイヤを用い
て、６０度のＶ溝開先を立向上進溶接したところ、１８
０Ａまではほぼ平滑なビード形状を呈していたが、２０
０Ａではやや凸気味のビードとなり、２１０Ａでは溶融
メタルが垂れ落ちることが判った。
分とした１．２ｍｍφのフラックス入りワイヤを用い
て、６０度のＶ溝開先を立向上進溶接したところ、１８
０Ａまではほぼ平滑なビード形状を呈していたが、２０
０Ａではやや凸気味のビードとなり、２１０Ａでは溶融
メタルが垂れ落ちることが判った。
【００１２】溶融メタルの垂れ落ち過程について詳細に
観察すると、溶接電流が高くなるとアーク力が強まり、
これによってアークの掘り下げ作用が増大し、溶融した
メタルが手前に押し出されて、ある限界電流を超えると
垂れ落ちることが判った。
観察すると、溶接電流が高くなるとアーク力が強まり、
これによってアークの掘り下げ作用が増大し、溶融した
メタルが手前に押し出されて、ある限界電流を超えると
垂れ落ちることが判った。
【００１３】そのため、高電流での姿勢溶接を行うため
には、アークの掘り下げ作用を弱めるか、スラグの耐火
度を高めてスラグによる溶融メタルの保持作用を強める
ことが必要である。
には、アークの掘り下げ作用を弱めるか、スラグの耐火
度を高めてスラグによる溶融メタルの保持作用を強める
ことが必要である。
【００１４】溶接時のアークの安定化を図りつつ、アー
クによる溶融メタルの掘り下げを作用を減少させるため
には、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ等のアルカリ金属類の使用も有効
な一手段ではあるが、スラグ剤の主成分であるＴｉＯ2
にもアークの安定化作用があることは公知である。
クによる溶融メタルの掘り下げを作用を減少させるため
には、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ等のアルカリ金属類の使用も有効
な一手段ではあるが、スラグ剤の主成分であるＴｉＯ2
にもアークの安定化作用があることは公知である。
【００１５】そこで、本願発明者らはＴｉＯ2以外のＴ
ｉ酸化物をフラックス入りワイヤ用原材料として検討す
るため、Ｔｉ2Ｏ3、Ｔｉ3Ｏ5といった低級Ｔｉ酸化物に
着目し、溶接作業性に及ぼす影響を調査した。
ｉ酸化物をフラックス入りワイヤ用原材料として検討す
るため、Ｔｉ2Ｏ3、Ｔｉ3Ｏ5といった低級Ｔｉ酸化物に
着目し、溶接作業性に及ぼす影響を調査した。
【００１６】その結果、低級Ｔｉ酸化物を添加すること
により、アークの掘り下げ作用が弱まることを見いだし
た。また、物性的には、Ｔｉ2Ｏ3、Ｔｉ3Ｏ5といった低
級Ｔｉ酸化物は、ＴｉＯ2に比べ融点が高いため、凝固
時期が早く、姿勢溶接時のビード保持効果も大きく、立
向上進溶接における溶接作業性を著しく改善できること
が分った。
により、アークの掘り下げ作用が弱まることを見いだし
た。また、物性的には、Ｔｉ2Ｏ3、Ｔｉ3Ｏ5といった低
級Ｔｉ酸化物は、ＴｉＯ2に比べ融点が高いため、凝固
時期が早く、姿勢溶接時のビード保持効果も大きく、立
向上進溶接における溶接作業性を著しく改善できること
が分った。
【００１７】しかしその反面、この低級Ｔｉ酸化物中に
不純物として含有されているＮｂやＶが、溶接金属に多
量に歩留まり、溶接金属の衝撃靭性、特に熱処理後の衝
撃靭性が著しく低下することが判明した。
不純物として含有されているＮｂやＶが、溶接金属に多
量に歩留まり、溶接金属の衝撃靭性、特に熱処理後の衝
撃靭性が著しく低下することが判明した。
【００１８】これは、低級Ｔｉ酸化物が脱酸剤としての
作用効果も持つため、溶接時のスラグ−メタル反応でＮ
ｂとＶの歩留まり高めるためと推定される。そのため、
全Ｔｉ酸化物中に占める低級Ｔｉ酸化物の割合を低く抑
える必要があった。
作用効果も持つため、溶接時のスラグ−メタル反応でＮ
ｂとＶの歩留まり高めるためと推定される。そのため、
全Ｔｉ酸化物中に占める低級Ｔｉ酸化物の割合を低く抑
える必要があった。
【００１９】そこで、本願発明者らは種々研究を進めた
結果、図１に示すように低級Ｔｉ酸化物を酸化性雰囲気
中で１０００〜１４００℃の温度で１時間以上加熱焼成
することにより、溶接金属中に歩留まるＮｂ＋Ｖを０．
０１５％以下に低下させることを見いだし、これによ
り、熱処理後の溶接金属の靭性（ｖＥ−４０）低下を著
しく改善できることを究明した。図１は、低級Ｔｉ酸化
物を酸化性雰囲気中で加熱焼成したときの溶接金属中に
歩留まるＮｂ＋Ｖの量および溶接金属の衝撃値を示す図
である。
結果、図１に示すように低級Ｔｉ酸化物を酸化性雰囲気
中で１０００〜１４００℃の温度で１時間以上加熱焼成
することにより、溶接金属中に歩留まるＮｂ＋Ｖを０．
０１５％以下に低下させることを見いだし、これによ
り、熱処理後の溶接金属の靭性（ｖＥ−４０）低下を著
しく改善できることを究明した。図１は、低級Ｔｉ酸化
物を酸化性雰囲気中で加熱焼成したときの溶接金属中に
歩留まるＮｂ＋Ｖの量および溶接金属の衝撃値を示す図
である。
【００２０】上記効果を十分に発揮させるためには、低
級Ｔｉ酸化物を全Ｔｉ酸化物の内８０％以上含有するこ
とが必須で、８０％未満ではその効果が十分に発揮され
ない。なお、低級Ｔｉ酸化物は、１４００℃超で加熱焼
成すると酸化反応により、ＴｉＯ2へと形態変化するた
め、立向上進溶接における溶接作業性、特にメタル垂れ
性改善効果が得られない。
級Ｔｉ酸化物を全Ｔｉ酸化物の内８０％以上含有するこ
とが必須で、８０％未満ではその効果が十分に発揮され
ない。なお、低級Ｔｉ酸化物は、１４００℃超で加熱焼
成すると酸化反応により、ＴｉＯ2へと形態変化するた
め、立向上進溶接における溶接作業性、特にメタル垂れ
性改善効果が得られない。
【００２１】本願発明では、これら全Ｔｉ酸化物を充填
フラックスの主成分として少なくとも２５％以上添加
し、アークの安定を図る。また、Ｔｉ酸化物は多量に添
加しすぎると、スラグ巻込みが生じたり、他のフラック
ス成分が不足するので添加上限は５０％とする。
フラックスの主成分として少なくとも２５％以上添加
し、アークの安定を図る。また、Ｔｉ酸化物は多量に添
加しすぎると、スラグ巻込みが生じたり、他のフラック
ス成分が不足するので添加上限は５０％とする。
【００２２】添加するＴｉ酸化物は、粒度の細かい方が
アーク安定化作用は大きく、特に１００メッシュ以下が
５０％以上とすることが望ましい。これはＣＯ2ガスシ
ールドアーク溶接では、ワイヤプラスの極性で溶接する
ため、陰極となる溶融池表面を電子放電能の高い微細な
Ｔｉ酸化物の粒子が均一に覆うことにより、溶融池から
のアーク発生が安定化するものと思われる。
アーク安定化作用は大きく、特に１００メッシュ以下が
５０％以上とすることが望ましい。これはＣＯ2ガスシ
ールドアーク溶接では、ワイヤプラスの極性で溶接する
ため、陰極となる溶融池表面を電子放電能の高い微細な
Ｔｉ酸化物の粒子が均一に覆うことにより、溶融池から
のアーク発生が安定化するものと思われる。
【００２３】その他のフラックス剤としては、通常用い
るスラグ剤、アーク安定剤、合金剤、脱酸剤等を従来同
様の手法で添加することができる。特に、アーク安定剤
としてはＬｉ、Ｎａ、Ｋ等を弗化物、炭酸塩、酸化物等
の形態で合わせて０．５％以上添加することにより、極
めて安定したアークとすることができ、姿勢溶接性の向
上のみならず、あらゆる姿勢の溶接に於いてスパッタの
発生を著しく減少させることが可能となる。
るスラグ剤、アーク安定剤、合金剤、脱酸剤等を従来同
様の手法で添加することができる。特に、アーク安定剤
としてはＬｉ、Ｎａ、Ｋ等を弗化物、炭酸塩、酸化物等
の形態で合わせて０．５％以上添加することにより、極
めて安定したアークとすることができ、姿勢溶接性の向
上のみならず、あらゆる姿勢の溶接に於いてスパッタの
発生を著しく減少させることが可能となる。
【００２４】本願発明ではこれらフラックスをワイヤ全
重量に対し８〜２５％充填する。８％未満では十分な溶
接時のアーク安定化効果が期待されず、２５％を超える
と伸線時に断線が生じる危険性が増加する。従って、本
願発明ワイヤではフラックスの充填割合は８〜２５％の
範囲とする。
重量に対し８〜２５％充填する。８％未満では十分な溶
接時のアーク安定化効果が期待されず、２５％を超える
と伸線時に断線が生じる危険性が増加する。従って、本
願発明ワイヤではフラックスの充填割合は８〜２５％の
範囲とする。
【００２５】更に、本願発明ワイヤでは充填フラックス
にＢを０．０１〜０．１５％添加し、低級Ｔｉ酸化物と
複合添加させることにより、Ｔｉ−Ｂの靭性強化機構が
作用し、溶接金属の高靱性値を得ることができる。しか
しながら、０．０１％未満ではＴｉ−Ｂの靭性強化機構
が十分に作用せず、０．１５％超では溶接金属に高温割
れが生じやすくなる。
にＢを０．０１〜０．１５％添加し、低級Ｔｉ酸化物と
複合添加させることにより、Ｔｉ−Ｂの靭性強化機構が
作用し、溶接金属の高靱性値を得ることができる。しか
しながら、０．０１％未満ではＴｉ−Ｂの靭性強化機構
が十分に作用せず、０．１５％超では溶接金属に高温割
れが生じやすくなる。
【００２６】また、これら充填フラックス全量を水ガラ
ス、カルボキシメチセルローズ（以下、ＣＭＣという）
等を用いて適当な方法により造粒し、充填することがで
きる。特に、微細なＴｉ酸化物を多量に添加する場合に
は、充填に先立って充填フラックスを造粒することは、
充填性を高めると同時に偏析を防止する上で極めて有効
である。
ス、カルボキシメチセルローズ（以下、ＣＭＣという）
等を用いて適当な方法により造粒し、充填することがで
きる。特に、微細なＴｉ酸化物を多量に添加する場合に
は、充填に先立って充填フラックスを造粒することは、
充填性を高めると同時に偏析を防止する上で極めて有効
である。
【００２７】なお、本願発明はＣＯ2ガスシールドアー
ク溶接用の細径フラックス入りワイヤにおいて、特に顕
著な効果が得られるものであるが、より太い線径の各種
のガスシールドアーク溶接、シールドガスを用いないノ
ンガス溶接及びサブマージアーク溶接用ワイヤも応用す
ることが可能であり、また図２に示す本発明フラックス
入りワイヤの断面形状以外のものにも応用できることは
当然のことである。
ク溶接用の細径フラックス入りワイヤにおいて、特に顕
著な効果が得られるものであるが、より太い線径の各種
のガスシールドアーク溶接、シールドガスを用いないノ
ンガス溶接及びサブマージアーク溶接用ワイヤも応用す
ることが可能であり、また図２に示す本発明フラックス
入りワイヤの断面形状以外のものにも応用できることは
当然のことである。
【００２８】次に、本願発明によって得られた効果を実
施例に基づき詳細に説明する。
施例に基づき詳細に説明する。
【００２９】
【実施例】表１に試作したフラックス入りワイヤの構成
を、表２に溶着金属試験結果及び立向上進溶接における
限界電流を示す。表１においてワイヤＮｏ．１〜５は比
較例で、ワイヤＮｏ．６〜１０が本願発明ワイヤの実施
例である。
を、表２に溶着金属試験結果及び立向上進溶接における
限界電流を示す。表１においてワイヤＮｏ．１〜５は比
較例で、ワイヤＮｏ．６〜１０が本願発明ワイヤの実施
例である。
【００３０】図２にフラック入りワイヤの断面図を示
す、何れのワイヤとも軟鋼外皮を用い、ワイヤ断面は図
２（ａ）に示すシームレスタイプでワイヤ径１．２ｍｍ
のＣｕめっきを施したワイヤに仕上げた。
す、何れのワイヤとも軟鋼外皮を用い、ワイヤ断面は図
２（ａ）に示すシームレスタイプでワイヤ径１．２ｍｍ
のＣｕめっきを施したワイヤに仕上げた。
【００３１】まず、各ワイヤの姿勢溶接性を６０度のＶ
溝開先鋼板で立向上進溶接し、溶接可能な限界電流値を
求め比較した。その結果、Ｔｉ酸化物がＴｉＯ2のみで
あるＮｏ．１のワイヤでは溶接電流が２００Ａを超える
とメタル垂れが発生し、また、ワイヤＮｏ．４のワイヤ
では、充填フラックスの焼成温度が１５００℃と高いた
め、低級Ｔｉ酸化物が過度に酸化されることにより融点
が低下し、溶接電流が２００Ａを超えるとメタル垂れが
発生した。
溝開先鋼板で立向上進溶接し、溶接可能な限界電流値を
求め比較した。その結果、Ｔｉ酸化物がＴｉＯ2のみで
あるＮｏ．１のワイヤでは溶接電流が２００Ａを超える
とメタル垂れが発生し、また、ワイヤＮｏ．４のワイヤ
では、充填フラックスの焼成温度が１５００℃と高いた
め、低級Ｔｉ酸化物が過度に酸化されることにより融点
が低下し、溶接電流が２００Ａを超えるとメタル垂れが
発生した。
【００３２】しかし、上記以外の全Ｔｉ酸化物中の低級
Ｔｉ酸化物の割合が８０％以上である試作ワイヤでは、
２４０〜２６０Ａでも安定した立向上進溶接が可能であ
った。
Ｔｉ酸化物の割合が８０％以上である試作ワイヤでは、
２４０〜２６０Ａでも安定した立向上進溶接が可能であ
った。
【００３３】また、溶着金属性能について、ＪＩＳ Ｚ
３３１３に準拠して、溶接電流２７０Ａ、溶接入熱２
０ｋＪ／ｃｍで溶着金属を製作し、その後、６５０℃２
ｈｒで熱処理を実施、衝撃試験を行った。
３３１３に準拠して、溶接電流２７０Ａ、溶接入熱２
０ｋＪ／ｃｍで溶着金属を製作し、その後、６５０℃２
ｈｒで熱処理を実施、衝撃試験を行った。
【００３４】その結果、本発明ワイヤである、ワイヤＮ
ｏ．６〜１０では、何れも良好な衝撃靱性が得られてい
るのに対し、ワイヤＮｏ．１では、Ｔｉ酸化物としてＴ
ｉＯ2のみを使用しているため、ワイヤＮｏ．２ではＴ
ｉＯ2に替わって低級Ｔｉ酸化物を使用しているが、本
発明が規定した低級Ｔｉ酸化物の焼成処理を実施してい
ないため、溶接金属にＮｂ及びＶが多量に歩留まり、低
温靱性の改善効果が得られず、また、ワイヤＮｏ．３〜
５では、本発明が規定した低級Ｔｉ酸化物の焼成条件を
満足していないため、溶着金属にＮｂ及びＶが多量に歩
留り、低温靱性の改善効果が得られなかった。
ｏ．６〜１０では、何れも良好な衝撃靱性が得られてい
るのに対し、ワイヤＮｏ．１では、Ｔｉ酸化物としてＴ
ｉＯ2のみを使用しているため、ワイヤＮｏ．２ではＴ
ｉＯ2に替わって低級Ｔｉ酸化物を使用しているが、本
発明が規定した低級Ｔｉ酸化物の焼成処理を実施してい
ないため、溶接金属にＮｂ及びＶが多量に歩留まり、低
温靱性の改善効果が得られず、また、ワイヤＮｏ．３〜
５では、本発明が規定した低級Ｔｉ酸化物の焼成条件を
満足していないため、溶着金属にＮｂ及びＶが多量に歩
留り、低温靱性の改善効果が得られなかった。
【００３５】従って、本願発明になるＮｏ．６〜１０の
ワイヤは、Ｎｏ．１〜５の比較例に比べ、姿勢溶接性と
溶着金属の機械的性能の両方が優れていることが分かっ
た。
ワイヤは、Ｎｏ．１〜５の比較例に比べ、姿勢溶接性と
溶着金属の機械的性能の両方が優れていることが分かっ
た。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】本願発明は、低級Ｔｉ酸化物を特定条件
で焼鈍し、全Ｔｉ酸化物に対する割合を限定添加するこ
とによって、優れた溶接作業性、中でも姿勢溶接を高電
流で高能率に行えるとともに、良好な機械的性能、特に
熱処理後の溶接金属の靭性低下がないという従来ワイヤ
に比して、格段の優れた効果が有るものである。
で焼鈍し、全Ｔｉ酸化物に対する割合を限定添加するこ
とによって、優れた溶接作業性、中でも姿勢溶接を高電
流で高能率に行えるとともに、良好な機械的性能、特に
熱処理後の溶接金属の靭性低下がないという従来ワイヤ
に比して、格段の優れた効果が有るものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】低級Ｔｉ酸化物を酸化性雰囲気中で加熱焼成し
たときの溶接金属中に歩留まるＮｂ＋Ｖの量および溶接
金属の衝撃値を示す図である。
たときの溶接金属中に歩留まるＮｂ＋Ｖの量および溶接
金属の衝撃値を示す図である。
【図２】フラックス入りワイヤの断面図である。
１ 金属外皮
２ 充填フラックス
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特公 平２−37837（ＪＰ，Ｂ２)
特公 昭63−16239（ＪＰ，Ｂ２)
特公 昭52−15380（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 35/368
Claims (2)
- 【請求項１】 酸化性雰囲気中において１０００〜１４
００℃の温度で１時間以上加熱焼成した低級Ｔｉ酸化物
を下式を満たす範囲で含み、且つ全Ｔｉ酸化物を充填フ
ラックス全重量に対し２５〜５０％含有し、他は通常の
スラグ剤、アーク安定剤、合金剤、鉄粉及び脱酸剤等か
らなる充填フラックスをワイヤ全重量に対し８〜２５％
充填したことを特徴とするガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤ。 （低級Ｔｉ酸化物）／（全Ｔｉ酸化物）≧０．８ - 【請求項２】 充填フラックス全重量に、Ｂを０．０１
〜０．１５％含有することを特徴とする請求項１のガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08461997A JP3433042B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08461997A JP3433042B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263884A JPH10263884A (ja) | 1998-10-06 |
| JP3433042B2 true JP3433042B2 (ja) | 2003-08-04 |
Family
ID=13835715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08461997A Expired - Fee Related JP3433042B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3433042B2 (ja) |
-
1997
- 1997-03-19 JP JP08461997A patent/JP3433042B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10263884A (ja) | 1998-10-06 |
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