JPS58197310A - ポリエステル繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリエステル繊維に関する。更に詳しくは、高
強度と優れた耐疲労性とを共に兼ね備えた工業用に有用
なポリエステル―維に関する。

ポリエステル繊維は、それが本来布している力学的、熱
的性質が優れていることから、衣料分野のみならずタイ
ヤコード、コンベヤーベルト、ｖ−ベルト、タイミング
ベルト、シートベルト、ホース、！シン糸等の工業用用
途にも広く使用されている。

昨今はこの様な工業用繊維の比重が衣料用縁に比して益
々高くなり、これに伴いかかる繊維の強度、耐疲労性と
いう特性についてもより一層厳しく要求されるようにな
ってきた。

ところで、従来の工業用途の繊維の製造方法は、切断強
度の改善を指向した方向であり、例えば特公昭４１−７
１１９２号公報に記載されている如く溶融状態の高重合
度ポリマーを口金から高温雰囲気中に吐出してから徐冷
し、低速下に引き取って得る低配向度の未蕉伸糸を多段
延伸した後、高Ｉ１度で熱処理する方法、ある（・は、
かかる未嫌伸糸を多段麺伸するに当って、第１段延伸時
に３ａ熱蒸気を高速で糸条に吹き付ける所謂ス千−ムジ
ェット方弐による方法であった。

かくして得られる繊維は当初の意図通り切断強度の面に
おいては優れているが、軌方耐疲労性の面では充分では
なく、例えばタイヤコー゛ド用途中でも重量車両用のタ
イヤには使用できないといったことからも未だ用途が限
定されていた。

一方、このような耐疲労性を改善するため種１ 種検討がなされており、その代表的な手段としては、Ｉ
ｆ／ＩＩ＄ｌｌＩ昭５３−１５８０１１号公報又は特−
紹５３−５８０３２号公報に記載されている如く、高重
合度の溶融ポリマーを吐出して急冷してから高速下に引
き取って得られる高配向の未延伸糸を、多段延伸・熱処
理する方法が知られている。

かかる方法により得られる繊維は所期の目的である耐疲
労性の改善は達成されるが、逆に強度は前記の低配向糸
を延伸する方法によって得られる繊維のそれよりも劣る
欠点を有している。

このように、従来の製造法による工業用途のポリエステ
ル繊維は高強度、優ねた耐疲労性という２つの要求特性
のうちの何れかが改良されているのみで、これに伴う負
の要因も顯現し、二律背反的な性格のものであった。

従って、本発明の目的はかかる二律背反的な問題を解決
し、高強度で、且つ、耐疲労性にも優わた工業用に有用
なポリエステル繊維を提供することＫある。

本発明者は、上記の２つの要求特性を同時に満足する繊
維について鋭意研究を重ねた結果、驚くべきことに繊維
の力学的損失弾性率の温度分散に現われる主分散におい
て、その曲線が徒述する半価中が６２℃以下であるよう
なシャープな形状を呈し、がっ、損失弾性率の極大値を
示す温度（以下ピーク温度と記す）が１２６℃以上の高
温にあるよ５な繊維とするとき、かがる目的を達成でき
ることを究明し、本発明に到達したものである。

即ち、本発明は主たる構成成分がボリヱチレンテレフタ
レートであるポリエステル繊維Ｋｋいて、該繊維は高配
向、高強度であり、しかも以下の■〜■の特性を同時に
満足することを特徴とする工業用に有用なポリエステル
＊ｍである。

■　力学的損失弾性率の温度分散に現われる主分散の半
価中が６２℃以下 ■　皺主分散のピーク温度が１２６℃以上ここで、本発
明で言う力学的損失弾性率は老木製作所製スペクトロメ
ーターＹｌＢ−Ｆ　ｉＦ　ヲ用（・て長さ３αのサンプ
ルＫｏ、２ｓｙ／ｄ・の静荷重をかけて０．１７チの振
幅で周波数１０）ｆ、、昇温速度１．６℃／分の条件で
測定したものである。

本発明を飽性図面により更Ｋ１１２明するー第１図は穐
々の繊維の力学的損失弾性率の温度分散に現われる主分
散曲線を示す。図中において曲線（りは本発明のポリエ
ステル繊維、曲線（２）は低配向度の未凰伸糸を高倍率
で多段延伸して得られるポリエステル繊維、曲線゛（３
）は高配向度の未延伸糸を多段延伸・熱処理して得られ
るポリエステル繊維の各主分散を夫々示す。また、曲線
（１１上の点（イ）は後で定義する７０℃における損失
弾性率の値を示し、この曲線のピーク（勾とそのビーク
温゛度（ホ）との距離を２分する（ｆ−）〜（ハ）間の
温度中が半価中（Ｌ）である（以下、単に半価中と記す
）。

本発明者はかがる曲線において、半価中によって代表さ
れる曲線の形状は繊維微細構造の非晶領域における分子
鎖配向度の分布を示し、他方、ピーク温度は非晶領域の
分子鎖配向度の程度を示していることを知った。

これらの知見に立脚して再度各曲線について考察すると
、曲線（２）の如く、ピーク温度が１２６℃よりも高く
ても半価中が６２℃を越えて高〜・ため、主分散がブロ
ードな形状を呈し、かかる繊維は非晶領域における分子
鎖配向度は高くても、その配向度には大きな分布が存在
することを示している。更に、曲線（３）の如く、半価
中が６２℃以下であって主分散の形状がシャープではあ
るものの、ピーク温度が１２６℃未満となる繊維は、非
晶領域の分子鎖配向度の分布が小さくても、その配向度
そのものの程腹は低いことを示している。

以上の結果から、本発明者は本発明の目的である高強度
で、且つ、優れた耐疲労性とを兼ね備えたポリエステル
繊維は、非晶領域における分子鎖の配向度が高く、且つ
、その配向度の分布が小さいような微細構造を有するも
のでなければならず、この点から前町９■〜■の特性を
同時に満足することが必要なのである。

更にこの点について詳述する。本発明において第１に重
要な点は、ポリエステル繊維の力学的損失弾性率の温度
分散に現わわる主分散の形Ｖがシャープであることであ
る。換言すれば、力学的損失弾性率の主分散の半価中が
６２℃以下、好ましくは６０℃以下を示すことである。

そして、この半価中に対応し″ｃ１％黴的なことは前記
曲線においてフＯ℃における損失弾性率が２　ｚ　ｏ　
（ＭＰａ　）以下の値をとるのである。

尚、かかる損失弾性率の単位であるＭＰａとは国際単位
を示し、１　ｙｐｍはｓ　ｘ　ｔ　Ｏ’　（ｄｙｎｅ　
／ｃｄ　）である。

ここで、かかる主分散の半価中が６２℃を越★て高くな
る場合には本発明との関連において主分散の形状がブロ
ードとなり、このような主分散の形状を呈するポリエス
テル繊維は非晶領ｆｉＫおける分子鎖の配向度Ｋかなり
広い分布が存在している。従って、かかる繊−に張力が
働いた時には、非晶領域における特定の分子鎖に応力集
中が起き、従ってその分子鎖が切断され易くなるため、
耐疲労性が劣るのである。

本発明において［２に重要な点は、主分散のピーク温度
が高（・ことである。換言すればピーク温度が１２６℃
旬ヒ、好ましくは１２８℃以上に位置する）ことである
。

このピーク温度が１２６℃未満である場合、このような
ポリエステル繊維の微細構造にお（・ては、その非晶領
域の分子鎖配向度が低いことを示している。勿論、この
場合には−ＩＩ全体の配向度も低くなるため繊維の切断
強度も当然のことながら低いものとなる。

本発明のポリエステル繊維の特徴は以上の通りであるが
工業用途としては一般的物性も無視するわけには（・カ
・な（・。この意味で前記■〜■の特性を同時に満足す
る繊維にあって、切断強度が８．０１１　／ｄｏ貝ト、
及び／又は、複屈折率が０．１　ｓ　を以上である１１
１＃Ｉは、工業用途の繊維として充分な機能を果し得る
ことができ％に好ましい。

以上述べてきた高Ｉｓ度で、且つ、耐疲労性にも優れた
ポリエステル繊維は例えば次の方法によって得ることが
できる。

その１つは、極限粘度が好ましくは０．７以上、特に好
ましくは０．８・５以上のポリエステルを溶融して口金
から２７０℃以上、好ましくは３００℃以上の温度に保
持されている高温雰囲気中に吐出し、引き続きこの高温
領域を出た糸条に冷風を吹き付けてｔｇＱＷＬ／１ｌｌ
ｌ以下の引き取り速り速度で引取って、複屈折率が４Ｘ
１Ｇ　　以下の未延伸糸を得る。次いで、かかる未延伸
糸を二段以上の多段延伸によってその最大延伸倍率のｅ
ｏ％以上に蔦伸し、必要に応じて１８０℃以上の温度で
弛緩熱処理（通常ｓ％程度の弛緩率）を行なつ【得られ
る延伸糸を、一旦巻き取るか、又は、一旦巻き取ること
なく更に乾熱換算で７０〜１１３０℃、好ましくは９５
〜１３１５℃の温度雰囲気下で、ｏ、ｓ＃／ｄ・以下、
好ましくは０．６〜ｏ　ｙ　／ａ・の張力でｏ、ｙ　ｍ
以上の低温熱処理を行なう方法である。

この方法において重要なことは、低配向度で、且つ、低
結晶化度である未蕉伸糸を蔦伸して得られる延伸糸を低
温熱処理することである。

かかる未延伸糸はその物性１鴬伸性が良好であるため、
得られる延伸糸は高配向度とすることができるが、一方
では延伸時の歪により非晶領域の分子＃に配向度の分布
ができ、耐疲労性を低下させる原因となって（・る。こ
の配向度の分布は通常の弛緩熱処理だけでは消滅獣ず、
上記低ｌｌｌ熱処理を採用することによって初めて消滅
させることができ、その結果繊維の耐疲労性の大幅な改
４１１に寄与できるのである。

従って、前記低温熱処理の条件は重要であり、ここでの
熱処理温汲が７０℃未満の場合、非晶領域の分子鎖の運
動が充分におらず実雀的に分子鎖配向度の分布が消滅す
ることがな（・。従って、得られる処理系の主分散の半
価巾も６２℃以下にはならな（・。

一方、熱部Ｆ！１＠序が１６０℃を越身る場合、非晶領
域の分子鎖は過酷な熱処理を受けて弛緩状態となってし
まうため、その配向度の分布は消滅せず処理系の半価巾
も６２℃以下にはならな（・。

勿論、処理温度を非晶領域の分子鎖配向度の分布が消滅
するような温度まで昇温すると、織ｍｅ細構造自体が乱
れてしまうため処理系の主分散の半価中は６２℃以下と
はなるが、他方ピーク温度はｓｉｅ℃よりも低温側に移
行し、得られる繊維は強度及び耐疲労性共に劣ったもの
になる。

従って、処理温度として７０〜１６０℃の範囲に設定し
た場合のみ繊維做細構造を乱すことな（非晶領域の分子
鎖配向度の分布が実質的に消滅させることができ、その
結果処理系の主分散のピーク温度を１２６℃以上に維持
し、且つ、半価巾を６２℃以下にすることができるので
ある。

この場合、張力も大事で熱処理時の張力が０．６ｊｌ／
ｄ・を越える場合には、分子鎖の運動が張力によって拘
束されて実質的に配向度の分布を消滅できず、処理系の
主分散の半価巾は６２℃以下にはならない。

更に１上記の処理温度及び処理張力下での糸条の処理時
間も大切である。この処理時間が０．７　Ｓｅｃ未満で
ある場合には、糸条に充分な熱が伝わらず非晶領域の分
子鎖の配向度分布を消滅で身ないため、処理系の主分散
の半価中も６２℃以下にはならない。

仙の方法としては、前記溶融十すマーを口金より２００
℃旬１・の温度に保持さ矛１て（・る高臨界囲気中に吐
出し、引？！続きこの高温領埴を出た糸条に冷却風を吹
き付けてＳＯＯ〜３０００１１Ｌ／ｌＩＩ＋１好ましく
は８００〜２５００　ｖｎ　／　ｗの引き取り速度で引
佐散り、複屈折率が５　Ｘ　１０−”３−３ 〜３０Ｘ１０　　、好ましくは５×１０〜２５３ ×１０　の未延伸糸を得る。次いで、かかる未延伸糸を
一旦巻縫取るか、又は、−ＦＬＳき取ることなく、二段
以上の多段廻伸によってその最大艶伸倍率の９０％以上
、好ましくけ９２−以上に延伸し、その後必要に応じて
１４１１℃以下の温度で熱処理する方法で事、る。

この方法において最もｊｌｌ！なととは、溶融ポリエス
テルを口金から２００℃以上に保持されている高儒雰囲
気中に吐出し、引き続き高温領斌を出た糸条に冷却風を
吹き付けて高速度で引き積ることである。

ここで、口金より吐出された糸条を直に冷却した場合に
は、得られた未延伸糸は高配向にはなるが、その内外層
の分子鎖配向度は不均一となり、延伸性が不良となる。

このためかかる未延伸糸から得られた延伸糸は配向度が
低いため、非晶領域の分子鎖配向度の分布は小さいもの
の配向の程度は当然低く、結果的には力学的損失弾性率
の主分散の形状はシャープではあるがピーク温度は低温
側となるのである。

従って、かかる葺伸糸は、耐疲労性は改善されるものの
強度が低く、工業用途の繊維とし【はバランスを欠くも
のである。

勿論、このような葺伸糸に前述の低温熱処理を施しても
、配向度が高くなることはなく処理系の強度が改善され
ないことは言うまでもない。

以上のことから、内外層の分子鎖配向度が均一で延伸性
の良好な未鷺伸糸ｔ−嵩速下に引き取るには、＃融ポリ
マーを高温雰囲気下に吐出し。

引き続き高温領域を出た糸条を冷却することが＊＊忙な
る。

かかる未延伸糸を延伸して得た延伸糸には本発明の力学
的損失弾性率の■〜■の範囲を同時に満足させることが
できるので高強度で、且つ、耐疲労性に優れた工業用途
の停維を挿供できるのである。

尚、これら製造方法にお（・て、延伸の幹の加熱手段と
して２５０〜６５０”Ｃ１好ましくは２１１０〜６００
℃の加熱水蒸気を噴出させるスチームジエン、ト方式、
又は、８０〜１２Ｇ’Ｃの加熱ローラ一方式を採用し一
段蝿伸で延伸することもできる。勿論、多段延便の第１
段目Ｋかかる加熱方式を採用してもよ（・。

本発明で（・うポリエステル＃維とは、テレフタル酸成
分とエチレングリコール成分とがら成るポリエチレンテ
レフタレートを主たる対象とするが、テレフタル酸成分
の一部、及び／又は、ニーレンゲリコール成分の一部、
Ａ常ｔｏそルー以下を他のジカルボン酸成分、又は、ジ
オール成分で置換えたポリエステルであってもよい。

また、かかるポリエステルには必要に応じて欧質剤、安
定剤９県加剤等を任意に添加して、もよ（゛。

このポリエステルの重合度は％Ｋｌ！Ｉ１３限する必要
はないが、工業用途の繊維としては高い切断強度を有す
ることが好ましく、このためには３５℃のオルンクｐロ
フェノール溶液中で測定したポリエステルの極限粘度が
好ましくは０．７以上、特Ｋ　Ｏ，８５以上が好ましい
。

以上述べたように本発明で規定した■〜■の％性を同時
に満足するように製造されたポリエステル繊維は、高強
度であり、且つ、優れた耐疲労性を併せもつ工業用途に
適した繊維であり、従来の工業用途の繊維では達成でき
なかった特性を有する。そして、、、この繊維は撚糸し
てコードとし、次いで接着剤を付与して熱処理を行なっ
た後、タイヤ、ホース、コンベヤーベルト。

■−ベルト、タイミングペノ’Ｌ−）等に使用されるが
、ｆｆｉ糸したｌｋ、−シン用油剤で処理してミシン糸
としても使用さ第１ることけ言うまでもない。

％Ｋ、高強度、且つ、優れた耐疲労性を贅ね備えた本発
明のポリエステル繊維をタイヤコード用に供した場合、
タイヤ製造工程における過酷な熱処理にも充分耐え、後
述の実施例でも示す如く耐疲労性の尺度である１チユ一
ブ発熱温度。

チューブ向合”の値においても従来の繊維を遷かｋｌ！
駕する債を示し、安定、且つ、耐久性のあるタイヤの製
造を可能ならしめるのである。

以下実施例をあげて本発明を−に詳細に説明する。肖、
実施例中の各種の測定催は以下の方法忙よる。

口）　　　Δｎ フィラメント中の分子の配向度を示すパラメーターであ
って浸漬液にプロムナフタ）ノンを用いベレンクフンペ
ンセーターを用（・てリターデーション法により求めら
れる。（この方法の詳しい峠、明は井守出版［高分子実
験学講座無分子の物性ｎＪを＃照） （２）　　チューブ発熱温度、チューブ寿命耐疲労性を
示すパラメーターであって、ＪＩＢ　Ｌ　１０１フー１
９６３１．３２．１ム法に準拠（但し、曲げ角度８０“
）して測定したものである。チューブ発熱温度は運転開
始９０分後にチューブ表面の温度を赤外非接触温度計（
８＾Ｎ−ＥＩ社）で測定した温度を示し、チューブ寿命
はチューブ破断までの時間で示した。

実施例１〜５．比較例１〜６ 極限粘度が０．９９のポリエチレンテレフタレート（酸
化チタン含量０．０　？チ）を約３００’Ｃで溶融し、
孔径０．４１１１ｍ、孔数２５０個を有する紡糸口金を
通して吐出し、雰囲気温度が３３０”ＣＫ保持されてい
る長さ２００５ｍの高温紡糸筒中を走行させた時点で２
５℃の冷却風をＳ、ＯＮｌ／／麿　吹きつけながら冷却
固化させ、その後オイリングローラ−で油剤を付与して
から５８９ｍ／―の速度で回転する引取ローラーに導い
た。

引き続きこの未虱伸糸を巻き堆ることなく、直ちＶＣ＋
００°（二に予熱されている加熱ローラーと１２０℃に
加熱％　ｆ＋（ｙ・る第１延伸ローラーとの間で３．４
焙に妃１段蝿伸し、引き続き１６０℃に加熱さオ］て（
・る段付き第２延伸ロー廊γΣの間で１．５５４倍に延
伸後、１８０℃の雰囲気中で３チ弛緩熱処理し３０００
＊／１１１１で轡砂−）だ。

その後供給ローラーと引取ローラー間に位置する非接触
タイプの熱セツトバスで低温熱ダ１、理を行な（・１６
０ｍ／、、にて巻き取った。この際の熱処理条件及び州
られた熱処理系の物性を第１六に示す。

次いで、この処理系に下部、上撚を各々４９回／１０１
人わ゛〔生コードを作成し、レゾルシン−ホルマリン系
の接着剤を付与１−た優、乾熱湯度が２４０℃の雰囲気
Ｆ、麹らｌする処理フードの伸度が４．５ｋ１７荷重時
に３．５−となるような緊？４．率で１分間の熱処理を
行なった。得られた処理フードの物性４４１−に９ｔす
て元す。

但し、比較例１は弛ｌＩｋ＃ＩＪｒＬ理を施した−に低
温熱処理を施さなかったものである。

＃！１表において、比較例１は本発明の低温熱処理を施
さない従来法によるもので、力学的損失弾性率のピーク
温度は高くても、半価巾が本発明の範囲を外れている。

このため、得られた処理系の非晶領域における分子鎖配
向の糧度は高くても、配向自体は不均一であるので、処
理コードの強度は良好でもチューブ発熱は高く、チュー
ブ寿命も短くて耐疲労性は不良であった。

この従来、法に対して、処理系の力学的損失弾性率の値
が全て本発明の範囲内にあ・る実施例１〜５の場合、こ
れら処理系の非晶領域における分子鎖配向度は高く、そ
の分布も小さい。従って、得られた処理コ゛−ドの強度
、耐疲労性共ＫｓＲｓ表に示す通り極めて良好であった
。

これら実施例に対し、比較例２では熱処理時の温度が６
８℃と低（、比較例４では熱処理時の張力が０．７ｊ／
ｄ・と高い。また、。比較例５では熱処理時間がｏ、ｓ
　ｍと短い。これら本発明の熱処理条件を外れた条件で
得られた処理系は本発明の力学的損失弾性率のピーク温
度よりも高くはなっているが、半価中は本発明のそれよ
りも高（・ため、処理コードでの耐疲労性は充分に改善
さねていな（・。

一方、比較例３の如く熱処理ｔｍ度が１６０℃よりも高
温となった場合、得られる処理系の主分散の半′価巾は
６３℃と高く、非晶領域の分子鎖配向度の分布は消滅し
ていないことを示す。

従って、得られる処、環コードのｊｌ疲労性は改善され
ていない。更Ｋ、比較例６の如く熱処理温度が２００℃
と高温になると、処理系の半価巾は６２℃よりも低くは
なるが、ピークａ１度は１２４℃と低温側に移行する。

従って、処理コードの強度及び耐疲労性共に劣って（・
る。

実施例６〜７．比較例７ 極限粘度が０．９９のポリエチレンテレフタレート（酸
化チタイ含量（１，０７ｑ＆）を約３０Ｑ℃で溶融し、
孔％　０−４　ｍ、孔数２５０個を有する紡糸口金を通
して吐出し、雰囲気温度がＳＯＯ℃に保持されている長
さ２００ｇｇの高温紡糸筒中な走行させた時点で、２５
℃の冷却風を５．ＯＮ〆／ｇｌｌｙ１．きつけながら冷
却固化させ、オイリングローラ−で油剤を付与稜引取ロ
ーラーに導いた。引き続き、この未延伸糸を巻き取らず
に直ちに延伸ロー４゛噌での間に介在する２　、　２　
’に９／ｄ　Ｇ３００℃のスチームジェットを糸条に４
５６の角度で噴射させて第五段の延伸を行な（・巻き取
った。次いで１２０℃の第２段延伸用予熱加熱ロー、寥
１□ｏ１゜第２５つ１，２−蓄４アやヵ鷺伸倍率（延伸
ロー占徐々に上昇させ切断する延伸倍＊）にＯ１＄８を
乗じた倍率で第２段延伸を行な（・、更に２００℃の熱
処理ローラーでＩＩｐＪ３段延伸を行なって巻き取った
。

この際の紡糸引き取り速度、未延伸糸の複屈折率、第１
段、第２段、第３段の延伸倍率及び延伸糸の物性を第２
表に示す。

次いで、との延伸糸を実施例１と同様な方法で処理コー
ドを作成し、この処理フードの物性も第２表に併せて示
す。

比較例８ １Ｍ　限粘度カ０．９９のポリエチレンテレフタレート
（酸化チタン含量０．０７％）を約３００’Ｃで溶融し
、孔径０．４１１１１孔数２５０個を壱する紡糸口金よ
り吐出稜直ちに吐出糸条に２Ｓ’Ｃの冷却風を４．０　
Ｎｇｌ／ｗａ吹きつけながら冷却固化させる以外は実施
例７と同様に紡糸、Ｘ伸を行なった。次いで、実施例１
と同様な方法で処理コードを作成した。

得られた延伸糸の物性及び処理コードの物性についても
第２表に併せて示した。。

第２表において、夾雄側６〜７．比較例７は紡糸引き取
り速度の影響について検討したものである。実施例６〜
７の延伸糸の力学的損失弾性率は全て本発明の範囲内で
あるため、得られた処理コードの強度、耐疲労性共に良
好であった。また、紡糸引き取り速度が低い比較例７で
は延伸糸の主分散の半価中が本発明の範囲外であるため
、処理コードでの耐疲労性は不良であった。

一方、紡糸の際に高温紡糸筒を使用することなく高配向
度の未延伸糸を得た比較例８においては、延伸糸の力学
的損失弾性率のピーク温度が１２６℃よりも低くなり、
処理フードの耐疲労性は良好ではあるものの、強度が低
いものとなった。

【図面の簡単な説明】

第１図は種々のポリエステル繊維の力学的損失弾性率の
温度分散に現われる主分散の曲線を示す。 曲線（ｌ）二本発明のポリエステル繊維曲線偉）：高強
度ではあるが耐疲労性に劣るポリニスデル部維 曲線（３１；耐疲労性に優れて（・るが強度が低（・ポ
リエステル繊維 Ｌ　二半価巾 特許出願人　帝人株式会社

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ０）　主たる構成成分がポリエチレンテレフタレートで
   あるポリエステル繊維にお（・て、該繊維は高配向、高
   強度であり、しかも以下の■〜■の特性を同時に満足す
   ることを特徴とする工業用に有用なポリエステル繊維。 ■　力学的損失′弾性率のＩ１度分散に現われる主成分
   の半価巾が６２℃以下 ■　誼主分散のピーク温度が１２６℃以上（２）　　骸
   主分散の７０℃における情夫弾性率が２２０　（ＭＰａ
   　）以下である％許稍求の範囲第（１１項記載のポリエ
   ステル１１１Ｍ。 （３）　　該主分散の半価巾が６０℃以下である特許請
   求の範囲第＋１１項記載のポリエステル繊維。 （４）　　該主分散のピーク温度が１２８℃以上である
   特許請求の範囲第（１）項記載のポリエステル繊維。 （５）　複屈折率が０．１８９以上である特許請求の範
   囲第０）項記載のポリエステル繊維。 （６）　　切断強度が８．ＯＦＩ／ｄｏ以上である特許
   請求の範ｐＦｌ　第（１１項記載のポリエステル繊維。