JP3190553B2 - ポリエステル繊維 - Google Patents
ポリエステル繊維Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強力で熱寸法安
定性に優れたゴム構造物の補強用に適したポリエステル
繊維に関する。
定性に優れたゴム構造物の補強用に適したポリエステル
繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル繊維は、強力、弾性といっ
た力学的特性に優れた性能を示すだけでなく寸法安定
性、耐久性にも優れた特性を持つことから、ベルト、タ
イヤ等のゴム補強用繊維として広く用いられている。し
かし近年、高級車用途に用いられるレーヨンに代わる素
材として、またタイヤ成形時のポスト−キュア−インフ
レーションを省略する目的から、特に熱寸法安定性の一
層の向上が要求されている。
た力学的特性に優れた性能を示すだけでなく寸法安定
性、耐久性にも優れた特性を持つことから、ベルト、タ
イヤ等のゴム補強用繊維として広く用いられている。し
かし近年、高級車用途に用いられるレーヨンに代わる素
材として、またタイヤ成形時のポスト−キュア−インフ
レーションを省略する目的から、特に熱寸法安定性の一
層の向上が要求されている。
【０００３】従来、熱寸法安定性を向上させるために、
例えば特公昭６３−５２８号公報、及び特公昭６３−５
２９号公報に提案されている部分配向糸を延伸する方法
が採用されていたがレーヨン対比未だ不十分で、近年、
さらに紡糸速度を高めることによって該未延伸糸を高配
向結晶化することにより一層改善する方法が提案されて
いる（特開昭６１−４１３２０号公報、特開昭６２−６
９８１９号公報、特開昭６３−１５９５１８号公報）。
例えば特公昭６３−５２８号公報、及び特公昭６３−５
２９号公報に提案されている部分配向糸を延伸する方法
が採用されていたがレーヨン対比未だ不十分で、近年、
さらに紡糸速度を高めることによって該未延伸糸を高配
向結晶化することにより一層改善する方法が提案されて
いる（特開昭６１−４１３２０号公報、特開昭６２−６
９８１９号公報、特開昭６３−１５９５１８号公報）。
【０００４】しかしながら、これらに提案されている高
配向結晶未延伸糸を製造する方法は単に紡糸速度を高速
化したのみなので、糸揺れに起因するフィラメント間の
冷却斑が発生し、そのため延伸時に毛羽、糸切れが多発
してゴム補強用として十分な高強力糸が得られないとい
う問題がある。また、紡糸速度の高速化は繊維内外層の
配向差を異常に大きくするため、延伸時の繊維内外層の
分子配向が不均等になり、十分な強力を得るための高倍
率延伸もできなくなる。
配向結晶未延伸糸を製造する方法は単に紡糸速度を高速
化したのみなので、糸揺れに起因するフィラメント間の
冷却斑が発生し、そのため延伸時に毛羽、糸切れが多発
してゴム補強用として十分な高強力糸が得られないとい
う問題がある。また、紡糸速度の高速化は繊維内外層の
配向差を異常に大きくするため、延伸時の繊維内外層の
分子配向が不均等になり、十分な強力を得るための高倍
率延伸もできなくなる。
【０００５】この繊維内外層の配向斑を低下させるた
め、特公昭６４−２６８５号公報、及び特公平１−２８
１２７号公報には、冷却風を５０〜８０℃にして冷却速
度を遅らせ、繊維内外層の温度差を小さくして配向斑を
抑制する方法が提案されている。しかし、この方法では
紡糸中に結晶化が進行し過ぎるため、延伸を行うための
分子鎖の易動性が損なわれ、高倍率延伸ができなくなっ
て高強力糸を得ることが困難となる。また繊維内外層の
配向斑を低下させる別の方法として、熱延伸の加熱手段
として高温の加熱水蒸気を用いて繊維表層部の配向を乱
し、繊維全体としての配向度を上げる方法が提案されて
いるが、この方法では繊維表層部のポリエステルの固有
粘度が低下するため得られる繊維の耐久性が不十分とな
りやすく、かつ延伸中に繊維内層部の結晶化も起こりや
すくなるため高倍率延伸も困難となりやすい。さらに特
開平５−３１１５１２号公報、及び特開平５−３１１５
１３号公報には、口金下に加熱水蒸気を導入し、紡出糸
の外層部ポリエステルの固有粘度を低下させて繊維内外
層の配向斑を抑制する方法が提案されているが、この方
法でも、上述と同じくポリエステルの固有粘度が低下す
るため繊維の強力は不十分なものとなりやすく、ゴム補
強用繊維としては不十分である。
め、特公昭６４−２６８５号公報、及び特公平１−２８
１２７号公報には、冷却風を５０〜８０℃にして冷却速
度を遅らせ、繊維内外層の温度差を小さくして配向斑を
抑制する方法が提案されている。しかし、この方法では
紡糸中に結晶化が進行し過ぎるため、延伸を行うための
分子鎖の易動性が損なわれ、高倍率延伸ができなくなっ
て高強力糸を得ることが困難となる。また繊維内外層の
配向斑を低下させる別の方法として、熱延伸の加熱手段
として高温の加熱水蒸気を用いて繊維表層部の配向を乱
し、繊維全体としての配向度を上げる方法が提案されて
いるが、この方法では繊維表層部のポリエステルの固有
粘度が低下するため得られる繊維の耐久性が不十分とな
りやすく、かつ延伸中に繊維内層部の結晶化も起こりや
すくなるため高倍率延伸も困難となりやすい。さらに特
開平５−３１１５１２号公報、及び特開平５−３１１５
１３号公報には、口金下に加熱水蒸気を導入し、紡出糸
の外層部ポリエステルの固有粘度を低下させて繊維内外
層の配向斑を抑制する方法が提案されているが、この方
法でも、上述と同じくポリエステルの固有粘度が低下す
るため繊維の強力は不十分なものとなりやすく、ゴム補
強用繊維としては不十分である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高強力でか
つレーヨン並みの熱寸法安定性を有する、特にゴム補強
用繊維として好適なポリエステル繊維を提供することを
目的とする。
つレーヨン並みの熱寸法安定性を有する、特にゴム補強
用繊維として好適なポリエステル繊維を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく鋭意研究した結果、高ドラフト紡糸された
高配向未延伸糸は繊維内外層の配向差が小さくなるた
め、高倍率延伸が可能となり高強力繊維を容易に得るこ
とができ、また得られた繊維はその微結晶体積が大きく
かつ融点ピークが主ピークと副ピークを示すような繊維
構造を持つため、熱寸法安定性が極めて良好となること
を知見し、かかる知見をもとにさらに検討を重ねた結果
本発明に到達した。
を達成すべく鋭意研究した結果、高ドラフト紡糸された
高配向未延伸糸は繊維内外層の配向差が小さくなるた
め、高倍率延伸が可能となり高強力繊維を容易に得るこ
とができ、また得られた繊維はその微結晶体積が大きく
かつ融点ピークが主ピークと副ピークを示すような繊維
構造を持つため、熱寸法安定性が極めて良好となること
を知見し、かかる知見をもとにさらに検討を重ねた結果
本発明に到達した。
【０００８】かくして本発明によれば、エチレンテレフ
タレートを主たる繰り返し単位とする、固有粘度が０．
８５以上のポリエステルからなる繊維であって、その切
断強度が６ｇ／ｄｅ以上、切断伸度が１２％以上で、か
つ下記〜の特性を同時に満足することを特徴とする
ポリエステル繊維が提供される。 微結晶体積（Ｖ）が２．５×１０2 ｎｍ3 以上、 結晶融解吸熱曲線に温度２７０〜２８０℃の主ピー
クと温度２５５〜２７０℃の副ピークが存在、 繊維横断面方向の複屈折率差（｜Δｎ（０．９）−
Δｎ（０）｜）が０．００５以下、但し、Δｎ（ｒ）は
規格化された半径ｒの位置の複屈折、Δｎ（０）は繊維
軸中心の複屈折を表す。
タレートを主たる繰り返し単位とする、固有粘度が０．
８５以上のポリエステルからなる繊維であって、その切
断強度が６ｇ／ｄｅ以上、切断伸度が１２％以上で、か
つ下記〜の特性を同時に満足することを特徴とする
ポリエステル繊維が提供される。 微結晶体積（Ｖ）が２．５×１０2 ｎｍ3 以上、 結晶融解吸熱曲線に温度２７０〜２８０℃の主ピー
クと温度２５５〜２７０℃の副ピークが存在、 繊維横断面方向の複屈折率差（｜Δｎ（０．９）−
Δｎ（０）｜）が０．００５以下、但し、Δｎ（ｒ）は
規格化された半径ｒの位置の複屈折、Δｎ（０）は繊維
軸中心の複屈折を表す。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のポリエステル繊維を構成
するポリマーは、ポリエステルの主たる繰返し単位がエ
チレンテレフタレートであることが大切で、好ましくは
９５％以上が該単位であり、特にポリエチレンテレフタ
レートが好ましい。またポリエステルの固有粘度（２５
℃、ｏ−クロロフェノール溶液から算出）は０．８５以
上、好ましくは０．９〜１．０であることが必要であ
り、０．８５未満の場合にはゴム補強用としてはその使
用耐久性が不十分となるだけでなく、切断強度を６ｇ／
ｄｅ以上と高強力にするために必要な延伸倍率が大きく
なり、後述する融解吸熱曲線にピークが一つしか現れな
くなって熱寸法安定性が低下するため好ましくない。
するポリマーは、ポリエステルの主たる繰返し単位がエ
チレンテレフタレートであることが大切で、好ましくは
９５％以上が該単位であり、特にポリエチレンテレフタ
レートが好ましい。またポリエステルの固有粘度（２５
℃、ｏ−クロロフェノール溶液から算出）は０．８５以
上、好ましくは０．９〜１．０であることが必要であ
り、０．８５未満の場合にはゴム補強用としてはその使
用耐久性が不十分となるだけでなく、切断強度を６ｇ／
ｄｅ以上と高強力にするために必要な延伸倍率が大きく
なり、後述する融解吸熱曲線にピークが一つしか現れな
くなって熱寸法安定性が低下するため好ましくない。
【００１０】次に本発明のポリエステル繊維は、切断強
度が６．０ｇ／ｄｅ以上、切断伸度が１２％以上が必要
であるが、切断強度が余りに大きくなり過ぎると後述す
る微結晶体積を大きくすることが困難となり、一方切断
伸度が余りに大きくなりすぎると切断強度を満足させる
ことが困難となるため、切断強度は６．５〜７．０ｇ／
ｄｅの範囲が好ましく、また切断伸度は１４〜２０％の
範囲が特に好ましい。切断強度が６．０ｇ／ｄｅ未満の
場合には、ゴム補強用としては強度が不十分で十分な補
強効果が得られず、一方切断伸度が１２％未満の場合に
は、ゴム補強用として用いる際に通常施される撚糸工程
で強度が大きく低下するし、また耐久性も劣ったものと
なるため好ましくない。
度が６．０ｇ／ｄｅ以上、切断伸度が１２％以上が必要
であるが、切断強度が余りに大きくなり過ぎると後述す
る微結晶体積を大きくすることが困難となり、一方切断
伸度が余りに大きくなりすぎると切断強度を満足させる
ことが困難となるため、切断強度は６．５〜７．０ｇ／
ｄｅの範囲が好ましく、また切断伸度は１４〜２０％の
範囲が特に好ましい。切断強度が６．０ｇ／ｄｅ未満の
場合には、ゴム補強用としては強度が不十分で十分な補
強効果が得られず、一方切断伸度が１２％未満の場合に
は、ゴム補強用として用いる際に通常施される撚糸工程
で強度が大きく低下するし、また耐久性も劣ったものと
なるため好ましくない。
【００１１】なお本発明のポリエステル繊維は、その繊
度（単糸繊度）が１．０〜３．０デニールの範囲にある
ことが好ましく、１．０デニール未満の場合には後述す
る繊維特性を同時に満足する繊維を安定に紡糸すること
が困難となり、一方３．０デニールを越える場合には繊
維内外層の配向差を小さくしがたく高強力化と熱寸法安
定性とを同時に満足させることが困難となる。
度（単糸繊度）が１．０〜３．０デニールの範囲にある
ことが好ましく、１．０デニール未満の場合には後述す
る繊維特性を同時に満足する繊維を安定に紡糸すること
が困難となり、一方３．０デニールを越える場合には繊
維内外層の配向差を小さくしがたく高強力化と熱寸法安
定性とを同時に満足させることが困難となる。
【００１２】本発明のポリエステル繊維は、前述の特性
に加えて、下記〜の特性、 微結晶体積（Ｖ）が２．５×１０2 ｎｍ3 以上、 結晶融解吸熱曲線に温度２７０〜２８０℃の主ピー
クと温度２５５〜２７０℃の副ピークが存在、 繊維横断面方向の複屈折率差（｜Δｎ（０．９）−
Δｎ（０）｜）が０．００５以下、 を同時に満足することが肝要である。ここで微結晶体積
（Ｖ）は、Ｘ線回折で求められる（０１０）、（１０
０）、（−１０５）面の干渉ピークの半価巾からシェラ
ーの式を用いて算出される結晶サイズの積で表されるも
ので、この値が２．５×１０2 ｎｍ3 未満の場合には、
図４に示されるように熱寸法安定性が不十分となるた
め、本発明の目的を達成することができなくなる。また
結晶融解吸熱曲線は示差走査熱量計を用いて窒素気流下
昇温速度２０℃／分で測定したもので、その融解吸熱ピ
ークの副ピークは延伸時の倍率を大きくすると減少する
ことから、副ピークの結晶成分は主ピークの結晶成分よ
りも分子鎖が比較的ルーズに固定されているため応力集
中を緩和すると推定される。したがって、この副ピーク
が無い場合には、繊維強力及び伸度が低下してタフネス
が不十分となるので好ましくない。さらに、繊維横断面
方向の複屈折率差は０．００５以下にすることにより繊
維製造時の延伸性が改善されて優れた物性の繊維が得ら
れるが、この値が大きすぎる場合には安定に延伸するこ
とができなくなり繊維全体の強度、伸度が低くなってタ
フネスが不十分となる傾向がある。
に加えて、下記〜の特性、 微結晶体積（Ｖ）が２．５×１０2 ｎｍ3 以上、 結晶融解吸熱曲線に温度２７０〜２８０℃の主ピー
クと温度２５５〜２７０℃の副ピークが存在、 繊維横断面方向の複屈折率差（｜Δｎ（０．９）−
Δｎ（０）｜）が０．００５以下、 を同時に満足することが肝要である。ここで微結晶体積
（Ｖ）は、Ｘ線回折で求められる（０１０）、（１０
０）、（−１０５）面の干渉ピークの半価巾からシェラ
ーの式を用いて算出される結晶サイズの積で表されるも
ので、この値が２．５×１０2 ｎｍ3 未満の場合には、
図４に示されるように熱寸法安定性が不十分となるた
め、本発明の目的を達成することができなくなる。また
結晶融解吸熱曲線は示差走査熱量計を用いて窒素気流下
昇温速度２０℃／分で測定したもので、その融解吸熱ピ
ークの副ピークは延伸時の倍率を大きくすると減少する
ことから、副ピークの結晶成分は主ピークの結晶成分よ
りも分子鎖が比較的ルーズに固定されているため応力集
中を緩和すると推定される。したがって、この副ピーク
が無い場合には、繊維強力及び伸度が低下してタフネス
が不十分となるので好ましくない。さらに、繊維横断面
方向の複屈折率差は０．００５以下にすることにより繊
維製造時の延伸性が改善されて優れた物性の繊維が得ら
れるが、この値が大きすぎる場合には安定に延伸するこ
とができなくなり繊維全体の強度、伸度が低くなってタ
フネスが不十分となる傾向がある。
【００１３】以上に詳述した本発明のポリエステル繊維
は、例えば下記の方法により得ることができるが、本発
明はこの方法に限定されるわけではない。
は、例えば下記の方法により得ることができるが、本発
明はこの方法に限定されるわけではない。
【００１４】本発明の繊維を製造するに当っては、紡糸
張力を高くして高配向高結晶の未延伸糸を得ること、冷
却方法を限定して繊維内外層の冷却速度差を無くするこ
と等が大切で、そのためには用いるポリマーの固有粘度
及び紡糸延伸工程が重要となる。すなわち、固有粘度が
０．８５以上のポリエステルを溶融紡糸する際に、紡糸
ドラフトを１０００〜３０００の範囲となし、得られる
未延伸糸の繊度が１０デニール以下、好ましくは２〜５
デニールとなるようにし、且つ引取速度は２５００ｍ／
分以上、好ましくは３０００〜４０００ｍ／分で行うの
が良く、かくすることにより、繊維内層部と外層部との
間の複屈折率差が小さく、また結晶が大きく且つ融解吸
熱ピークが複数現れる未延伸糸が得られる。得られた未
延伸糸は、繊維横断面内の配向が均一なため高倍率延伸
が可能となるが、延伸倍率を大きくし過ぎると微結晶体
積が小さくなり過ぎたり吸熱ピークの副ピークがなくな
ったりし、一方延伸倍率を小さくし過ぎると強力が不十
分となるので、最大延伸倍率の０．８５〜０．９３倍で
延伸する。ここで、延伸は２段以上に分けて行うことが
好ましく、その際第１段延伸は結晶化抑制のためできる
だけ低温で行うことが好ましく、紡糸直延伸する際には
別延伸の場合とは異なって糸温度が高いため第１段予熱
ロールを非加熱とすることが望ましい。延伸後の糸は、
その寸法安定性を向上させるため熱固定することも可能
であり、さらに弛緩熱処理することも可能である。
張力を高くして高配向高結晶の未延伸糸を得ること、冷
却方法を限定して繊維内外層の冷却速度差を無くするこ
と等が大切で、そのためには用いるポリマーの固有粘度
及び紡糸延伸工程が重要となる。すなわち、固有粘度が
０．８５以上のポリエステルを溶融紡糸する際に、紡糸
ドラフトを１０００〜３０００の範囲となし、得られる
未延伸糸の繊度が１０デニール以下、好ましくは２〜５
デニールとなるようにし、且つ引取速度は２５００ｍ／
分以上、好ましくは３０００〜４０００ｍ／分で行うの
が良く、かくすることにより、繊維内層部と外層部との
間の複屈折率差が小さく、また結晶が大きく且つ融解吸
熱ピークが複数現れる未延伸糸が得られる。得られた未
延伸糸は、繊維横断面内の配向が均一なため高倍率延伸
が可能となるが、延伸倍率を大きくし過ぎると微結晶体
積が小さくなり過ぎたり吸熱ピークの副ピークがなくな
ったりし、一方延伸倍率を小さくし過ぎると強力が不十
分となるので、最大延伸倍率の０．８５〜０．９３倍で
延伸する。ここで、延伸は２段以上に分けて行うことが
好ましく、その際第１段延伸は結晶化抑制のためできる
だけ低温で行うことが好ましく、紡糸直延伸する際には
別延伸の場合とは異なって糸温度が高いため第１段予熱
ロールを非加熱とすることが望ましい。延伸後の糸は、
その寸法安定性を向上させるため熱固定することも可能
であり、さらに弛緩熱処理することも可能である。
【００１５】なお、本発明のポリエステル繊維の構造や
物性を特定する各パラメーターの測定方法は以下の通り
である。 切断強度、伸度 ＪＩＳ Ｌ １０１７に準拠した。 微結晶体積 広角Ｘ線回折での（０１０）、（１００）、（−１０
５）面の回折ピークの半価巾よりシェラーの式を用いて
算出したそれぞれの方向の結晶サイズの積で表した。 結晶融解吸熱曲線 示差走査熱量計（パーキンエルマー社製 ＤＳＣ−Ｉ
型）を用い、窒素気流下昇温速度２０℃／分で測定し、
その吸熱ピーク温度をもって結晶融点とした。 繊維横断面内の複屈折率差 干渉顕微鏡（カールツァイスイエナ社製 インターファ
コ干渉顕微鏡を用い、干渉縞法により求めた。浸漬液は
ヨウ化メチレン、α−ブロモナフタリン、チョウジ油、
フタル酸ジブチルを組合わせて所望の屈折率としたもの
を用いた。得られた干渉縞の写真から、干渉縞の間隔及
びそのずれから平均の屈折率を下記式より算出した。 λｄ／Ｄ＝（ｎ−Ｎ）ｔ ただし、ｄ：干渉縞のずれ、Ｄ：干渉縞の間隔、λ：測
定光源波長、ｎ：サンプルの屈折率、Ｎ：溶液の屈折
率、ｔ：サンプルの線径 この解析を、繊維の半径をＡ、中心軸からの距離をａと
した時の規格化した半径（ｒ＝ａ／Ａ）０〜０．９間で
０．１間隔の１０点、繊維学会編の「繊維・高分子測定
法の技術」：朝倉書店発行に記載の方法に準拠して行な
い、サンプルの繊維軸方向に平行方向の屈折率、及び垂
直方向の屈折率を求め下記式より算出した。 Δｎ（ｒ）＝平行方向屈折率（ｒ）−垂直方向屈折率
（ｒ）
物性を特定する各パラメーターの測定方法は以下の通り
である。 切断強度、伸度 ＪＩＳ Ｌ １０１７に準拠した。 微結晶体積 広角Ｘ線回折での（０１０）、（１００）、（−１０
５）面の回折ピークの半価巾よりシェラーの式を用いて
算出したそれぞれの方向の結晶サイズの積で表した。 結晶融解吸熱曲線 示差走査熱量計（パーキンエルマー社製 ＤＳＣ−Ｉ
型）を用い、窒素気流下昇温速度２０℃／分で測定し、
その吸熱ピーク温度をもって結晶融点とした。 繊維横断面内の複屈折率差 干渉顕微鏡（カールツァイスイエナ社製 インターファ
コ干渉顕微鏡を用い、干渉縞法により求めた。浸漬液は
ヨウ化メチレン、α−ブロモナフタリン、チョウジ油、
フタル酸ジブチルを組合わせて所望の屈折率としたもの
を用いた。得られた干渉縞の写真から、干渉縞の間隔及
びそのずれから平均の屈折率を下記式より算出した。 λｄ／Ｄ＝（ｎ−Ｎ）ｔ ただし、ｄ：干渉縞のずれ、Ｄ：干渉縞の間隔、λ：測
定光源波長、ｎ：サンプルの屈折率、Ｎ：溶液の屈折
率、ｔ：サンプルの線径 この解析を、繊維の半径をＡ、中心軸からの距離をａと
した時の規格化した半径（ｒ＝ａ／Ａ）０〜０．９間で
０．１間隔の１０点、繊維学会編の「繊維・高分子測定
法の技術」：朝倉書店発行に記載の方法に準拠して行な
い、サンプルの繊維軸方向に平行方向の屈折率、及び垂
直方向の屈折率を求め下記式より算出した。 Δｎ（ｒ）＝平行方向屈折率（ｒ）−垂直方向屈折率
（ｒ）
【００１６】
【作用】本発明のポリエステル繊維は、比較的大きな微
結晶により分子鎖が固定されているため、微結晶の大き
さが小さいものに比べて結晶間の分子鎖固定がより立体
的に構成される結果、非晶構造中の分子鎖の熱運動性が
抑制されて寸法安定性が極めて優れたものとなる。さら
に、繊維横断面方向の複屈折率差及び融解吸熱ピークが
前記の要件を満たしているので、切断強度が６．０ｇ／
ｄｅ以上と大きくても繊維構造中の歪みがそれ程大きく
ならない結果、寸法安定性は良好なものとなり、しかも
製糸時の工程安定性を低下させずに毛羽の少ない品位の
良好な繊維を安定して容易に得ることができるといった
効果が発現されるものと推定される。
結晶により分子鎖が固定されているため、微結晶の大き
さが小さいものに比べて結晶間の分子鎖固定がより立体
的に構成される結果、非晶構造中の分子鎖の熱運動性が
抑制されて寸法安定性が極めて優れたものとなる。さら
に、繊維横断面方向の複屈折率差及び融解吸熱ピークが
前記の要件を満たしているので、切断強度が６．０ｇ／
ｄｅ以上と大きくても繊維構造中の歪みがそれ程大きく
ならない結果、寸法安定性は良好なものとなり、しかも
製糸時の工程安定性を低下させずに毛羽の少ない品位の
良好な繊維を安定して容易に得ることができるといった
効果が発現されるものと推定される。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。固有粘度が１．０１のポリエチレンテレフタレ
ートを約３００℃で溶融し、表１記載の孔径のノズルを
５００個有する紡糸口金より、延伸後に得られる繊維の
繊度が表１記載のとおりになる割合で吐出した後、表１
記載の口金下加熱帯域を通過させ、２５℃の冷却風を６
Ｎｍ3 ／分の割合で吹き付けて冷却固化させ、オイリン
グノズルで油剤を付与した後表１記載の速度で引取り、
一旦巻き取ること無く続いて２段延伸を行って巻き取っ
た。
明する。固有粘度が１．０１のポリエチレンテレフタレ
ートを約３００℃で溶融し、表１記載の孔径のノズルを
５００個有する紡糸口金より、延伸後に得られる繊維の
繊度が表１記載のとおりになる割合で吐出した後、表１
記載の口金下加熱帯域を通過させ、２５℃の冷却風を６
Ｎｍ3 ／分の割合で吹き付けて冷却固化させ、オイリン
グノズルで油剤を付与した後表１記載の速度で引取り、
一旦巻き取ること無く続いて２段延伸を行って巻き取っ
た。
【００１８】ここで第１段延伸の供給ロールは非加熱と
し、第２段延伸の予熱温度は１００℃とし、ついで２０
０℃で熱セットした。また第１段延伸倍率は自然延伸倍
率とし、第２段延伸倍率は全延伸倍率が表１記載のよう
になるようにした。
し、第２段延伸の予熱温度は１００℃とし、ついで２０
０℃で熱セットした。また第１段延伸倍率は自然延伸倍
率とし、第２段延伸倍率は全延伸倍率が表１記載のよう
になるようにした。
【００１９】得られたポリエステル繊維は、総繊度が３
０００デニールとなるよう複数本合糸して５０回／１０
ｃｍの下撚をかけた後、これを３本合わせて５０回／１
０ｃｍの上撚をかけ、得られたコードをレゾルシン・ホ
ルマリン・ラテックス接着液（ＲＦＬ液）を用いて接着
処理し、２ｇ／ｄｅの張力下２４５℃２分間熱処理して
処理コードとした。結果を表１に示す。表中、熱寸法安
定性は２．２５ｇ／ｄｅ荷重時の伸度と、１５０℃乾熱
収縮率の和で表した。
０００デニールとなるよう複数本合糸して５０回／１０
ｃｍの下撚をかけた後、これを３本合わせて５０回／１
０ｃｍの上撚をかけ、得られたコードをレゾルシン・ホ
ルマリン・ラテックス接着液（ＲＦＬ液）を用いて接着
処理し、２ｇ／ｄｅの張力下２４５℃２分間熱処理して
処理コードとした。結果を表１に示す。表中、熱寸法安
定性は２．２５ｇ／ｄｅ荷重時の伸度と、１５０℃乾熱
収縮率の和で表した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１より明らかなように、ポリエステルの
固有粘度が低い場合には、処理コードとなす際の強伸度
劣化が著しく、ゴム補強用としては好ましくない。ま
た、切断強度が低い場合にはゴム補強用として強度が不
十分であり、微結晶体積が小さい場合には寸法安定性が
不十分となることがわかる。
固有粘度が低い場合には、処理コードとなす際の強伸度
劣化が著しく、ゴム補強用としては好ましくない。ま
た、切断強度が低い場合にはゴム補強用として強度が不
十分であり、微結晶体積が小さい場合には寸法安定性が
不十分となることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】本発明のポリエステル繊維は、寸法安定
性がレーヨン並みに良好なため、ゴム類の補強コードと
して特に好適に用いることができるが、もちろんその他
の用途に使用しても構わない。
性がレーヨン並みに良好なため、ゴム類の補強コードと
して特に好適に用いることができるが、もちろんその他
の用途に使用しても構わない。
【図１】実施例１で得られる延伸糸（ａ）及び未延伸糸
（ｂ）の結晶融解吸熱曲線
（ｂ）の結晶融解吸熱曲線
【図２】比較例２で得られる延伸糸の結晶融解吸熱曲線
【図３】実施例１で得られる延伸糸（ａ）及び未延伸糸
（ｂ）の繊維横断面方向の屈折率分布（規格化後）
（ｂ）の繊維横断面方向の屈折率分布（規格化後）
【図４】微結晶体積と熱寸法安定性の関係を表すグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−65515（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−136612（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−313211（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01F 6/62
Claims (3)
- 【請求項１】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とする、固有粘度が０．８５以上のポリエステル
からなる繊維であって、その切断強度が６ｇ／ｄｅ以
上、切断伸度が１２％以上で、かつ下記〜の特性を
同時に満足することを特徴とするポリエステル繊維。 微結晶体積（Ｖ）が２．５×１０2 ｎｍ3 以上、 結晶融解吸熱曲線に温度２７０〜２８０℃の主ピー
クと温度２５５〜２７０℃の副ピークが存在、 繊維横断面方向の複屈折率差（｜Δｎ（０．９）−
Δｎ（０）｜）が０．００５以下、但し、Δｎ（ｒ）は
規格化された半径ｒの位置の複屈折、Δｎ（０）は繊維
軸中心の複屈折を表す。 - 【請求項２】 結晶融解吸熱曲線の副ピーク値が主ピー
ク値の０．５倍以上である請求項１記載のポリエステル
繊維。 - 【請求項３】 単糸繊度が１．０〜３．０デニールであ
る請求項１記載のポリエステル繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29401295A JP3190553B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29401295A JP3190553B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | ポリエステル繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09137319A JPH09137319A (ja) | 1997-05-27 |
| JP3190553B2 true JP3190553B2 (ja) | 2001-07-23 |
Family
ID=17802115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29401295A Expired - Lifetime JP3190553B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3190553B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011058125A (ja) * | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Teijin Fibers Ltd | ゴム補強用短繊維及び成形体 |
-
1995
- 1995-11-13 JP JP29401295A patent/JP3190553B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09137319A (ja) | 1997-05-27 |
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