JPS58176098A - 潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS58176098A JPS58176098A JP57058020A JP5802082A JPS58176098A JP S58176098 A JPS58176098 A JP S58176098A JP 57058020 A JP57058020 A JP 57058020A JP 5802082 A JP5802082 A JP 5802082A JP S58176098 A JPS58176098 A JP S58176098A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- flux
- submerged arc
- inclined position
- undercut
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/361—Alumina or aluminates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄鋼の潜弧傾斜溶接用溶融型フラックスに関す
る。
る。
潜弧溶接法は多電極化および大電流化により高速溶接が
可能になり、現在もつとも能率がよくまた作業性も良好
・な溶接法として多岐の分野で広く適用されている。そ
の適用分野のひとつとしてスパイラル鋼管の製造におけ
るシーム＊接があるが、スパイラル鋼管の製造工程では
成形速度が非常に早く、シーム溶接速度が直接製管能率
に結びつくため従来よシその増速化の検討が行われてい
る。
可能になり、現在もつとも能率がよくまた作業性も良好
・な溶接法として多岐の分野で広く適用されている。そ
の適用分野のひとつとしてスパイラル鋼管の製造におけ
るシーム＊接があるが、スパイラル鋼管の製造工程では
成形速度が非常に早く、シーム溶接速度が直接製管能率
に結びつくため従来よシその増速化の検討が行われてい
る。
しかして、潜弧溶接法を用いたシーム溶接の増速化を組
書する要因としては、内面溶接ビードにおけるアンダー
カットの発生、コンケープ（ビード中央部のくほみ）の
増大があることはよく知られておシ、これらの欠陥を抑
えるための手法として、特公昭５５−４８９１０号で代
表されるような溶接方法そのものの改良と、４？開昭５
４−３１０５１号や特開昭５５−４００２９号で代表さ
ｎるような傾斜高速用溶融型フラックスの開発が行われ
ていた。
書する要因としては、内面溶接ビードにおけるアンダー
カットの発生、コンケープ（ビード中央部のくほみ）の
増大があることはよく知られておシ、これらの欠陥を抑
えるための手法として、特公昭５５−４８９１０号で代
表されるような溶接方法そのものの改良と、４？開昭５
４−３１０５１号や特開昭５５−４００２９号で代表さ
ｎるような傾斜高速用溶融型フラックスの開発が行われ
ていた。
しかしながら、前者の溶接方法は浴接時に外部磁場をア
ークに作用せしめてアーク柱の方向を制御するものであ
るため、特殊なアーク揺動装置ｔ−敗付けることが必要
となり、溶接作業など取扱いが複雑となる不具分がある
。
ークに作用せしめてアーク柱の方向を制御するものであ
るため、特殊なアーク揺動装置ｔ−敗付けることが必要
となり、溶接作業など取扱いが複雑となる不具分がある
。
これに対し後者のフラックス方式は前者のような取扱い
の複雑化はない。しかしながら従来のこの種淋融型フラ
ンクスは、それらの実施例で示されているごとく、ｌ＠
接速度が２．５４福ｉｎ以下の比較的低速度における下
シ傾斜溶接に対するものであり、しかもその下や傾斜溶
接ビードに発生しやすいコンケープのみ會抑える効果が
あるに止まり、高速でのスパイラル鋼管の溶接に使用で
きないという欠点がある。
の複雑化はない。しかしながら従来のこの種淋融型フラ
ンクスは、それらの実施例で示されているごとく、ｌ＠
接速度が２．５４福ｉｎ以下の比較的低速度における下
シ傾斜溶接に対するものであり、しかもその下や傾斜溶
接ビードに発生しやすいコンケープのみ會抑える効果が
あるに止まり、高速でのスパイラル鋼管の溶接に使用で
きないという欠点がある。
すなわち、現状において最も増速か期待されているのは
管厚９〜１２諷のスパイラル鋼管の溶接で３．０ｍ／ｍ
ｉｎ以上の溶接速度を得ることである。この速度で下り
傾斜位置で溶接を行つ九場合には、溶融池が溶接トーチ
直下から急傾斜位Ｉｌまで連らなす、急傾斜位置にある
溶鋼が重力の作用によシ下・方に垂れ下がるが、前記従
来の７ラツクス・スラグの特性のみによってはこの現象
を抑えることができず、コンケープの大きなど一ドが形
成される。
管厚９〜１２諷のスパイラル鋼管の溶接で３．０ｍ／ｍ
ｉｎ以上の溶接速度を得ることである。この速度で下り
傾斜位置で溶接を行つ九場合には、溶融池が溶接トーチ
直下から急傾斜位Ｉｌまで連らなす、急傾斜位置にある
溶鋼が重力の作用によシ下・方に垂れ下がるが、前記従
来の７ラツクス・スラグの特性のみによってはこの現象
を抑えることができず、コンケープの大きなど一ドが形
成される。
さらに、ビードトウ部の立上り角度が９０ｉ越えたオー
バーラツプビードとなるため、３．ＯＬ？Ｉ／ｍｉｎ以
上の高速スパイラル溶接では溶接部ｔを変更してコンケ
ープやオーバーラツプに対応する必要があるが、この場
合のスパイラルＳ＊は単に下ｐ傾斜Ｓ＊ではなく、アー
ク発生位置では溶接−１は上り傾斜、溶融池後半では下
夛傾斜となる。そのため、アーク発生位置近傍での湯の
流れがアンダーカットを発生しやすい後方流となり、こ
の後方流を上記溶融型フラックスや旧来の傾斜溶接用フ
ラックスでは抑制できない。
バーラツプビードとなるため、３．ＯＬ？Ｉ／ｍｉｎ以
上の高速スパイラル溶接では溶接部ｔを変更してコンケ
ープやオーバーラツプに対応する必要があるが、この場
合のスパイラルＳ＊は単に下ｐ傾斜Ｓ＊ではなく、アー
ク発生位置では溶接−１は上り傾斜、溶融池後半では下
夛傾斜となる。そのため、アーク発生位置近傍での湯の
流れがアンダーカットを発生しやすい後方流となり、こ
の後方流を上記溶融型フラックスや旧来の傾斜溶接用フ
ラックスでは抑制できない。
不発ＢＡＦｉ前記のような従来の潜弧溶接相溶Ｓ＊型フ
ラックスの欠点を解消するために研究を重ねて創案され
たもので、その目的とするところは、傾斜Ｓ＊＊にスパ
イラル鋼管管３ｗｘ／ｍ ｉ ｎ以上で高速溶接する際
にアンダーカット中コンケープが生じず良好なビード形
状を得ることができる潜弧傾斜溶接用溶融型フラックス
を提供することにある。
ラックスの欠点を解消するために研究を重ねて創案され
たもので、その目的とするところは、傾斜Ｓ＊＊にスパ
イラル鋼管管３ｗｘ／ｍ ｉ ｎ以上で高速溶接する際
にアンダーカット中コンケープが生じず良好なビード形
状を得ることができる潜弧傾斜溶接用溶融型フラックス
を提供することにある。
この目的を達成するため、本発明は、重量比でＡＩ−ｔ
ＯＨ２０〜３０ ％、８ｉ０１１５〜３０ ％ 、Ｍ
ｎ０Ｉ５〜３０９Ｇ、Ｔｉ０ｍ １０〜２５ ％、Ｆｅ
ｔ００〜１０％を主成分とする溶融型フラックスとした
ものである。
ＯＨ２０〜３０ ％、８ｉ０１１５〜３０ ％ 、Ｍ
ｎ０Ｉ５〜３０９Ｇ、Ｔｉ０ｍ １０〜２５ ％、Ｆｅ
ｔ００〜１０％を主成分とする溶融型フラックスとした
ものである。
以下本発明を実施例に基づき具体的に説明すると、本発
明は３．０ｗｓ／ｍｉｎ以上の高速でのスパイラル潜弧
傾斜溶接に用いられる高Ａ２ｔＯｊ−Ｓ ｉＯ，−Ｔ
ｉｏｌｌｏｌ−系の溶融型フラッフステあり、重量比で
紅、０．２０〜３０チ、Ｓｉ０．１５〜３０参、Ｍｎ０
１５〜３０９Ｇ、Ｔｉ１ｔ １０〜２５ ％、（ＭｎＯ
＋ＴｉＯ，） ２０〜３５ 哄、ＦｅｔＯｏ 〜ｔ Ｏ
＊ １主成分とし、残＠ ＣａＯ、ＣａＦｅ 、Ｍｇ０
ｆ夫々１〜８９６とするものである。
明は３．０ｗｓ／ｍｉｎ以上の高速でのスパイラル潜弧
傾斜溶接に用いられる高Ａ２ｔＯｊ−Ｓ ｉＯ，−Ｔ
ｉｏｌｌｏｌ−系の溶融型フラッフステあり、重量比で
紅、０．２０〜３０チ、Ｓｉ０．１５〜３０参、Ｍｎ０
１５〜３０９Ｇ、Ｔｉ１ｔ １０〜２５ ％、（ＭｎＯ
＋ＴｉＯ，） ２０〜３５ 哄、ＦｅｔＯｏ 〜ｔ Ｏ
＊ １主成分とし、残＠ ＣａＯ、ＣａＦｅ 、Ｍｇ０
ｆ夫々１〜８９６とするものである。
次に、上記本発明フラックスの各成分の限定通由會詳述
する。
する。
ＡＡ、 ０． Ｉｄ 、 ＠ １図で模式的に°示すよ
うな粘性特性ｔ−８ｉ０＊との共合作用によってフラッ
クスにＭせしめ、耐アンダーカット性、耐コンケープ性
の良好な本フラックスの骨格管なす型費成分であ夛、上
記特性を得るには２０−以上の添加が必要である。しか
し、３０％１越えると７ラツクスの溶融点が高くなりす
き゛、スラグ焼付きやビード表面性状の不良が生じ中す
い。従って２０〜３０−が蝦適範囲である。
うな粘性特性ｔ−８ｉ０＊との共合作用によってフラッ
クスにＭせしめ、耐アンダーカット性、耐コンケープ性
の良好な本フラックスの骨格管なす型費成分であ夛、上
記特性を得るには２０−以上の添加が必要である。しか
し、３０％１越えると７ラツクスの溶融点が高くなりす
き゛、スラグ焼付きやビード表面性状の不良が生じ中す
い。従って２０〜３０−が蝦適範囲である。
５１０１はいわゆるスラグ形成剤となるためフラックス
中に少なくとも１５嗟以上必要であるが、３０−以上含
まれると上記粘性特性が失われるだけでなく溶接部の靭
性劣化を招く、この理由から１５〜３０％の範囲とすべ
きである。
中に少なくとも１５嗟以上必要であるが、３０−以上含
まれると上記粘性特性が失われるだけでなく溶接部の靭
性劣化を招く、この理由から１５〜３０％の範囲とすべ
きである。
ＭｎＯおよびＴｉ０１はそれぞれ＃Ｉ接接金属中庵。
Ｔｉを供給し、介在物の形状制御、組織微細化などの冶
金的作用を営むほか、ＮＵｎｏ、Ｔｉ０１の同時添加に
よプノラツクスの嵩密度を上け、絽２図に示すように下
シ傾斜Ｓ接ビードのコンケープ深さを低下する働きを持
つ。しかし鳩Ｏが１５％未満では嵩密度向上効果が乏し
く均一なスラグ層が形成されない。またＭｎＯが３０−
を越えると嵩密度が高くなりすぎ、スラグ巻込みやアン
ダーカットか発生しやすくなる。従ってＭｎＯ／６．１
５〜３０チの範囲がよい。−万、 Ｔｉｅ、もぴがｌ〇
−未満では嵩密度が低くなプ、湯流れが生ずると共にア
ークの安定も悪くなる。しかし２５％ｆ越えると嵩密度
が高くなりすき゛さきのＭｎＯと同様の欠陥が生ずる。
金的作用を営むほか、ＮＵｎｏ、Ｔｉ０１の同時添加に
よプノラツクスの嵩密度を上け、絽２図に示すように下
シ傾斜Ｓ接ビードのコンケープ深さを低下する働きを持
つ。しかし鳩Ｏが１５％未満では嵩密度向上効果が乏し
く均一なスラグ層が形成されない。またＭｎＯが３０−
を越えると嵩密度が高くなりすぎ、スラグ巻込みやアン
ダーカットか発生しやすくなる。従ってＭｎＯ／６．１
５〜３０チの範囲がよい。−万、 Ｔｉｅ、もぴがｌ〇
−未満では嵩密度が低くなプ、湯流れが生ずると共にア
ークの安定も悪くなる。しかし２５％ｆ越えると嵩密度
が高くなりすき゛さきのＭｎＯと同様の欠陥が生ずる。
したがってＴｉ０１は１０〜２５％の範囲が適当である
。そして、ＭｎＯとＴｊＯ，はこれを共に過度に添加し
た場合嵩密度が高くなシすぎることから、ＭｎＯとＴｉ
ｅ、の和で４０チ以下とくに２０〜３５％とすることが
好ましい。
。そして、ＭｎＯとＴｊＯ，はこれを共に過度に添加し
た場合嵩密度が高くなシすぎることから、ＭｎＯとＴｉ
ｅ、の和で４０チ以下とくに２０〜３５％とすることが
好ましい。
ＦｅｔＯＦｉＦｅ、Ｏｘとｌ″ｅＯの和であシ、少量で
ビード形状を改善しコンケープを抑える特性含有するが
、１０％以上フラックス中に金回するとスラグ焼付が生
じるためｏ−ｉｏｇｔの範囲がよい。本発明者らにより
上゛記成分組成範囲内のものすなわちＡ１４０ｓ ２５
％ 、 Ｓｔｅｍ ２６ ％、Ｍｎ０１９ ｇｇ、
Ｔｉ０１１７ ％、 Ｃａ０１ ％、ＣａＦ、 ４ ％
、Ｍｇ０３ ％を一例にとり、これにＦｅｔＯのみｉｔ
。
ビード形状を改善しコンケープを抑える特性含有するが
、１０％以上フラックス中に金回するとスラグ焼付が生
じるためｏ−ｉｏｇｔの範囲がよい。本発明者らにより
上゛記成分組成範囲内のものすなわちＡ１４０ｓ ２５
％ 、 Ｓｔｅｍ ２６ ％、Ｍｎ０１９ ｇｇ、
Ｔｉ０１１７ ％、 Ｃａ０１ ％、ＣａＦ、 ４ ％
、Ｍｇ０３ ％を一例にとり、これにＦｅｔＯのみｉｔ
。
〜２０ＬｓＫ変化させ、溶接速度＆Ｏｍ／ｍｉｎの条件
でスパイラル鋼管を潜弧傾斜浴接したときのアンダーカ
ット発生率を示すと第３図のごとくである。溶接速度が
Ｆｋ、Ｏｍ／ｍｉｎの高速のためアンダーカットが発生
しているが、ＦｅｔＯがＯ〜１０−の範囲ではアンダー
カット発生率が低下しており、とくにＦｅｔｏ ５ ％
付近でもつとも歳好な結果が得られている。このような
知見から本発明はＦｅｔＯを０〜１０％とするものであ
る。
でスパイラル鋼管を潜弧傾斜浴接したときのアンダーカ
ット発生率を示すと第３図のごとくである。溶接速度が
Ｆｋ、Ｏｍ／ｍｉｎの高速のためアンダーカットが発生
しているが、ＦｅｔＯがＯ〜１０−の範囲ではアンダー
カット発生率が低下しており、とくにＦｅｔｏ ５ ％
付近でもつとも歳好な結果が得られている。このような
知見から本発明はＦｅｔＯを０〜１０％とするものであ
る。
なお、基本成分以外のものすなわちＣａＯ。
ＣａＦ、 、ＭｇＯは、各々塩基度を上けてフラックス
の脱酸作用を高めるため少なくとも１％以上必必要ある
。但し８慢を越えると、ＣａＯ。
の脱酸作用を高めるため少なくとも１％以上必必要ある
。但し８慢を越えると、ＣａＯ。
ＭｇＯはポックマーク、ピットなどの表面欠陥が現れや
すく、またＣａＦ、は流動性が過剰となるためビードの
コンケープ深さが大きくなる。
すく、またＣａＦ、は流動性が過剰となるためビードの
コンケープ深さが大きくなる。
したがってこれらの成分はそれぞれ１〜８ｓとする必要
がある。
がある。
次に本発明の詳細な説明する。
実施例
■下記第１表に示す本発明フラックスを１２胃ｔＸ１０
１６■ＯＤのスパイラル鋼管の内面溶接に適用した。溶
接条件は、先行電極１６００ＡＸ２８ＶＸ３．５ｍ／ｍ
ｉｎ、ｆｉ行電極９５゜Ａ Ｘ ３６ Ｖ Ｘ ３．５
ｍ／ｍ ｒ ｎ、極間距離２２■で実施し良。
１６■ＯＤのスパイラル鋼管の内面溶接に適用した。溶
接条件は、先行電極１６００ＡＸ２８ＶＸ３．５ｍ／ｍ
ｉｎ、ｆｉ行電極９５゜Ａ Ｘ ３６ Ｖ Ｘ ３．５
ｍ／ｍ ｒ ｎ、極間距離２２■で実施し良。
第 １ 表
用上記条件で得られたビードの断面形状、コンケープ深
さ及びアンダーカット発生率を示すとＩｔ！２表のとお
夛である。なお、アンダーカット発生率は第４図のよう
にビード長さｔｔ＜■）とし、アンダーカットの総長ざ
ｔΣΔｔ ｋ）とした場合、アンダーカット発生率（４
）＝ＲＸ １００で求めた。
さ及びアンダーカット発生率を示すとＩｔ！２表のとお
夛である。なお、アンダーカット発生率は第４図のよう
にビード長さｔｔ＜■）とし、アンダーカットの総長ざ
ｔΣΔｔ ｋ）とした場合、アンダーカット発生率（４
）＝ＲＸ １００で求めた。
第 ２ 表
第２表から明らかなように、本発明フラックスは、溶接
速度３．５ｍ／ｍｉｎという高速溶接においてもアンダ
ーカットおよびコンケープがほとんど発生せず、従来の
スパイラルフラックスにくらべ良好なビード断面形状を
示すことがわかる。
速度３．５ｍ／ｍｉｎという高速溶接においてもアンダ
ーカットおよびコンケープがほとんど発生せず、従来の
スパイラルフラックスにくらべ良好なビード断面形状を
示すことがわかる。
従来フラックスＧはコンケープはないがアンダーカット
の発生率が高く、従来フラックスＦはアンダーカットは
発生しないがコンケープ深さが大きく、欠陥ビードを生
むフラックスといえる。また従来フラックスＥはコンケ
ープ、アンダーカット発生率ともに大きく、良好なビー
ドが゛得られない。
の発生率が高く、従来フラックスＦはアンダーカットは
発生しないがコンケープ深さが大きく、欠陥ビードを生
むフラックスといえる。また従来フラックスＥはコンケ
ープ、アンダーカット発生率ともに大きく、良好なビー
ドが゛得られない。
以上説明した本発明によるときには、潜弧傾斜溶接用溶
融型フラックスにおいて、重量比で）ｄ−＊ Ｏｓ ２
０〜３０％、Ｓｉｎ、ｔｓ〜３０チ、鳩０１５〜３０％
、Ｔｉ０１１０〜２５ ｑｋ、Ｆｅｔｏ ０〜１０％を
主成分とする化学組成としたので、傾斜溶接とぐにスパ
イラル鋼管の３、Ｏｍ／ｒｎｉｎ以上の高速溶接に適用
した場合にアンダーカットやコンケープを発生させず良
好なビード形状を形成することができ、これによりスノ
（イラルシーム溶接の増速か可能となってスパイラル鋼
管の製管能率を的確に向上することができるといつすぐ
れた効果が得られる。
融型フラックスにおいて、重量比で）ｄ−＊ Ｏｓ ２
０〜３０％、Ｓｉｎ、ｔｓ〜３０チ、鳩０１５〜３０％
、Ｔｉ０１１０〜２５ ｑｋ、Ｆｅｔｏ ０〜１０％を
主成分とする化学組成としたので、傾斜溶接とぐにスパ
イラル鋼管の３、Ｏｍ／ｒｎｉｎ以上の高速溶接に適用
した場合にアンダーカットやコンケープを発生させず良
好なビード形状を形成することができ、これによりスノ
（イラルシーム溶接の増速か可能となってスパイラル鋼
管の製管能率を的確に向上することができるといつすぐ
れた効果が得られる。
第１図唸高ｋＬ！Ｏａ・Ｓｉｎ、系フラックスの粘性特
性を模式的に示すグラフ、第２図はフラックスの嵩密度
とコンケー７’［すｏｌｌｉ係金示すグラフ、第３図は
スノくイラル溶接時のフラックス中のＦｅｔｏ量とアン
ダーカット発生率の関係を示すグラフ、第４図はアンダ
ーカット発生率の算出方法な示す説明図である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 北 １） 豊 文岡
中 川 大 隆同
菅 克 ２第 １
図 フラーｙｙｘｆＪＬ （ｑ／ｃｍ’。 第 ３ 図 第 ４ 図 手続補正書（０発） 特許片長α島田春樹 殿 （特許ｒｒ審査官 殿
）２発明の名称 う警弧４頃乍斗（丼篠１Ｂを出虹を）２ヅク又；３ 補
１１ミをする者 事件との関係 特 駆出願人 （４１２）日本鋼管株式会社 ４代理人 ５ 補正命令の日付 昭和 年 月 日 補 正 内 容 Ａ＊願―細書１１１７頁１７行目と意・行目に、「賑・
ｇｍ／ｍ１ｍ Ｊとあゐをｆ ｔｏ ｍ／ｗｉｎ Ｊと
それぞれ訂正する。 手続補正書 持Ｊ’ｌｌｉ旧３若杉和夫殿 （牛￥、ｎ−１１＃ａｉイ
殿）１１イイ′１の
表小 昭和ｔ７ 年 特 許 願第ｒざθノＱシじ・すＴリ
サ４館 電話イ５６２１．＋０３１ ＋代表）、。 ５ 補ＩＦ命令のＬｌ付 雁１−→−→ｉ−← ６ 補ＩＩ：、の対象特許Ｓ；ｆ ；ｊ、の範囲、発明
の１□１細な説明、’；’ Ｆｌｌｉｌｌの内容 別
紙のとおり補 正 内 容 １本願の「特許請求の範囲」を以下のように訂正する。 １重量比で＊ｚ＝ ｏｓ２０〜３０ ％、Ｓｉ０，１５
〜３０慢、Ｍｎ０１５〜３ｏｓ、ＴｌＯ２１０〜２５１
１、Ｆｅｔｏ １ Ｑ囁以下を主成分としたことを叫徴
とする潜弧傾斜Ｗ！！接用溶用溶融型フラックスユ本願
明細書中第４頁１９行目末尾にｒＦｅｔ。 Ｏ〜１０ｓ」 とあるｔ ｒ Ｆｅｔｏ １０％以下」
と訂正すゐ。 ３同書＠Ｓ頁８行目中ｒ ＦｅｔＯＯ〜１０ ％ Ｊと
あるｔ ｒ Ｆｅｔｏ １０ Ｓ以下」と訂正する。 弘同書第５頁９行目中［ＣｌＦｅ丁とあるｆｒＣａＦＩ
Ｊと訂正する。 ま同書ＩＩ７頁１２行目中「０〜ｌＯ嘩の」とあるを「
１０−以下の」と訂正する。 五同書第７買１６行目と１７行目を以下のように訂正す
る。 ｒ Ｍｇ０３ ＄ ｆ−例にとｐ、これＫＦｅｔＯのみ
ｆ２０−以下の範囲で東北させ、溶接速度４、０ ｍｌ
／ｍｉｘの」 を同書第ｓｍｚ行１１１１１ＫｒＦｅｔｏがｏ 〜ｉ。 饅の」とある１ＨｒＦ＠ｔＯが１０囁以下の」と訂正す
る。 Ｌ同書側８頁４行目冒ｌｌＫｒ近」とある次にｒ（４〜
６％）」と加入する。 デー書＠８］［５行目床尾〜６行目冒頭にかけて［Ｆ＠
ｔＯｔ Ｏ〜１０嗟とする」とあるを「Ｆ＠ｔａ１に１
０１ｊｌ以下の範囲で含有せしめるｊと訂正する。 １０同瞥第９頁の第１−中その他の項にｒｃａＦｅＪと
あるをｒ ＣａＦｓ Ｊと訂正する。 ／ｌ同書第１１］［１７行目床尾にｒＦｅｔｏｏ 〜１
０慢」とあるをｒＦｓｔ０１０％以下」と訂正する。
性を模式的に示すグラフ、第２図はフラックスの嵩密度
とコンケー７’［すｏｌｌｉ係金示すグラフ、第３図は
スノくイラル溶接時のフラックス中のＦｅｔｏ量とアン
ダーカット発生率の関係を示すグラフ、第４図はアンダ
ーカット発生率の算出方法な示す説明図である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 北 １） 豊 文岡
中 川 大 隆同
菅 克 ２第 １
図 フラーｙｙｘｆＪＬ （ｑ／ｃｍ’。 第 ３ 図 第 ４ 図 手続補正書（０発） 特許片長α島田春樹 殿 （特許ｒｒ審査官 殿
）２発明の名称 う警弧４頃乍斗（丼篠１Ｂを出虹を）２ヅク又；３ 補
１１ミをする者 事件との関係 特 駆出願人 （４１２）日本鋼管株式会社 ４代理人 ５ 補正命令の日付 昭和 年 月 日 補 正 内 容 Ａ＊願―細書１１１７頁１７行目と意・行目に、「賑・
ｇｍ／ｍ１ｍ Ｊとあゐをｆ ｔｏ ｍ／ｗｉｎ Ｊと
それぞれ訂正する。 手続補正書 持Ｊ’ｌｌｉ旧３若杉和夫殿 （牛￥、ｎ−１１＃ａｉイ
殿）１１イイ′１の
表小 昭和ｔ７ 年 特 許 願第ｒざθノＱシじ・すＴリ
サ４館 電話イ５６２１．＋０３１ ＋代表）、。 ５ 補ＩＦ命令のＬｌ付 雁１−→−→ｉ−← ６ 補ＩＩ：、の対象特許Ｓ；ｆ ；ｊ、の範囲、発明
の１□１細な説明、’；’ Ｆｌｌｉｌｌの内容 別
紙のとおり補 正 内 容 １本願の「特許請求の範囲」を以下のように訂正する。 １重量比で＊ｚ＝ ｏｓ２０〜３０ ％、Ｓｉ０，１５
〜３０慢、Ｍｎ０１５〜３ｏｓ、ＴｌＯ２１０〜２５１
１、Ｆｅｔｏ １ Ｑ囁以下を主成分としたことを叫徴
とする潜弧傾斜Ｗ！！接用溶用溶融型フラックスユ本願
明細書中第４頁１９行目末尾にｒＦｅｔ。 Ｏ〜１０ｓ」 とあるｔ ｒ Ｆｅｔｏ １０％以下」
と訂正すゐ。 ３同書＠Ｓ頁８行目中ｒ ＦｅｔＯＯ〜１０ ％ Ｊと
あるｔ ｒ Ｆｅｔｏ １０ Ｓ以下」と訂正する。 弘同書第５頁９行目中［ＣｌＦｅ丁とあるｆｒＣａＦＩ
Ｊと訂正する。 ま同書ＩＩ７頁１２行目中「０〜ｌＯ嘩の」とあるを「
１０−以下の」と訂正する。 五同書第７買１６行目と１７行目を以下のように訂正す
る。 ｒ Ｍｇ０３ ＄ ｆ−例にとｐ、これＫＦｅｔＯのみ
ｆ２０−以下の範囲で東北させ、溶接速度４、０ ｍｌ
／ｍｉｘの」 を同書第ｓｍｚ行１１１１１ＫｒＦｅｔｏがｏ 〜ｉ。 饅の」とある１ＨｒＦ＠ｔＯが１０囁以下の」と訂正す
る。 Ｌ同書側８頁４行目冒ｌｌＫｒ近」とある次にｒ（４〜
６％）」と加入する。 デー書＠８］［５行目床尾〜６行目冒頭にかけて［Ｆ＠
ｔＯｔ Ｏ〜１０嗟とする」とあるを「Ｆ＠ｔａ１に１
０１ｊｌ以下の範囲で含有せしめるｊと訂正する。 １０同瞥第９頁の第１−中その他の項にｒｃａＦｅＪと
あるをｒ ＣａＦｓ Ｊと訂正する。 ／ｌ同書第１１］［１７行目床尾にｒＦｅｔｏｏ 〜１
０慢」とあるをｒＦｓｔ０１０％以下」と訂正する。
Claims (1)
- 重量比で）ｋｌ＊ｏｓ ２０〜３０ ％、８ｉ０．１５
−３０−１Ｍｎ０１５〜３０ Ｓ、Ｔｉｅｓ １０〜２
５ ％ 、Ｆｅｔ００〜１Ｇ−を主成分としたこと？：
％徴とする潜弧傾斜溶接用溶融型フラックス。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57058020A JPS58176098A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクス |
| US06/482,614 US4450018A (en) | 1982-04-09 | 1983-04-06 | Fused flux for inclined submerged arc welding |
| CH1917/83A CH657555A5 (fr) | 1982-04-09 | 1983-04-08 | Flux fondu pour soudure avec arc incline submerge. |
| DE19833312724 DE3312724A1 (de) | 1982-04-09 | 1983-04-08 | Schmelzflussmittel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57058020A JPS58176098A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58176098A true JPS58176098A (ja) | 1983-10-15 |
| JPS6250234B2 JPS6250234B2 (ja) | 1987-10-23 |
Family
ID=13072273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57058020A Granted JPS58176098A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4450018A (ja) |
| JP (1) | JPS58176098A (ja) |
| CH (1) | CH657555A5 (ja) |
| DE (1) | DE3312724A1 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1251133C2 (de) * | 1961-03-30 | 1973-01-18 | Verfahren zur herstellung von schweisspulvern mit kleinem schuettgewicht fuer das unterpulverschweissen | |
| DE2257714B2 (de) * | 1972-11-24 | 1976-09-30 | Wacker-Chemie GmbH, 8000 München | Schnellschweisspulver |
| DE2333799A1 (de) * | 1973-07-03 | 1975-01-23 | Wacker Chemie Gmbh | Schnellschweisspulver |
| JPS56126096A (en) * | 1980-03-05 | 1981-10-02 | Kobe Steel Ltd | Covered electrode |
-
1982
- 1982-04-09 JP JP57058020A patent/JPS58176098A/ja active Granted
-
1983
- 1983-04-06 US US06/482,614 patent/US4450018A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-04-08 DE DE19833312724 patent/DE3312724A1/de active Granted
- 1983-04-08 CH CH1917/83A patent/CH657555A5/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4450018A (en) | 1984-05-22 |
| JPS6250234B2 (ja) | 1987-10-23 |
| CH657555A5 (fr) | 1986-09-15 |
| DE3312724C2 (ja) | 1987-12-23 |
| DE3312724A1 (de) | 1983-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3730440B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN108480875B (zh) | 一种焊丝药粉、药芯焊丝及制备与应用 | |
| CN103223562A (zh) | 单面埋弧焊用焊剂 | |
| CN107052617A (zh) | 一种1000MPa级高强度全位置超低氢药芯焊丝及其焊接方法 | |
| JPS58176098A (ja) | 潜弧傾斜溶接用溶融型フラツクス | |
| JP6037781B2 (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JPS58205696A (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用ステンレス鋼フラツクス入りワイヤ | |
| CN113770489A (zh) | 长输管道全位置用气保护药芯焊丝下向半自动焊接方法 | |
| JPS6234697A (ja) | 溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JP3152473B2 (ja) | 高Ｍｎ非磁性鋼の潜弧溶接方法 | |
| JPS591517B2 (ja) | 硬化肉盛用ｃｏ↓２シ−ルドフラックス入りワイヤ | |
| JPH0521677B2 (ja) | ||
| CN110773903A (zh) | 适合超低热输入自动焊接的co2气体保护焊丝及其制造方法 | |
| JPH11179590A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH03169485A (ja) | 高電流密度ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0780064B2 (ja) | 高セルロース系被覆アーク溶接棒 | |
| JP3103942B2 (ja) | 多層盛およびｘ開先継手溶接用エレクトロガスアーク溶接用複合ワイヤ | |
| JPH0362518B2 (ja) | ||
| JPS59110493A (ja) | 多電極片面潜弧溶接法 | |
| SU823044A1 (ru) | Керамический флюс дл механизированнойСВАРКи СТАли | |
| JP3177638B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| Crow et al. | Discussion on welding fluxes | |
| JPS591518B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤ | |
| CN118060784A (zh) | 一种立焊用药芯焊丝及其应用 | |
| SU988503A1 (ru) | Состав шихты порошковой проволоки |