JPS591518B2 - Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤ - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤInfo
- Publication number
- JPS591518B2 JPS591518B2 JP7724780A JP7724780A JPS591518B2 JP S591518 B2 JPS591518 B2 JP S591518B2 JP 7724780 A JP7724780 A JP 7724780A JP 7724780 A JP7724780 A JP 7724780A JP S591518 B2 JPS591518 B2 JP S591518B2
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- JP
- Japan
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- wire
- welding
- less
- arc welding
- carbon dioxide
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｃｒ−Ｍｏ鋼を溶接するための炭酸ガスアー
ク溶接用複合ワイヤに関するものである。
ク溶接用複合ワイヤに関するものである。
石油精製、化学工業及び高温高圧ボイラーなどに使用さ
れるＣｒ−Ｍｏ鋼の容器は大型化し、経済性から高温高
圧化され、設計強度も上げる傾向にある。したがつて容
器の板厚は更に厚肉になるものと予想される。このよう
に厚肉の容器になるにつれ溶接後の応力除去焼鈍時間も
長時間になる。このように焼鈍時間が長くなつてくると
Ｃｒ−Ｍｏ溶接金属の引張強さと衝撃値は次第に低下す
る傾向がある。そこで使用される溶接材料も高性能のも
のが要求される。従来、これら厚肉容器等は通常サブマ
ージアーク溶接やエレクトロスラグ溶性が主として用い
られており、炭酸ガスアーク溶接や被覆アーク溶接も使
用されている。
れるＣｒ−Ｍｏ鋼の容器は大型化し、経済性から高温高
圧化され、設計強度も上げる傾向にある。したがつて容
器の板厚は更に厚肉になるものと予想される。このよう
に厚肉の容器になるにつれ溶接後の応力除去焼鈍時間も
長時間になる。このように焼鈍時間が長くなつてくると
Ｃｒ−Ｍｏ溶接金属の引張強さと衝撃値は次第に低下す
る傾向がある。そこで使用される溶接材料も高性能のも
のが要求される。従来、これら厚肉容器等は通常サブマ
ージアーク溶接やエレクトロスラグ溶性が主として用い
られており、炭酸ガスアーク溶接や被覆アーク溶接も使
用されている。
しかしサブマージアーク溶接やエレクトロスラグ溶接と
炭酸ガスアーク溶接を比較するとサブマージアーク溶接
やエレクトロスラグ溶接の方が入熱量が極めて大きく、
その結果溶接金属の衝撃値が低くなりやすい。これは溶
接金属のデンドライト成長が大きいためである。また炭
酸ガスアーク溶接と被覆アーク溶接とでは溶接の高能率
化、継手品質の安定化の面で炭酸ガスアーク溶接の方が
優れている。また炭酸ガスアーク溶接はサブマージアー
ク溶接、エレクトロスラグ溶接及び被覆アーク溶接に比
べて低水素の溶接法で低温割れを防止するために実施さ
れる予熱条件を著しく緩和でき、なおかつ厚肉容器等の
溶接においては狭開先化により溶接時間の短縮と溶接材
料の節減から溶接コストを大幅に下げることが可能であ
るという利点が上げられる。ところで炭酸ガスアーク溶
接は使用するワイヤにより２つに大別出来る。
炭酸ガスアーク溶接を比較するとサブマージアーク溶接
やエレクトロスラグ溶接の方が入熱量が極めて大きく、
その結果溶接金属の衝撃値が低くなりやすい。これは溶
接金属のデンドライト成長が大きいためである。また炭
酸ガスアーク溶接と被覆アーク溶接とでは溶接の高能率
化、継手品質の安定化の面で炭酸ガスアーク溶接の方が
優れている。また炭酸ガスアーク溶接はサブマージアー
ク溶接、エレクトロスラグ溶接及び被覆アーク溶接に比
べて低水素の溶接法で低温割れを防止するために実施さ
れる予熱条件を著しく緩和でき、なおかつ厚肉容器等の
溶接においては狭開先化により溶接時間の短縮と溶接材
料の節減から溶接コストを大幅に下げることが可能であ
るという利点が上げられる。ところで炭酸ガスアーク溶
接は使用するワイヤにより２つに大別出来る。
その１つはソリッドワイヤによるもので、他は複合ワイ
ヤによるものである。まずソリッドワイヤを使用した場
合、ワイヤの溶融速度が速く、溶込みが深い高能率な溶
接が可能である反面、溶接して得られたビード上にはご
くわずかのスラグが点在するのみで、ビード外観を美し
く、ビード形状をととのえるためのスラグがないためビ
ード外観が悪く、ビード形状も凸状になりがちであると
いう欠点があつた。また複合ワイヤを使用した場合、ス
ラグ生成剤でビードを一様にスラグが覆うのでビード形
状と外観が非常に良好であり、溶接作業性もソリツドワ
イヤに比して優れている。しかし、溶接作業性を良くす
るスラグ生成剤を用いると、溶接金属中の酸素量が多く
なることがあり、溶接金属の性能特に応力除去焼鈍を実
施した後での強度、衝撃値がソリツドワイヤに比して劣
つているという欠点があつた。このため溶接作業性が良
く、なおかつ溶接金属の酸素量の多少に係わりなく、耐
割れ性及び応力除去焼鈍後でも優れた機械的性質を有す
る溶接金属が得られる炭酸ガスアータ溶接用複合ワイヤ
の開発が強く望まれていた。本発明はこのような実情に
鑑みてなされたものでその要旨はワイヤ全重量に対して
ＴｉＯ２ｌ．８〜６．０％、ＣＯ．２Ｏ％以下、ＳｉＯ
．５％以下、Ｍｎｌ．Ｏ〜８．０％、ＣｒＯ．５〜３．
０％、ＭＯｌ．Ｏ％以下、ＡＩＯ．７％以下を必須とし
たフラツクス、又、さらにＮＯ．ＯＯ６〜０．０１５％
になるように窒化物の形で与えられる金属粉を１種以上
含むフラツクスが金属外皮内に充填されていることを特
徴とするＣｒ−ＭＯ系炭酸ガスアーク溶接用複合ワイヤ
である。
ヤによるものである。まずソリッドワイヤを使用した場
合、ワイヤの溶融速度が速く、溶込みが深い高能率な溶
接が可能である反面、溶接して得られたビード上にはご
くわずかのスラグが点在するのみで、ビード外観を美し
く、ビード形状をととのえるためのスラグがないためビ
ード外観が悪く、ビード形状も凸状になりがちであると
いう欠点があつた。また複合ワイヤを使用した場合、ス
ラグ生成剤でビードを一様にスラグが覆うのでビード形
状と外観が非常に良好であり、溶接作業性もソリツドワ
イヤに比して優れている。しかし、溶接作業性を良くす
るスラグ生成剤を用いると、溶接金属中の酸素量が多く
なることがあり、溶接金属の性能特に応力除去焼鈍を実
施した後での強度、衝撃値がソリツドワイヤに比して劣
つているという欠点があつた。このため溶接作業性が良
く、なおかつ溶接金属の酸素量の多少に係わりなく、耐
割れ性及び応力除去焼鈍後でも優れた機械的性質を有す
る溶接金属が得られる炭酸ガスアータ溶接用複合ワイヤ
の開発が強く望まれていた。本発明はこのような実情に
鑑みてなされたものでその要旨はワイヤ全重量に対して
ＴｉＯ２ｌ．８〜６．０％、ＣＯ．２Ｏ％以下、ＳｉＯ
．５％以下、Ｍｎｌ．Ｏ〜８．０％、ＣｒＯ．５〜３．
０％、ＭＯｌ．Ｏ％以下、ＡＩＯ．７％以下を必須とし
たフラツクス、又、さらにＮＯ．ＯＯ６〜０．０１５％
になるように窒化物の形で与えられる金属粉を１種以上
含むフラツクスが金属外皮内に充填されていることを特
徴とするＣｒ−ＭＯ系炭酸ガスアーク溶接用複合ワイヤ
である。
以下に本発明になる炭酸ガスアーク溶接用複合ワイヤを
上記構成とした理由について詳細に説明する。
上記構成とした理由について詳細に説明する。
まず、ＴｉＯ２について述べると、充填フラツクス中に
ＴｉＯ２を添加するとアークをソフトにし粘性の大きい
スラグを形成するため溶滴は細粒、かつ規則正しい移行
形態をとる上、立向や上向など不自然な姿勢においても
溶融メタルは溶け落ち難くなる。
ＴｉＯ２を添加するとアークをソフトにし粘性の大きい
スラグを形成するため溶滴は細粒、かつ規則正しい移行
形態をとる上、立向や上向など不自然な姿勢においても
溶融メタルは溶け落ち難くなる。
さらにスラグは溶接ビードを平滑にし、たとえばすみ肉
ビードのなじみを改善するため、溶接部の疲労強度を向
上させる効果は大きい。しかし１．８％未満のＴｉＯ２
量では溶接作業性が極めて悪く実用に耐えない。一方６
．０％を越えるとスラグの粘性が異常に高くなるためス
ラグのビード被包性は劣化し、ビード形状が悪化する。
したがつてＴｉＯ２はワイヤ全重量に対して１．８％〜
６．０％の範囲に限定する。なお、本発明ワイヤにおけ
るＴｌＯ２成分は天然ルチールや人造ルチールの如きＴ
ｉＯ２含有鉱物で添加する。さらに本発明ワイヤに添加
するＴｉＯ２の粒度範囲はフラツタスの充填に支障をき
たさない最大粒度２９７μ以下であることが望ましい。
次にＣは溶接金属に引張強さを付与するために添加する
が、０．２０％を越えると衝撃値が低下し、割れ感度を
増加させることになるので０．２０％以下の範囲にする
。
ビードのなじみを改善するため、溶接部の疲労強度を向
上させる効果は大きい。しかし１．８％未満のＴｉＯ２
量では溶接作業性が極めて悪く実用に耐えない。一方６
．０％を越えるとスラグの粘性が異常に高くなるためス
ラグのビード被包性は劣化し、ビード形状が悪化する。
したがつてＴｉＯ２はワイヤ全重量に対して１．８％〜
６．０％の範囲に限定する。なお、本発明ワイヤにおけ
るＴｌＯ２成分は天然ルチールや人造ルチールの如きＴ
ｉＯ２含有鉱物で添加する。さらに本発明ワイヤに添加
するＴｉＯ２の粒度範囲はフラツタスの充填に支障をき
たさない最大粒度２９７μ以下であることが望ましい。
次にＣは溶接金属に引張強さを付与するために添加する
が、０．２０％を越えると衝撃値が低下し、割れ感度を
増加させることになるので０．２０％以下の範囲にする
。
Ｓ１は主として溶接金属と母材のなじみおよび耐酸化性
を改善するために添加するが、ワイヤ全重量に対して０
．５％を超えると溶接金属の衝撃値が低下す４ので０．
５％以下の範囲にする。
を改善するために添加するが、ワイヤ全重量に対して０
．５％を超えると溶接金属の衝撃値が低下す４ので０．
５％以下の範囲にする。
またＭｎは溶接部に要求される引張強度、靭性向上と溶
接中に発生する気孔防止のために添加するが、８％を超
えると焼入れ効果が拡大し溶接割れを生じやすい。１．
０％未満では要求される強度、靭性を得ることが困難と
なる。
接中に発生する気孔防止のために添加するが、８％を超
えると焼入れ効果が拡大し溶接割れを生じやすい。１．
０％未満では要求される強度、靭性を得ることが困難と
なる。
次にＣｒは耐食性および耐酸化性の向上を目的に添加す
るが、ワイヤ全重量に対してＣｒ量が０．５％未満では
、高温において炭化物の黒鉛化を阻止する効果が少ない
ためＣｒ添加の目的を達することができず、また３％を
超えると耐ワレ性が劣化する。
るが、ワイヤ全重量に対してＣｒ量が０．５％未満では
、高温において炭化物の黒鉛化を阻止する効果が少ない
ためＣｒ添加の目的を達することができず、また３％を
超えると耐ワレ性が劣化する。
またＭＯは高温強度の向上および焼もどし脆性を阻止す
る効果を目的に添加するが、その量が１．０％を超える
と焼もどし脆化が促進されるので、１．０％以下の範囲
にする。
る効果を目的に添加するが、その量が１．０％を超える
と焼もどし脆化が促進されるので、１．０％以下の範囲
にする。
またＡｌは脱酸効果を狙いとして、溶接ビードの気孔発
生を防止するため、又溶滴の移行形態をスプレー化する
ために添加するが、０．７％を超えるとメタルが過脱酸
の状態となり溶接金属が著しく硬化、且つ脆化し衝撃値
が低下する。
生を防止するため、又溶滴の移行形態をスプレー化する
ために添加するが、０．７％を超えるとメタルが過脱酸
の状態となり溶接金属が著しく硬化、且つ脆化し衝撃値
が低下する。
なお、Ｃ，Ｍｎ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｓｉについてはそれぞれ
単体で用いられる他、鉄合金を含む各種合金の形態でも
使用できる。
単体で用いられる他、鉄合金を含む各種合金の形態でも
使用できる。
次に本発明においては、Ｎ源として電解金属マンガン窒
化物、窒化クロム、窒化アルミニウム、窒化鉄、窒化チ
タンの１種以上をワイヤ全重量に対してＮが０．００６
〜０．０１５％になるように添加することが出来る。
化物、窒化クロム、窒化アルミニウム、窒化鉄、窒化チ
タンの１種以上をワイヤ全重量に対してＮが０．００６
〜０．０１５％になるように添加することが出来る。
このＮの適正添加量を求めるため、以下のような実険を
行つた。第１図は溶接金属の衝撃値とフラツクス中のＮ
含有量の関係を示したものであり、試験に当つてはフラ
ツクス成分としてＴｌＯ２３．８％、ＣＯ．ｌ２％、Ｓ
ｉＯ．３％、Ｍｎ２．６％、Ｃｒｌ．２５％、ＭＯＯ．
５％、ＡｌＯ．４％、ＳｌＯ２Ｏ．Ｏ９％、Ａｌ２Ｏ３
ｌ．４Ｏ％とワイヤ全重量に対する添加量を一定とし、
且つＮ源として電解金属マンガン窒化物を用い、その添
加量を種種変えることによりフラツクス中のＮ含有量を
段階的に変え軟鋼外皮を有するワイヤ（１，６ｍｍφ）
で充填率１５％としたものを用いて板厚２０ｍｍｔのＡ
３８７Ｇｒｌｌ（１１／４Ｃｒ−ＭＯ鋼）鋼板を開先角
度４５（、開先間隙１２ｍ７７！の型開先として、電流
３５０Ａ１電圧３２Ｖ、速度２７ＣＴ！ｌ／ＭｕＬ、１
００％ＣＯ２（流量２５１／Ｍ．）の溶接条件で溶接し
、溶接終了後温度６４５゜Ｃ、保定時間１２Ｈｒの応力
除去焼鈍を行ないそれぞれの全溶着金属部からＪＩＳＡ
−４号シヤルピ一衝撃片を採取して行つたものである。
この図から明らかなようにワイヤ全重量に対するフラツ
クス中のＮ含有量が０．００６％以上であると、これ未
満の溶接金属に比して低温度（６００〜６９００Ｃ）応
力除去焼鈍後の衝撃値は高い。一方０．０１５％を超え
ると溶接部にブローホールやピツトが発生する。したが
つてこのような知見に基いてＮはワイヤ全重量に対して
０．００６〜０，０１５％の範囲に限定する。なお、本
発明の複合ワイヤは前記各成分の他に残部として通常の
アーク安定剤を含めたスラグ生成剤を含む５ことが出来
るものである。
行つた。第１図は溶接金属の衝撃値とフラツクス中のＮ
含有量の関係を示したものであり、試験に当つてはフラ
ツクス成分としてＴｌＯ２３．８％、ＣＯ．ｌ２％、Ｓ
ｉＯ．３％、Ｍｎ２．６％、Ｃｒｌ．２５％、ＭＯＯ．
５％、ＡｌＯ．４％、ＳｌＯ２Ｏ．Ｏ９％、Ａｌ２Ｏ３
ｌ．４Ｏ％とワイヤ全重量に対する添加量を一定とし、
且つＮ源として電解金属マンガン窒化物を用い、その添
加量を種種変えることによりフラツクス中のＮ含有量を
段階的に変え軟鋼外皮を有するワイヤ（１，６ｍｍφ）
で充填率１５％としたものを用いて板厚２０ｍｍｔのＡ
３８７Ｇｒｌｌ（１１／４Ｃｒ−ＭＯ鋼）鋼板を開先角
度４５（、開先間隙１２ｍ７７！の型開先として、電流
３５０Ａ１電圧３２Ｖ、速度２７ＣＴ！ｌ／ＭｕＬ、１
００％ＣＯ２（流量２５１／Ｍ．）の溶接条件で溶接し
、溶接終了後温度６４５゜Ｃ、保定時間１２Ｈｒの応力
除去焼鈍を行ないそれぞれの全溶着金属部からＪＩＳＡ
−４号シヤルピ一衝撃片を採取して行つたものである。
この図から明らかなようにワイヤ全重量に対するフラツ
クス中のＮ含有量が０．００６％以上であると、これ未
満の溶接金属に比して低温度（６００〜６９００Ｃ）応
力除去焼鈍後の衝撃値は高い。一方０．０１５％を超え
ると溶接部にブローホールやピツトが発生する。したが
つてこのような知見に基いてＮはワイヤ全重量に対して
０．００６〜０，０１５％の範囲に限定する。なお、本
発明の複合ワイヤは前記各成分の他に残部として通常の
アーク安定剤を含めたスラグ生成剤を含む５ことが出来
るものである。
ここでいうスラグ生成剤とはＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２，Ｚ
ｒＯ２，ＦｅＯ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏを指し、１種以上の
和が１０％以下であるこ占が望ましい。これらの添加原
料として酸化鉄、カリ長石、珪砂、ジルコンサンド、ア
ルミナなどを適宜用いることが出来る。次に、本発明ワ
イヤの金属外皮材としては、合金鋼をも使用出来るが、
通常は軟鋼を用いる。
ｒＯ２，ＦｅＯ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏを指し、１種以上の
和が１０％以下であるこ占が望ましい。これらの添加原
料として酸化鉄、カリ長石、珪砂、ジルコンサンド、ア
ルミナなどを適宜用いることが出来る。次に、本発明ワ
イヤの金属外皮材としては、合金鋼をも使用出来るが、
通常は軟鋼を用いる。
またワイヤの断面形状については特に定めるものではな
く、従来のフラツクス入りワイヤ同様、送給性、アーク
安定性にすぐれているものであればいずれでもかまわな
い。すなわち第２図、第３図に示すように外皮金属１の
断面に合せ目があつても良く、あるいは第４図に示すよ
うに合せ目のないいわゆるシームレスワイヤであつても
良い。なおこれらの図において２は充填フラツクスであ
る。ところでワイヤ内に充填するフラツクスはワイヤ重
量比で１０〜２５％の範囲にコントロールすると好結果
が得られる様である。またワイヤ径は２．０ｍｍφ未満
のものが自動及び半自動溶接用としては好ましい。次に
実施例を用いて本発明の効果をさらに具体的に説明する
。
く、従来のフラツクス入りワイヤ同様、送給性、アーク
安定性にすぐれているものであればいずれでもかまわな
い。すなわち第２図、第３図に示すように外皮金属１の
断面に合せ目があつても良く、あるいは第４図に示すよ
うに合せ目のないいわゆるシームレスワイヤであつても
良い。なおこれらの図において２は充填フラツクスであ
る。ところでワイヤ内に充填するフラツクスはワイヤ重
量比で１０〜２５％の範囲にコントロールすると好結果
が得られる様である。またワイヤ径は２．０ｍｍφ未満
のものが自動及び半自動溶接用としては好ましい。次に
実施例を用いて本発明の効果をさらに具体的に説明する
。
実施例
第１表に試作ワイヤの充填フラツクス組成を示す。
なおこのワイヤはいずれも軟鋼外皮を有する１。６ｍ１
Ｌφに仕上げ、充填率を１５％にした第２図の単純突合
せ断面形状を有するものに仕上げた。
Ｌφに仕上げ、充填率を１５％にした第２図の単純突合
せ断面形状を有するものに仕上げた。
板厚２０ｍｍｔ（７）Ａ３８７Ｇｒｌｌ（１どＣｒ−１
／２Ｍ０鋼）鋼板を開先角度４５７、開先間隙１２關の
Ｖ型開先として、電流３５０Ａ、電圧３２Ｖ、速度２７
ＣＩｒＬ／Ｍｍ、１００％ＣＯ２（流量２５ｅ／Ｍｍ）
の溶接条件で溶接し、溶接終了後、温度７００℃、保定
時間２Ｈｒの応力除去焼鈍・を行ない、それぞれの溶接
金属の板厚中央部からＪｌＳＡ−２号弓張試験片とＡ−
４号シヤルピ一衝撃片を採取して試験に供した。得られ
た溶接金属の引張強さと衝撃値を第２表に示す。第２表
から明らかな如く本発明になるＡ６．４〜１４のワイヤ
は溶接作業性、ビ―ド外観が良好なのはもちろんＸ線性
能にもすぐれ引張強さ、衝撃値ともすぐれた溶接金属が
得られた。
／２Ｍ０鋼）鋼板を開先角度４５７、開先間隙１２關の
Ｖ型開先として、電流３５０Ａ、電圧３２Ｖ、速度２７
ＣＩｒＬ／Ｍｍ、１００％ＣＯ２（流量２５ｅ／Ｍｍ）
の溶接条件で溶接し、溶接終了後、温度７００℃、保定
時間２Ｈｒの応力除去焼鈍・を行ない、それぞれの溶接
金属の板厚中央部からＪｌＳＡ−２号弓張試験片とＡ−
４号シヤルピ一衝撃片を採取して試験に供した。得られ
た溶接金属の引張強さと衝撃値を第２表に示す。第２表
から明らかな如く本発明になるＡ６．４〜１４のワイヤ
は溶接作業性、ビ―ド外観が良好なのはもちろんＸ線性
能にもすぐれ引張強さ、衝撃値ともすぐれた溶接金属が
得られた。
これに対してＴｉＯ２が本発明で規定する範囲未満の参
考ワイヤＡ６．ｌは溶接作業性が極めて悪く溶接不能に
なつた。
考ワイヤＡ６．ｌは溶接作業性が極めて悪く溶接不能に
なつた。
またＴｉＯ２を本発明に規定する範囲を超えて添加した
参考ワイヤ．４６．１６はスラグ粘性が不当に高くなり
過ぎた結果、作業性の劣化と共にスラグ巻込み、融合不
良の如き内部欠陥が多発し機械的性質も非常に悪かつた
。
参考ワイヤ．４６．１６はスラグ粘性が不当に高くなり
過ぎた結果、作業性の劣化と共にスラグ巻込み、融合不
良の如き内部欠陥が多発し機械的性質も非常に悪かつた
。
参考ワイヤ滝２はＳｌを本発明で規定する範囲を超えて
添加したもので、溶接作業性、ビード外観およびＸ線性
能は良好であつたが溶接金属の衝撃値が非常に低い。
添加したもので、溶接作業性、ビード外観およびＸ線性
能は良好であつたが溶接金属の衝撃値が非常に低い。
参考ワイヤＡ６．ｌ５はＮを本発明で規定する範囲を超
えて添加したもので、溶接作業性、ビード外観は良好で
あつたがＸ線性能でプロ−ホール、融合不良の如き内部
欠陥が多発し機械試験片の採取が不能となつた。
えて添加したもので、溶接作業性、ビード外観は良好で
あつたがＸ線性能でプロ−ホール、融合不良の如き内部
欠陥が多発し機械試験片の採取が不能となつた。
参考ワイヤＡ６．３はＡ２を本発明で規定する範囲を超
えて添加したもので溶接作業性、ビード外観およびＸ線
性能は良好であつたが溶接金属の衝撃値が非常に低い。
えて添加したもので溶接作業性、ビード外観およびＸ線
性能は良好であつたが溶接金属の衝撃値が非常に低い。
参考ワイヤ．／１６１７はＣを本発明で規定する範囲を
超えて添加したもので溶接作業性、ビード外観は良好で
あつたがＸ線性能で割れおよび溶込み不良の如き内部欠
陥が発生しており機械試験片の採取が不能となつた。
超えて添加したもので溶接作業性、ビード外観は良好で
あつたがＸ線性能で割れおよび溶込み不良の如き内部欠
陥が発生しており機械試験片の採取が不能となつた。
参考ワイヤ．／Ｆ６ｌ８はＭｎを本発明で規定する範囲
を超えて添加したもので溶接作業性、ビード外観は良好
であつたがＸ線性能で割れ及び溶込み不良の如き内部欠
陥が発生しており衝撃靭性も低かつた。
を超えて添加したもので溶接作業性、ビード外観は良好
であつたがＸ線性能で割れ及び溶込み不良の如き内部欠
陥が発生しており衝撃靭性も低かつた。
以上に詳記したように本発明は特に優れた溶接作業性と
Ｃｒ−ＭＯ鋼に適合した熱処理後でもすぐれた性能の溶
接金属を得ることができるので、各種溶接分野での適用
範囲が拡大され、その工業価価はきわめて大きい。
Ｃｒ−ＭＯ鋼に適合した熱処理後でもすぐれた性能の溶
接金属を得ることができるので、各種溶接分野での適用
範囲が拡大され、その工業価価はきわめて大きい。
第１図は溶接金属の衝撃値とワイヤ全重量に対するフラ
ツクス中のＮ含有量の関係を表わす図、第２図、第３図
、第４図はワイヤ断面形状の例を示す図である。 １：外皮金属、２：充填フラツクス。
ツクス中のＮ含有量の関係を表わす図、第２図、第３図
、第４図はワイヤ断面形状の例を示す図である。 １：外皮金属、２：充填フラツクス。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ワイヤ全重量に対してＴｉＯ＿２１．８〜６．０％
、Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．５％以下、Ｍｎ１．０〜
８．０％、Ｃｒ０．５〜３．０％、Ｍｏ１．０％以下、
Ａｌ０．７％以下を必須としたフラックスが金属外皮内
に充填されていることを特徴とするＣｒ−Ｍｏ系炭酸ガ
スアーク溶接用複合ワイヤ。 ２ ワイヤ全重量に対してＴｉＯ＿２１．８〜６．０％
、Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．５％以下、Ｍｎ１．０〜
８．０％、Ｃｒ０．５〜３．０％、Ｍｏ１．０％以下、
Ａｌ０．７％以下を必須とし、且つＮ０．００６〜０．
０１５％になるように窒化物の形で与えられる金属粉を
１種以上含むフラックスが金属外皮内に充填されている
ことを特徴とするＣｒ−Ｍｏ系炭酸ガスアーク溶接用複
合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7724780A JPS591518B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7724780A JPS591518B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS574397A JPS574397A (en) | 1982-01-09 |
| JPS591518B2 true JPS591518B2 (ja) | 1984-01-12 |
Family
ID=13628521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7724780A Expired JPS591518B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | Ｃｒ−Ｍｏ系炭酸ガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591518B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60183111U (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-05 | 日立ツール株式会社 | スロ−アウエイ式ｔスロツトカツタ− |
| JPS6456914U (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-10 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019171457A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 高速溶接用フラックス入りワイヤ及び高速アーク溶接方法 |
| JP7795066B2 (ja) * | 2021-03-31 | 2026-01-07 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りカットワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
-
1980
- 1980-06-10 JP JP7724780A patent/JPS591518B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60183111U (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-05 | 日立ツール株式会社 | スロ−アウエイ式ｔスロツトカツタ− |
| JPS6456914U (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-10 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS574397A (en) | 1982-01-09 |
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