JPS58164749A - 耐孔食性にすぐれた熱交換器構造部材 - Google Patents
耐孔食性にすぐれた熱交換器構造部材Info
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- JPS58164749A JPS58164749A JP4773682A JP4773682A JPS58164749A JP S58164749 A JPS58164749 A JP S58164749A JP 4773682 A JP4773682 A JP 4773682A JP 4773682 A JP4773682 A JP 4773682A JP S58164749 A JPS58164749 A JP S58164749A
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- JP
- Japan
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- alloy
- corrosion resistance
- core material
- pitting corrosion
- composite
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐孔食性を有し、特にＭ合金製熱
交換器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いるの
に適したＭ合金複合材に関するものである。
交換器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いるの
に適したＭ合金複合材に関するものである。
従来、一般に、例えば自動車のラジェータや空調機器な
どに広く用いられているＭ合金製熱交換器の管材や、タ
ンクなどの容器等の製造には、例えば、ＴＩ８３００３
で代表される４−Ｍｎ合金材が使用されている。このＡ
ｌ−Ｍｎ合金材は、比較的耐食性にすぐれたものである
が、これを、例えば熱交換器の管材として用いた場、台
、その熱交換器の製造工程におけるろう付は工程で、前
記管材は高温加熱および緩慢冷却の熱履、！を受けるこ
とになり、この結果実用時に前記熱履−が原因で著しい
粒界腐食を伴う局部腐食がしばしば発生し、これは貫通
孔に発展して熱交換器の寿命を短命化し、さらに腐食生
成物（白粉）による空気汚染の問題毛′生じるものであ
った。
どに広く用いられているＭ合金製熱交換器の管材や、タ
ンクなどの容器等の製造には、例えば、ＴＩ８３００３
で代表される４−Ｍｎ合金材が使用されている。このＡ
ｌ−Ｍｎ合金材は、比較的耐食性にすぐれたものである
が、これを、例えば熱交換器の管材として用いた場、台
、その熱交換器の製造工程におけるろう付は工程で、前
記管材は高温加熱および緩慢冷却の熱履、！を受けるこ
とになり、この結果実用時に前記熱履−が原因で著しい
粒界腐食を伴う局部腐食がしばしば発生し、これは貫通
孔に発展して熱交換器の寿命を短命化し、さらに腐食生
成物（白粉）による空気汚染の問題毛′生じるものであ
った。
そこで、上記Ａｌ−Ｍｎ合金を芯材とし、この芯材の片
面、または両面に、粒界腐食の発生を抑制する目的で、
芯材に比して電気化学的に卑で１１７、この結果芯材に
対して犠牲陽極効果をもつようになるＪＩ８７０マ２で
代表されるＡｆｆｉ−Ｚｎ合金を皮材としてクラッドし
てなるＭ合金複合材を使用する試みもなされたが、前記
皮材であるＡｌ−Ｚｎ合金は、苛酷な腐食環境下では比
較的腐食速度が大きく。
面、または両面に、粒界腐食の発生を抑制する目的で、
芯材に比して電気化学的に卑で１１７、この結果芯材に
対して犠牲陽極効果をもつようになるＪＩ８７０マ２で
代表されるＡｆｆｉ−Ｚｎ合金を皮材としてクラッドし
てなるＭ合金複合材を使用する試みもなされたが、前記
皮材であるＡｌ−Ｚｎ合金は、苛酷な腐食環境下では比
較的腐食速度が大きく。
かつしばしば局部腐食も生じるものであるため、芯材で
あるＡｊ−Ｍｎ合金に粒界腐食が起るのを十分に抑制す
ることができないものであった。
あるＡｊ−Ｍｎ合金に粒界腐食が起るのを十分に抑制す
ることができないものであった。
本発明者等は、上述のよう表観点から、熱交換器の管材
や、タンクなどの容器等の製造に用いることができ、か
つ製造工程においてろう材処理などを施しても実用時に
局部腐食のない、すなわ、ち耐孔食性にすぐれた材料な
得べく研究を行なった礒 結果、芯材の片面、または両面に皮材をクラッドしてな
るＭ合金複合材、あるいは芯材の片面に皮材を、他の片
面にＭ−８１系合金のろう材をクラッドしてプレージン
グシートとしてなるＭ合金複合材において、前記芯材を
、Ｍｎ： Ｏ，１〜０．６ ％、Ｂ１：０．１〜０．６
％を含有し、さらに必要に応じてＣｕ：Ｏ，１〜０．
５％およびＺｒ： ０．０２〜０．２０ ％のうちの１
種または２種を含有し、残りがＭと不可避不純物からな
る組成奪有するＭ合金で構成すると共に、前記皮材を、
Ｍｇ： Ｏ，１〜１．２％、Ｚｎ：０．１〜１．５％を
含有し、残シがＭと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＭ合金で構成すると、上記のＪＩ８３０
０３のような１チ以上のＭｎを含有する従来４−Ｍｎ合
金の芯材においては、これが１例えばろう付は工程にお
ける６００℃前後の高温に保持されると含有Ｍｎのほと
んどが素地に固溶し、一方Ｍｎはこれよシ十分低い温度
ではごくわずかしか素地に固溶することができないので
、冷却時に主として粒界にＭとＭｎから々る化合物を析
出することにな）、この化合物の形成に要するＭｎｕ粒
界近傍の固溶Ｍｎが補給されることから、粒界のごく近
傍に粒内よシも固溶量の低い相（Ｍｎ欠５− ２相）が連続して形成されるようになシ、この結果Ｍｎ
の固溶量の高い粒内は前記Ｍｎ欠乏相に比して電気化学
的に責になるので、腐食が生じて芯材に溶解が起るとＭ
ｎ欠乏相が優先溶解し、粒界腐食となるのに対して、上
記の芯材では、Ｍｎ含有量が従来Ａｌ−Ｍｎ合金の芯材
に比して低い０．１〜０．６チであシ、かつＳｉの含有
によってＭｎの固溶および析出に対する変化量がきわめ
て低くおさえられるようになるので、局部腐食の発生が
著しく抑制され、しかも上記皮材は、すぐれた耐孔食性
を有するばかシでなく、芯材に比して電気化学的に卑で
あるため、芯材に対する犠牲陽極効果によってこれをよ
く防食することから、この結果のＭ合金複合材を熱交換
器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いた場合、
その実用に際して粒界腐食々どの局部腐食の発生がなく
、長期に亘っての使用が可能となるという知見を得たの
である。
や、タンクなどの容器等の製造に用いることができ、か
つ製造工程においてろう材処理などを施しても実用時に
局部腐食のない、すなわ、ち耐孔食性にすぐれた材料な
得べく研究を行なった礒 結果、芯材の片面、または両面に皮材をクラッドしてな
るＭ合金複合材、あるいは芯材の片面に皮材を、他の片
面にＭ−８１系合金のろう材をクラッドしてプレージン
グシートとしてなるＭ合金複合材において、前記芯材を
、Ｍｎ： Ｏ，１〜０．６ ％、Ｂ１：０．１〜０．６
％を含有し、さらに必要に応じてＣｕ：Ｏ，１〜０．
５％およびＺｒ： ０．０２〜０．２０ ％のうちの１
種または２種を含有し、残りがＭと不可避不純物からな
る組成奪有するＭ合金で構成すると共に、前記皮材を、
Ｍｇ： Ｏ，１〜１．２％、Ｚｎ：０．１〜１．５％を
含有し、残シがＭと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＭ合金で構成すると、上記のＪＩ８３０
０３のような１チ以上のＭｎを含有する従来４−Ｍｎ合
金の芯材においては、これが１例えばろう付は工程にお
ける６００℃前後の高温に保持されると含有Ｍｎのほと
んどが素地に固溶し、一方Ｍｎはこれよシ十分低い温度
ではごくわずかしか素地に固溶することができないので
、冷却時に主として粒界にＭとＭｎから々る化合物を析
出することにな）、この化合物の形成に要するＭｎｕ粒
界近傍の固溶Ｍｎが補給されることから、粒界のごく近
傍に粒内よシも固溶量の低い相（Ｍｎ欠５− ２相）が連続して形成されるようになシ、この結果Ｍｎ
の固溶量の高い粒内は前記Ｍｎ欠乏相に比して電気化学
的に責になるので、腐食が生じて芯材に溶解が起るとＭ
ｎ欠乏相が優先溶解し、粒界腐食となるのに対して、上
記の芯材では、Ｍｎ含有量が従来Ａｌ−Ｍｎ合金の芯材
に比して低い０．１〜０．６チであシ、かつＳｉの含有
によってＭｎの固溶および析出に対する変化量がきわめ
て低くおさえられるようになるので、局部腐食の発生が
著しく抑制され、しかも上記皮材は、すぐれた耐孔食性
を有するばかシでなく、芯材に比して電気化学的に卑で
あるため、芯材に対する犠牲陽極効果によってこれをよ
く防食することから、この結果のＭ合金複合材を熱交換
器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いた場合、
その実用に際して粒界腐食々どの局部腐食の発生がなく
、長期に亘っての使用が可能となるという知見を得たの
である。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下にＭ合金複合材における芯材および皮材の成分
組成を上記の通シに限定した理由６− を説明する。
て、以下にＭ合金複合材における芯材および皮材の成分
組成を上記の通シに限定した理由６− を説明する。
Ａ、芯材
（ａ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、芯材中に不可避的に含有され、耐食性を
低下させるＦｅと相互反応し、これを不溶性の４−Ｍｎ
−Ｆｅ系化合物にすることによＪＦｅによる耐食性劣化
を低減するなか、芯材の高温強度を向上させ、もって例
えば熱交換器製造時のろう付は工程における熱変形を著
しく抑制し、さ１らに芯材を皮材に比して電気化学的に
責にし、この結果として皮材による犠牲陽極効果によっ
て芯材の防食がはかられるようになる作用をもつが、そ
の含有量がＯ，１４未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．６ ｔｌｂを越えて含有させると、上
記のようにろう付は処理などを施した場合に１粒界のご
く近傍に粒内よシもＭｎ固溶量、の低い相（Ｍｎ欠乏相
）が出現するようになって粒暑腐食が促進され１′・１
す るようになることから、その含有量を０．１〜０．６−
と定めた。
低下させるＦｅと相互反応し、これを不溶性の４−Ｍｎ
−Ｆｅ系化合物にすることによＪＦｅによる耐食性劣化
を低減するなか、芯材の高温強度を向上させ、もって例
えば熱交換器製造時のろう付は工程における熱変形を著
しく抑制し、さ１らに芯材を皮材に比して電気化学的に
責にし、この結果として皮材による犠牲陽極効果によっ
て芯材の防食がはかられるようになる作用をもつが、そ
の含有量がＯ，１４未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．６ ｔｌｂを越えて含有させると、上
記のようにろう付は処理などを施した場合に１粒界のご
く近傍に粒内よシもＭｎ固溶量、の低い相（Ｍｎ欠乏相
）が出現するようになって粒暑腐食が促進され１′・１
す るようになることから、その含有量を０．１〜０．６−
と定めた。
（ｂ） ８１
Ｓ１成分には、Ｍｎと結合して４−Ｍｎ−８ｉ系化ｄ物
を形成し、この化合物は熱的に安定したものであって、
高温強度を向上させるほか、高温を必要どする熱処理が
施されてもＭｎの結晶粒内への固溶およびこれよシの析
出を著しく抑制し、さらに芯材を電気化学的に責にする
作用があるが、その含有量がＯ，１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方０．６％を越えて含有さ
せると、耐食性が劣化するようになることから、その含
有量を０、１〜０．６ ％と定めた。
を形成し、この化合物は熱的に安定したものであって、
高温強度を向上させるほか、高温を必要どする熱処理が
施されてもＭｎの結晶粒内への固溶およびこれよシの析
出を著しく抑制し、さらに芯材を電気化学的に責にする
作用があるが、その含有量がＯ，１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方０．６％を越えて含有さ
せると、耐食性が劣化するようになることから、その含
有量を０、１〜０．６ ％と定めた。
（ｃ） ＣｕおよびＺｒ
これらの両成分には、ともに芯材の強度を向上させる作
用があるほか、特にＣｕには、芯材を電気化学的に貴に
し、皮材による犠牲陽極効果のよシ一層の促進をはかる
作用が１）、またＺｒには、微細なＡｌ−Ｚｒ系化合−
を析出形成して芯材を構成す１、す るＭ合金の再結晶温度を上昇させ、これによって形成さ
れる再結晶粒は粗大化されるようになるので、例えばプ
レーソングシートとして用いた場合。
用があるほか、特にＣｕには、芯材を電気化学的に貴に
し、皮材による犠牲陽極効果のよシ一層の促進をはかる
作用が１）、またＺｒには、微細なＡｌ−Ｚｒ系化合−
を析出形成して芯材を構成す１、す るＭ合金の再結晶温度を上昇させ、これによって形成さ
れる再結晶粒は粗大化されるようになるので、例えばプ
レーソングシートとして用いた場合。
ろう材の芯材への侵入が著しく抑制されるようになる作
用があるので必要に応じて含有されるが、その含有量が
それぞれＣｕ：Ｏ，１％およびＺｒ：０．０２饅未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず。
用があるので必要に応じて含有されるが、その含有量が
それぞれＣｕ：Ｏ，１％およびＺｒ：０．０２饅未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず。
一方それぞれＣｕ：０．５１ＧおよびＺｒ：０．２０％
を越えて含有させると耐食性に低下傾向が現われるよう
になることから、その含有量を、それぞれｃｕ：０．１
〜０．５ ％、 Ｚｒ： ０．０２〜０．２０ ％と定
めた。
を越えて含有させると耐食性に低下傾向が現われるよう
になることから、その含有量を、それぞれｃｕ：０．１
〜０．５ ％、 Ｚｒ： ０．０２〜０．２０ ％と定
めた。
Ｂ、皮材
（ａ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、皮材を芯材に比して電気化学的に卑にす
ると共に、腐食形態を全面溶解型にし、もって芯材に対
するすぐれた犠牲陽極効果と、すぐれた耐孔食性を付与
せしめる作用があるが、その含有量がＯ，１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方１．５ ％を越
えて含有させると、犠牲陽極効果が低下するようになる
ばかシでなく、腐食形態が局部溶解型になって耐孔食性
の劣化を招くようになることから、その含有量をＯ１〜
１．５−と定めた。
ると共に、腐食形態を全面溶解型にし、もって芯材に対
するすぐれた犠牲陽極効果と、すぐれた耐孔食性を付与
せしめる作用があるが、その含有量がＯ，１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方１．５ ％を越
えて含有させると、犠牲陽極効果が低下するようになる
ばかシでなく、腐食形態が局部溶解型になって耐孔食性
の劣化を招くようになることから、その含有量をＯ１〜
１．５−と定めた。
（ｂ） Ｍｇ
９−
Ｍｇ成分には％Ｚｎとの共存においてＺｎＫよってもた
らされる作用、すなわち犠牲陽極効果と耐孔食性をよシ
一段と向上促進させる作用があるが、その含有量が０．
１９１未満では前記・作用に所望の向上効果が得られず
、一方１．２９ｇを越えて含有させると、加工性が劣化
するようになって複合材の製造が困難になることから、
その含有量を０．１〜１．２−と定めた。
らされる作用、すなわち犠牲陽極効果と耐孔食性をよシ
一段と向上促進させる作用があるが、その含有量が０．
１９１未満では前記・作用に所望の向上効果が得られず
、一方１．２９ｇを越えて含有させると、加工性が劣化
するようになって複合材の製造が困難になることから、
その含有量を０．１〜１．２−と定めた。
つぎに、仁の発明のＭ合金複合材を実施例によシ具体的
に説明する。
に説明する。
実施例
通常の溶解鋳造法によシ、それぞれ第１表に示される成
分組成をもった本発明芯材用Ｍ合金１〜８、従来芯材用
Ｍ合金３０本発明度材用Ｍ合金ａ。
分組成をもった本発明芯材用Ｍ合金１〜８、従来芯材用
Ｍ合金３０本発明度材用Ｍ合金ａ。
ｂ、従来皮材用Ｍ合金Ｃ１およびろう材用Ｍ合金を溶製
し、鋳造して鋳塊とした。なお、これらの鋳塊は、第１
表には表示を省略したが、いずれも不可避不純物として
、Ｍｎ： ０．０１係以下、 Ｍｇ ：０、 ＯＩ Ｉ
ｓ以下、 Ｃｕ： ０．０４ Ｔｏ以下、Ｚｎ：０．０
２％以下、 Ｆｅ： ０．３５ ’Ｉｎ以下、およびＣ
ｒ：Ｏ，Ｏ１％以１０− 下を含有するものであった。
し、鋳造して鋳塊とした。なお、これらの鋳塊は、第１
表には表示を省略したが、いずれも不可避不純物として
、Ｍｎ： ０．０１係以下、 Ｍｇ ：０、 ＯＩ Ｉ
ｓ以下、 Ｃｕ： ０．０４ Ｔｏ以下、Ｚｎ：０．０
２％以下、 Ｆｅ： ０．３５ ’Ｉｎ以下、およびＣ
ｒ：Ｏ，Ｏ１％以１０− 下を含有するものであった。
ついで、この結果得られた各種のＭ合金鋳塊に熱間圧延
を施して、芯材用Ｍ合金は板厚：８ｓａａ。
を施して、芯材用Ｍ合金は板厚：８ｓａａ。
皮材用Ｍ合金とろう材用Ｍ合金は板厚：３ｍとし、さら
に皮材用Ｍ合金とろう材用Ｍ合金の熱延板には冷間加工
を施して板厚：１ｍとした。
に皮材用Ｍ合金とろう材用Ｍ合金の熱延板には冷間加工
を施して板厚：１ｍとした。
つぎに上記の板厚：８ｍの芯材用Ｍ合金の熱延板の一部
に、上記の板厚：ｌＢの皮材用Ｍ合金の冷延板を、第２
表に示される組合せにしたがって組合せ、熱間圧延にて
両面クラッドし、引続いて冷間圧延を施すことによって
、いずれも板厚：０、５１１１１を有する本発明Ｍ合金
複合材１〜８および従来Ｍ合金！合材ｌをそれぞれ製造
した。
に、上記の板厚：ｌＢの皮材用Ｍ合金の冷延板を、第２
表に示される組合せにしたがって組合せ、熱間圧延にて
両面クラッドし、引続いて冷間圧延を施すことによって
、いずれも板厚：０、５１１１１を有する本発明Ｍ合金
複合材１〜８および従来Ｍ合金！合材ｌをそれぞれ製造
した。
また、同様に・上記の板厚：８Ｈの芯材用Ｍ合金の熱延
板の一部Ｊに、上記の板厚ＩＢの皮材用Ｍ合金とろう材
用Ｍ、・・１合金の冷延板を第２表に示される組合せに
したカー′？て重ね合わせ、熱間圧延にてクラッドし、
引ｉい１て冷間圧延にて板厚： ０．５ ｍｗの 。
板の一部Ｊに、上記の板厚ＩＢの皮材用Ｍ合金とろう材
用Ｍ、・・１合金の冷延板を第２表に示される組合せに
したカー′？て重ね合わせ、熱間圧延にてクラッドし、
引ｉい１て冷間圧延にて板厚： ０．５ ｍｗの 。
プレージングシートとすることによって本発明Ｍ合金複
合材９〜１６および従来Ｍ合金複合材２を＝１２− それぞれ製造した。
合材９〜１６および従来Ｍ合金複合材２を＝１２− それぞれ製造した。
この結果得られた各種のＭ合金複合材より、５０ｍＸ’
８０＋ｓＸ ０．５ｍｍの寸法をもった試験片を切出し
、この試験片を用いて、圧カニ １０−’ｔｏｒｒの真
空中、あるいは１０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気中、温度
：６００℃に３分間保持後空冷の熱処理を施した状態で
、ｌｏｐｐｍのＣｕ イオン含有の温度：４０℃の水
道水中、およびそれぞれ１ ｏ ｏ ｐｐｍの（Ｊ−。
８０＋ｓＸ ０．５ｍｍの寸法をもった試験片を切出し
、この試験片を用いて、圧カニ １０−’ｔｏｒｒの真
空中、あるいは１０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気中、温度
：６００℃に３分間保持後空冷の熱処理を施した状態で
、ｌｏｐｐｍのＣｕ イオン含有の温度：４０℃の水
道水中、およびそれぞれ１ ｏ ｏ ｐｐｍの（Ｊ−。
ＳＯ；−およびＨｃｏ；イオンと、ｌ ＯｐｐｍのＣｕ
”木イオンを含有する温度：４０℃の溶液中に３０日間
浸漬の水道水浸漬試験および溶液浸漬試験を行ない、孔
負数と最大孔食深さを測定した。なお、ろう材をクラッ
ドしたものについてはろう打倒を塗料で絶縁して試験に
供した。これらの試験結果を第２表に合せて示した。
”木イオンを含有する温度：４０℃の溶液中に３０日間
浸漬の水道水浸漬試験および溶液浸漬試験を行ない、孔
負数と最大孔食深さを測定した。なお、ろう材をクラッ
ドしたものについてはろう打倒を塗料で絶縁して試験に
供した。これらの試験結果を第２表に合せて示した。
第２表に示される結果から１本発明Ｍ合金複合材１−１
６においては、きわめて強い腐食性環境□。
６においては、きわめて強い腐食性環境□。
下においても局部腐食の発生がなく、著しくすぐれた耐
孔食性を示すのに対して、従来Ｍ合金複合材１．２にお
いては、局部腐食の発生が著しいこ上述の占うに、この
発明のＭ合金複合材は、きわめてすぐれた耐孔食性を有
しているので、著しく苛酷な腐食環境にさらされる熱交
換器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いた場合
に、これらの部材に孔食や粒界腐食の発生にもとづく事
故発生が皆無となシ、著しく長期に亘っての使用が可能
となるなど工業上有用な特性を有するのである。
孔食性を示すのに対して、従来Ｍ合金複合材１．２にお
いては、局部腐食の発生が著しいこ上述の占うに、この
発明のＭ合金複合材は、きわめてすぐれた耐孔食性を有
しているので、著しく苛酷な腐食環境にさらされる熱交
換器の管材や、タンクなどの容器等の製造に用いた場合
に、これらの部材に孔食や粒界腐食の発生にもとづく事
故発生が皆無となシ、著しく長期に亘っての使用が可能
となるなど工業上有用な特性を有するのである。
出願人 三菱アルミニウム株式会社
代理人 富 １） 和 夫
Claims (4)
- （１） Ｍｎ： ０．１〜０．６ ｑｂ、ｓｉ： ０
．１〜０．６ ％を含有し、残シが態と不可避不純物か
らなる組成を有するＭ合金を芯材とし、この芯材の片面
、または両面に、Ｍｇ： ０，１〜’ｌ、２ Ｔｏ、
Ｚｎ： ０．１〜１．５ ％を含有し、残シが態と不可
避不純物からなる組成（以上重量Ｉｓ）を有するＭ合金
を皮材としてクラッドしてなる耐孔食性にすぐれたＭ合
金複合材。 - （２） Ｍｎ： Ｏ，１〜０．６ Ｔｏ、 ８１ ：
０．１〜０．６ ％を含有し、残シがＭと不可避不純
物からなる組成を有するＭ合金を芯材とし、この芯材の
片面に、Ｍｇ：０、１〜１．２ ％ 、 Ｚｎ： Ｏ
，１〜１．５ ％を含有し、残シが態と不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有するＭ合金を皮材として
、また他の片面に、Ａｊ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッ
ドしてプレーソングシートとしてなる耐孔食性にすぐれ
たＭ合金複合材。 - （３） Ｍｎ： ０．１〜０．６ ’！６．８ｉ：
０．１〜０．６ Ｔｏを含有し、さらにＣｕ： Ｏ，１
〜０．５ ’ｌ）およびＺｒ：０．０２〜０．２０ ｑ
Ａのうちの１種または２種を含有し、残シがＭと不可避
不純物からなる組成を有するＭ合金を芯材とし、この芯
材の片面、または両面に、Ｍｇ： Ｏ，ｌ〜１．２ ％
、 Ｚｎ： ０．１〜１．５ Ｔｏを含有し、残シがＭ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するＭ
合金を皮材としてクラッドしてなる耐孔食性にすぐれた
Ｍ合金複合材。 - （４） Ｍｎ ： ｏ、°１〜０．６％、 Ｓｉ：
０．１〜０．６％を含有し、さらにＣｕ：０．１〜０．
５％およびＺｒ：０．０２〜０．２０ ％のうちの１種
または２種を含有し、残シがＭと不可避不純物からなる
組成を有するＭ合金を芯材とし、この芯材の片面に、Ｍ
ｇ：Ｏ，１〜１、２ ％ 、 Ｚｎ ： Ｏ，１〜１．
５ ％を含有し、残りがＭと不可避不純物からなる組成
（以上重量ｑｂ）を有するＭ合金を皮材として、′また
他の片面に、ａｔ−ｓｉ系合金のろう材をクラッドして
プレージングシートとしてなる耐孔食性にすぐれたＭ合
金複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4773682A JPS58164749A (ja) | 1982-03-25 | 1982-03-25 | 耐孔食性にすぐれた熱交換器構造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4773682A JPS58164749A (ja) | 1982-03-25 | 1982-03-25 | 耐孔食性にすぐれた熱交換器構造部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58164749A true JPS58164749A (ja) | 1983-09-29 |
| JPH029098B2 JPH029098B2 (ja) | 1990-02-28 |
Family
ID=12783623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4773682A Granted JPS58164749A (ja) | 1982-03-25 | 1982-03-25 | 耐孔食性にすぐれた熱交換器構造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58164749A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH029098B2 (ja) | 1990-02-28 |
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