JPS58144460A - 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼 - Google Patents
製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼Info
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- JPS58144460A JPS58144460A JP57027665A JP2766582A JPS58144460A JP S58144460 A JPS58144460 A JP S58144460A JP 57027665 A JP57027665 A JP 57027665A JP 2766582 A JP2766582 A JP 2766582A JP S58144460 A JPS58144460 A JP S58144460A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高腐食疲労強度を有する二相ステンレス鋳鋼に
関する。
関する。
フエライトーオーステナイト二相組織を有するステンレ
ス鋳鋼は、その組織的特性により耐力および耐食性のす
ぐれた材料として知られ、強度と耐食性が要求される各
種装置・機器部材として賞月されている。しかしながら
、塩素イオンを含む腐食環境における腐食疲労強度が十
分でなく、繰返し応力の作用する条件下では、早期に材
料劣化が進行し、部材としての安定性に欠ける。
ス鋳鋼は、その組織的特性により耐力および耐食性のす
ぐれた材料として知られ、強度と耐食性が要求される各
種装置・機器部材として賞月されている。しかしながら
、塩素イオンを含む腐食環境における腐食疲労強度が十
分でなく、繰返し応力の作用する条件下では、早期に材
料劣化が進行し、部材としての安定性に欠ける。
本発明は、上記問題を解決したものであり、Fe−Cr
−Ni系をベースとする化学成分組成の適切な選択と組
合せによって、高耐力、高耐食性とともに、すぐれた腐
食疲労強度を具備せしめ、これら緒特性が要求される用
途、例えば製紙用サクションロール、海水ポンプ、その
他各種化学装置に用いられる材料としての安定性および
耐久性を味証したものである。
−Ni系をベースとする化学成分組成の適切な選択と組
合せによって、高耐力、高耐食性とともに、すぐれた腐
食疲労強度を具備せしめ、これら緒特性が要求される用
途、例えば製紙用サクションロール、海水ポンプ、その
他各種化学装置に用いられる材料としての安定性および
耐久性を味証したものである。
すなわち、本発明は、C011%以下(重量%、以下同
じ)、Si2.0%以下、Mn2.0%以下、Cr 2
2.0〜27.0 %、Ni 5.0〜9.0%、M
。
じ)、Si2.0%以下、Mn2.0%以下、Cr 2
2.0〜27.0 %、Ni 5.0〜9.0%、M
。
1、1〜2.5%、Cu O,5〜2.5%、Co
0.5〜2.0%、Vo、5〜2.0%、残部Feお
よび不可避の不純物からなる二相ステンレス鋳鋼、並び
に材料特性を更に改善する目的で、上記各合金元素のほ
か、Nb O,05〜1.0%、Ta 0.05〜1.
0%およびTiO,01〜05%からなる群より選らば
れる1種もしくは2種以上の元素を含有する二相ステン
レス鋳鋼を提供する。
0.5〜2.0%、Vo、5〜2.0%、残部Feお
よび不可避の不純物からなる二相ステンレス鋳鋼、並び
に材料特性を更に改善する目的で、上記各合金元素のほ
か、Nb O,05〜1.0%、Ta 0.05〜1.
0%およびTiO,01〜05%からなる群より選らば
れる1種もしくは2種以上の元素を含有する二相ステン
レス鋳鋼を提供する。
以下、本発明ステンレス鋳鋼の成分限定理由を説明する
。
。
C:O,t%以下
Cは強力なオーステナイト生成元素であり、かつオース
テナイト相を固溶強化する働きを有する。
テナイト相を固溶強化する働きを有する。
しかし、含有量が多くなると、M2Rc、、で表わされ
る炭化物を形成し、耐食性元素であるCrが消費される
ことなどにより耐食性の・氏子を招く。また、該炭化物
の多量の析出によって靭性が悪化する。よって、C量は
0.1%以下とする。
る炭化物を形成し、耐食性元素であるCrが消費される
ことなどにより耐食性の・氏子を招く。また、該炭化物
の多量の析出によって靭性が悪化する。よって、C量は
0.1%以下とする。
なお、大型、厚肉鋳鋼品などの鋳造においては、溶湯の
凝固完了までに長時間を要するため、凝固過程における
炭化物析出量の増加、偏析が助長され易い。従って、か
かる鋳鋼品の鋳造を目的とする場合は、C量を0605
%以下とするのが好ましい。
凝固完了までに長時間を要するため、凝固過程における
炭化物析出量の増加、偏析が助長され易い。従って、か
かる鋳鋼品の鋳造を目的とする場合は、C量を0605
%以下とするのが好ましい。
Si:2.0%以下
Si は強力な脱酸剤であり、また鋳造性の改善に寄与
する。ただし、多量の添加は、脆化などの材料特性の劣
化を招くので、2.0%を上限とする。
する。ただし、多量の添加は、脆化などの材料特性の劣
化を招くので、2.0%を上限とする。
Mn:2.0%以下
Mnは強力な脱酸・脱硫作用を有し、かつ鋳造性の改善
効果を有するか、多量に含まれると、耐食性が低下する
ので、2.0%以下とする。
効果を有するか、多量に含まれると、耐食性が低下する
ので、2.0%以下とする。
Cr : 22.0−27.0%
Crはフェライト生成元素であり、フェライト相の形成
による高強度化と、ステンレス鋼としての耐食性を得る
ために欠くことのできない基本元素である。その含有量
は、高強度と高耐食性を確保するために少欠とも22.
0%を要する。その効果は含有量の増加とともに増大す
るが、多量に添加すると、靭性が低下するので、27.
0%を上限とする。
による高強度化と、ステンレス鋼としての耐食性を得る
ために欠くことのできない基本元素である。その含有量
は、高強度と高耐食性を確保するために少欠とも22.
0%を要する。その効果は含有量の増加とともに増大す
るが、多量に添加すると、靭性が低下するので、27.
0%を上限とする。
Ni:5.0〜9.0%
Niはオーステナイト生成元素であり、靭性および耐食
性の改善に著効を発揮する。その含有量は、前記Crの
含有量とのバランスにより二相組織のフェライト量とオ
ーステナイト量の比率を決定する。従って、本発明にお
いては、二相の適切な量的バランスのもとに、高耐食性
、高靭性および高強度などの諸特性を確保するために、
前記Cr含有装とIニ関連して、Ni含有量を5.0〜
9.0%とする。
性の改善に著効を発揮する。その含有量は、前記Crの
含有量とのバランスにより二相組織のフェライト量とオ
ーステナイト量の比率を決定する。従って、本発明にお
いては、二相の適切な量的バランスのもとに、高耐食性
、高靭性および高強度などの諸特性を確保するために、
前記Cr含有装とIニ関連して、Ni含有量を5.0〜
9.0%とする。
Mo : 1.1〜2.5%
Moは耐食性、特に隙間腐食や孔食に対する抵抗性の改
善に大きな効果を有する。含有量が1.1%に満たない
と、その効果が十分でなく、一方2.5%をこえると、
靭性の低下、〆相の析出促進による材料劣fヒをきたす
。よって、1.1〜2.5%とする。
善に大きな効果を有する。含有量が1.1%に満たない
と、その効果が十分でなく、一方2.5%をこえると、
靭性の低下、〆相の析出促進による材料劣fヒをきたす
。よって、1.1〜2.5%とする。
Cu : 0.5〜2.5%
Cuはオーステナイト相の固溶強化による強度の向上、
非酸化性酸に対する耐食性改善効果を有する。この効果
を得るために0.5%以上含有されるが、多量に含まれ
ると、金属間化合物の析出により脆化などの材料劣化が
生ずるので2.5%を」二限とする。
非酸化性酸に対する耐食性改善効果を有する。この効果
を得るために0.5%以上含有されるが、多量に含まれ
ると、金属間化合物の析出により脆化などの材料劣化が
生ずるので2.5%を」二限とする。
Co : 0.5〜2.0%
Coはオーステナイト相を固溶強化して強度を高め、ま
た腐食疲労強度の向上をもたらす。このためには少くと
も0.5%の含有を要するが、2.0鴨をこえるとその
効果はほぼ飽和する。従って、0.5〜2.0%とする
。なお、腐食疲労強度の改善効果は、前記Cuとの複合
含有により、Cuが存在しない場合に比し−そう高めら
れる。
た腐食疲労強度の向上をもたらす。このためには少くと
も0.5%の含有を要するが、2.0鴨をこえるとその
効果はほぼ飽和する。従って、0.5〜2.0%とする
。なお、腐食疲労強度の改善効果は、前記Cuとの複合
含有により、Cuが存在しない場合に比し−そう高めら
れる。
V:0.5〜2,0%
■は結晶粒を微細化し、強度の向上、腐食疲労強度の改
善効果を有する。含有量が0.5%に満たないと、効果
が十分でない。含有量を増すとともに効果は増大するが
、2.0%をこえるとその効果はほぼ飽和する。よって
、0.5〜2.0%とする。
善効果を有する。含有量が0.5%に満たないと、効果
が十分でない。含有量を増すとともに効果は増大するが
、2.0%をこえるとその効果はほぼ飽和する。よって
、0.5〜2.0%とする。
本発明ステンレス鋳鋼は、上記各合金元素のはか、更に
Nb、TaおよびTiからなる群より選らばれる1種ま
たは2種以上の元素を含有することもある。
Nb、TaおよびTiからなる群より選らばれる1種ま
たは2種以上の元素を含有することもある。
Nb:0.05〜1.0%
NbはCとの強い親和力によりCを固定し、Cr23C
6の析出を抑制することによって耐食性、特に耐粒界腐
食性を高める。また、結晶粒の微細化効果を有する。含
有量が0,05%に満たないと、その効果は十分でなく
、一方1.0%をこえると効果がほぼ飽和するので、0
.05〜1.0%とする。
6の析出を抑制することによって耐食性、特に耐粒界腐
食性を高める。また、結晶粒の微細化効果を有する。含
有量が0,05%に満たないと、その効果は十分でなく
、一方1.0%をこえると効果がほぼ飽和するので、0
.05〜1.0%とする。
Ta : 0.05〜1.0%
Nbと同じく、Cを固定しCr23 C6炭化物の析出
を抑制し、耐粒界腐食性を高める。この効果を得るため
に0.05%以上を要するが、1.0%をこえても、そ
れ以上の効果の増加は少ない。よって、0.05〜1,
0%とする。
を抑制し、耐粒界腐食性を高める。この効果を得るため
に0.05%以上を要するが、1.0%をこえても、そ
れ以上の効果の増加は少ない。よって、0.05〜1,
0%とする。
Ti:0.01〜0.5%
Ti はCと結合し、Cr23 C6の析出を抑制する
ことにより、耐粒界腐食性を改善するほか、結晶粒を微
細化する効果を有する。含有量が0.01%未満では、
十分な効果が得られず、一方0,5%をこえると、効果
が飽和するほか、靭性の低下を招く。従って、0.01
〜0.5%とする。
ことにより、耐粒界腐食性を改善するほか、結晶粒を微
細化する効果を有する。含有量が0.01%未満では、
十分な効果が得られず、一方0,5%をこえると、効果
が飽和するほか、靭性の低下を招く。従って、0.01
〜0.5%とする。
なお、P、S、その池、工業的溶製上不可避的に混入す
る不純物元素は、むろん可及的に低いことが望ましいか
、通常の溶製技術上混入する範囲内の存在を許容する。
る不純物元素は、むろん可及的に低いことが望ましいか
、通常の溶製技術上混入する範囲内の存在を許容する。
例えば、Sは0.04%以下、Pは0.04%以下であ
れば本発明の趣旨が損なわれることはない。
れば本発明の趣旨が損なわれることはない。
次に実施例により本発明鋼の材料特性について具体的に
説明する。
説明する。
実施例
第1表に掲示の各種成分組成を有する合金を溶製、鋳造
し、各合金を1100°CX2時間の固溶化処理・急冷
して得られた各供試材につき、耐食性および機械的性質
を測定した。供試U’NO,1〜6は本発明鋳鋼、No
、10〜13は比較材(No、11はJIS 5C5
11相当材、111o、12は5C514相当材)であ
る。
し、各合金を1100°CX2時間の固溶化処理・急冷
して得られた各供試材につき、耐食性および機械的性質
を測定した。供試U’NO,1〜6は本発明鋳鋼、No
、10〜13は比較材(No、11はJIS 5C5
11相当材、111o、12は5C514相当材)であ
る。
第2表に測定結果を示す。但し、腐食疲労強度は、塩素
イオ7(C1) 11000pp オヨび硫酸イオン
(SO; ) 250 ppmを含む腐食液(pH8,
5)中における小野式回転曲げ疲労試験により測定した
。表中の数値は、同試験における10 サイクルでの耐
久限度(Ky/mm) である。
イオ7(C1) 11000pp オヨび硫酸イオン
(SO; ) 250 ppmを含む腐食液(pH8,
5)中における小野式回転曲げ疲労試験により測定した
。表中の数値は、同試験における10 サイクルでの耐
久限度(Ky/mm) である。
また、耐孔食性を示す孔食停止電位(V 、 SCE
)は、前記と同じ腐食液中、掃引速度240 sec/
■で、+2V、SCEまで掃引したのち、逆掃引したと
きにもとの分極曲線と交わる電位である。
)は、前記と同じ腐食液中、掃引速度240 sec/
■で、+2V、SCEまで掃引したのち、逆掃引したと
きにもとの分極曲線と交わる電位である。
この電位が貴である程、耐孔食性のよいことを意味する
。
。
第2表材料特性
上記試験結果から明らかなように、本発明鋳鋼は、塩素
イオンを含む腐食環境中で、比較材に比し、格段にすぐ
れた腐食疲労強度を有し、かつ耐孔食性に代表される耐
食性も従来材に比し極めて良好である。また、機械的諸
性質にもすぐれ、従来材と同等もしくはそれ以上の強度
および靭性を具備している。
イオンを含む腐食環境中で、比較材に比し、格段にすぐ
れた腐食疲労強度を有し、かつ耐孔食性に代表される耐
食性も従来材に比し極めて良好である。また、機械的諸
性質にもすぐれ、従来材と同等もしくはそれ以上の強度
および靭性を具備している。
以北のように、本発明二相ステンレス鋳鋼は、耐食性、
強度、靭性並ひに腐食疲労強度にすぐれており、従って
、例えば製紙用ロール、化学装置材料、ポンプ部品、海
水機器材料など、上記材料特性が同時に要求される各種
装置・機器桐刺として従来材を凌駕する安定性と耐久性
を保証する。
強度、靭性並ひに腐食疲労強度にすぐれており、従って
、例えば製紙用ロール、化学装置材料、ポンプ部品、海
水機器材料など、上記材料特性が同時に要求される各種
装置・機器桐刺として従来材を凌駕する安定性と耐久性
を保証する。
代理人 弁理士 宮崎新八部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 +11 C0,1%以下、Si2.0%以下、Mn
2.0%以下、Cr 22.0〜27.0%、Ni
5.0〜9.0%、Mo 1.1〜2.5%、Cu
O,5〜2.5%、Co0.5〜2.0%、Vo、5〜
2.0%、残部Feおよび不可避の不純物からなる高腐
食疲労強度二相ステンレス鋳鋼。 f21c0.1%以下、Si2.0%以下、Mn2.0
%以下、Cr 22.0〜27.0%、Ni 5.0
〜9.0%、Mo 1.1〜2.5%、Cu O,
5〜2.5%、C。 O,5〜2.0%、Vo、5〜2.0%、オヨびNb0
.05〜1.0%、Ta0.05〜1゜0%、Ti0.
01〜0.5%から選ばれる1種もしくは2種以上の元
素、残部Feおよび不可避の不純物からなる高腐食疲労
強度二相ステンレス鋳鋼。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57027665A JPS6059291B2 (ja) | 1982-02-23 | 1982-02-23 | 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼 |
GB08304122A GB2115835B (en) | 1982-02-23 | 1983-02-15 | Two-phase stainless cast steel |
FI830496A FI71580C (fi) | 1982-02-23 | 1983-02-15 | Anvaendning av tvao-fasigt rostfritt gjutstaol med hoeg korrosionsutmattningshaollfasthet. |
CA000421754A CA1224067A (en) | 1982-02-23 | 1983-02-16 | Two-phase stainless cast steel having high corrosion fatigue strength |
DE19833306104 DE3306104A1 (de) | 1982-02-23 | 1983-02-22 | Nichtrostender zweiphasen-stahlguss mit hoher schwingungsrisskorrosionsbestaendigkeit |
BR8300854A BR8300854A (pt) | 1982-02-23 | 1983-02-22 | Aco inoxidavel fundido em duas fases tendo alta resistencia a fadiga por corrosao |
SE8300954A SE455601B (sv) | 1982-02-23 | 1983-02-22 | Rostfritt ferrit-austenitiskt stal |
FR8302842A FR2522017B1 (fr) | 1982-02-23 | 1983-02-22 | Acier coule inoxydable a deux phases ayant une resistance elevee a la fatigue par corrosion |
AT0062383A AT387588B (de) | 1982-02-23 | 1983-02-23 | Rostfreier zweiphasen-gussstahl mit hoher korrosionsdauerbestaendigkeit |
US06/641,408 US4561890A (en) | 1982-02-23 | 1984-08-16 | Two-phase stainless cast steel having high corrosion fatigue strength |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57027665A JPS6059291B2 (ja) | 1982-02-23 | 1982-02-23 | 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58144460A true JPS58144460A (ja) | 1983-08-27 |
JPS6059291B2 JPS6059291B2 (ja) | 1985-12-24 |
Family
ID=12227232
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57027665A Expired JPS6059291B2 (ja) | 1982-02-23 | 1982-02-23 | 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4561890A (ja) |
JP (1) | JPS6059291B2 (ja) |
AT (1) | AT387588B (ja) |
BR (1) | BR8300854A (ja) |
CA (1) | CA1224067A (ja) |
DE (1) | DE3306104A1 (ja) |
FI (1) | FI71580C (ja) |
FR (1) | FR2522017B1 (ja) |
GB (1) | GB2115835B (ja) |
SE (1) | SE455601B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60165362A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Kubota Ltd | 高耐食性高耐力二相ステンレス鋼 |
US5238508A (en) * | 1984-02-07 | 1993-08-24 | Kubota, Ltd. | Ferritic-austenitic duplex stainless steel |
Families Citing this family (4)
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---|---|---|---|---|
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GB8918774D0 (en) * | 1989-08-17 | 1989-09-27 | Nat Res Dev | Temperature llistory indicator |
CN103643148B (zh) * | 2013-12-05 | 2015-12-02 | 陈登云 | H-45耐磨材料的配方及加工方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US28523A (en) * | 1860-05-29 | Improvement in cultivators | ||
DE767167C (de) * | 1937-06-17 | 1951-12-06 | Fried Krupp A G | Gegen Spannungskorrosion bestaendige Gegenstaende |
FR1053845A (fr) * | 1951-04-17 | 1954-02-05 | Carpenter Steel Co | Perfectionnements aux alliages |
USRE28523E (en) | 1963-11-12 | 1975-08-19 | High strength alloy steel compositions and process of producing high strength steel including hot-cold working | |
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US3574002A (en) * | 1968-08-01 | 1971-04-06 | Int Nickel Co The | Stainless steel having improved corrosion and fatigue resistance |
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