JPH0232342B2

JPH0232342B2 -

Info

Publication number: JPH0232342B2
Application number: JP59021388A
Authority: JP
Inventors: Akira Yoshitake; Akio Kuhara; Toshiaki Ishii
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 1984-02-07
Filing date: 1984-02-07
Publication date: 1990-07-19
Also published as: JPS60165362A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は二相ステンレス鋼に関し、特に塩化
物、炭酸ガス等を含む腐食環境での応力腐食割
れ、孔食などの腐食に対する抵抗性を高め、かつ
強度、延性などの機械的性質を改善したものであ
る。耐食材料として、SUS304鋼などのオーステナ
イト系ステンレス鋼、あるいはSUS329J1、
SCS13A、SCS14A、SFSA（Steel
Founders′ Society of America）CD−4MCuな
どのフエライトとオーステナイトの２相組織を有
するステンレス鋼等が使用されている。 SUS304鋼等のオーステナイト系ステンレス鋼
は主合金成分であるCrとNiによりすぐれた耐食
性を示すが、塩素イオン（Cl^-）を含む環境では
応力腐食割れの生じ易いことが大きな欠点であ
り、孔食やすきま腐食などの局部的腐食に対する
抵抗性も非常に弱い。一方、フエライト相とオーステナイト相の２相
組織を有するものは、一般耐食性にすぐれるほ
か、２相の特性が相まつて適度の強度と靭性を兼
備し、かつ比較的良好な溶接性を有することか
ら、近年各種化学工業プラント、海水機器材料等
として広く使用されている。しかしながら、これ
らの材料も、苛酷な腐食環境下、就中塩素イオン
の増加、炭酸ガスや硫化水素ガスの存在下では、
耐孔食性、耐すきま腐食性などが不足し、しばし
ば腐食損傷を引起すことが知られており、また応
力腐食割れや硫化物腐食割れに対する抵抗性も十
分でなく、早期に破壊に到る例も少くない。例え
ば、石油・天然ガス油井においては、エネルギー
確保のため、より劣悪な環境での採堀を余儀なく
されており、ことに井戸の深度が深くなるにつ
れ、塩素イオン、炭酸ガス、硫化水素ガス等の腐
食因子の増大や、温度、圧力の上昇を伴い、また
油井を回復するために炭酸ガス、海水等を井戸に
圧入することも行なわれる等、使用環境の苛酷化
が著しい。従来の材料では、このような使用還境
に耐え得ず、構造材料としての安定性や十分な耐
用命数は保証し難い。本発明は上記に鑑みてなされたものであり、高
温・高圧（例えば、300℃、6000psi）における腐
食環境、とくに塩化物、炭酸ガス、あるいは硫化
水素ガスを含む環境下で、耐孔食性、耐応力腐食
割れ性、耐硫化水素割れ性等にすぐれ、かつ高強
度、高延性を有するフエライト―オーステナイト
二相ステンレス鋼を提供する。本発明の二相ステンレス鋼は、C0.08％以下、
Si0.2〜2.0％、Mn0.2〜2.0％、Cr24.0〜30.0％、
Ni4.0〜9.0％、Mo1.0〜5.0％、Cu0.5〜3.0％、
Co0.2〜4.0％、N0.05〜0.3％、残部実質的にFeか
らなり（成分含有量は重量％）、かつ金属組織に
おけるδ―フエライト相は面積率で30〜70％を占
める。本発明鋼の成分限定理由は次のとおりである。Ｃ：0.08％以下Ｃはオーステナイト生成元素であり、かつ強度
の向上に著効を有するが、含有量が多すぎると、
クロム炭化物が析出し易くなり、炭化物近傍にお
けるCr濃度が減少する結果、孔食、すきま腐食、
粒界腐食等の局部腐食に対する抵抗性が低下し、
かつ耐応力腐食割れ性の劣化をみる。このため、
0.08％を上限とする。 Si：0.2〜2.0％ Siは溶鋼の脱酸および鋳造性確保のため、少く
とも2.0％を必要とする。しかし、多量の含有は
靭性を悪くし、かつ溶接性をも損うので、2.0％
を上限とする。 Mn：0.2〜2.0％ Mnは通常の脱酸・脱硫過程で、0.2％程度含有
されるもので、また鋼素地のオーステナイト相の
安定化に有効な元素である。このための含有量は
２％までで十分であり、それをこえる必要はな
い。よつて、0.2〜2.0％とする。 Cr：24.0〜30.0％ Crは耐食性、特に耐粒界腐食性の改善に著効
を有するとともに、耐応力腐食割れ性の向上に寄
与する。また、Crはフエライト生成元素であり、
２相組織におけるフエライト相の形成により強度
を高める。本発明鋼では後記Ni量との相関々係
で、24.0％以上のCrを含有しないと、所要のフエ
ライト量（面積率で30％以上）を確保しがたい。
よつて、耐食性とフエライト量の点から、Cr量
の下限を24.0％とする。一方、Cr量があまり多くなると、鋼の靭性の
著しい低下を生じ、かつ鋳造時に硬脆なσ相が生
成する。更に、Ni量との相関々係からフエライ
ト量が70％を越え、２相組織におけるオーステナ
イト相とのバランスを失し、耐食性、就中孔食、
すきま腐食に対する抵抗性を損う。このため、
Cr量の上限は30.0％とする。 Ni：4.0〜9.0％ Niはオーステナイト相を安定化する元素であ
り、鋼の靭性の向上をもたらす。また、耐食性の
点からも必要な元素である。含有量が4.0％に満
たないと、これらの効果が不足する。前記Cr量
との関係から、フエライト量を70％以下にするた
めにも4.0％以上の含有を必要とする。しかし、Niを多量に加えても、含有量の割に
耐食性、機械的性質の向上効果は少く経済的に不
利であるばかりか、二相組織におけるオーステナ
イト相が過剰になつて二相の量的バランスを失
う。従つて、Ni量は9.0％を上限とする。なお、
後記Co もNiと同じくオーステナイト生成元素
であるので、Coのオーステナイト生成の寄与を
考慮してフエライト量の下限（30％）を確保する
ためにも、Ni量は9.0％をこえないことを要する。 Mo：1.0〜5.0％ Moはステンレス鋼の耐食性の改善に大きな効
果を有する。ことに、孔食、すきま腐食抵抗性の
改善に著効を奏する。1.0％以上において、非酸
化性酸に対する耐食性、また塩化物を含む溶液中
での孔食、粒界腐食および応力腐食割れに対する
抵抗性の顕著な向上をみる。しかし、多量に加え
ると、耐食性の改善効果は飽和し、かつσ相の析
出による鋳造時の脆化が著しくなるので、5.0％
を上限とする。 Cu：0.5〜3.0％ Cuは低濃度の塩素イオンを含む環境中での耐
食性、ことに耐応力腐食割れ性を高めるととも
に、オーステナイト相を固溶強化する。これらの
効果を十分なものとするために、少くとも0.5％
の含有を必要とするが、あまり多くなると、金属
間化合物の生成に伴い靭性の低下を惹起するの
で、3.0％を上限とする。 Co：0.2〜4.0％ Coは本発明鋼を最も強く特徴づける元素であ
る。CoはNiと同じく置換型オーステナイト生成
元素であるが、Niの場合は、その添加により0.2
％耐力の低下傾向がみられるのに対し、Coの添
加は、それとは逆に0.2％耐力の向上をもたらす
ことが判明した。前記のように厳しい腐食環境下
で、これに耐える腐食抵抗とともに、高い機械的
強度を備えた２相ステンレス鋼が強く要望されて
いるが、Coを従来のFe―Cr―Niベースのステン
レス鋼に添加することによりこの要望を満たす十
分な機械的性質を保証することができる。また、２相ステンレス鋼へのCoの添加により、
塩素イオンを含む環境、例えば海水中での耐食性
が著しく高められることが明らかになつた。更
に、Coは、基地に固溶したまま、析出物の凝集
を抑制する作用が認められ、従つて、従来の２相
ステンレス鋼の大きな問題点であつたσ相脆性、
475℃脆性、とくに溶接部熱影響部でのこれら析
出物による脆性の緩和に大きく寄与する。なお、
CoはNiと同じくオーステナイト生成元素である
から、本発明に規定するフエライト量（30〜70
％）を確保するためには、Coの添加によるオー
ステナイト相の増量を考慮してNi量を低減する
ことができる。上記諸効果を発揮させるためのCo含有量は少
くとも0.2％を必要とする。含有量の増加に従つ
てその効果は増大するが、4.0％までの添加によ
り機械的性質、耐食性、ミクロ組織等の十分な改
善効果が得られるので、それをこえて添加する必
要はない。Coは高価な元素であり、それ以上の
添加はコスト的に不利である。よつて、0.2〜4.0
％とする。 N0.05〜0.3％Ｎは通常有害な不純物元素として扱われるが、
本発明では強度向上および耐食性改善を目的とし
て上記範囲内で添加される。ＮはＣと同じく強力なオーステナイト生成元素
であり、かつ侵入型固溶元素であるため、鋼基地
の結晶格子に強い格子歪みをもたらし、強度向上
に顕著に寄与する。また、Ｎは２相組織において、Cr、Ni、Mo等
の主要元素のフエライト相並びにオーステナイト
相への分配率に影響を与え、ことに耐食性に寄与
する元素Cr、Moなどをオーステナイト相へ高濃
度で分酸することにより２相ステンレス鋼の耐食
性を高める。すなわち、通常２相ステンレス鋼に
おいて、Cr、Mo、Siなどのフエライト生成元素
はフエライト相に、またＣ、Mn、Niなどのオー
ステナイト生成元素はオーステナイト相にそれぞ
れ高濃度で分配されるが、上記のようにＮの存在
によつて耐食性に寄与するCr、Mo等のフエライ
ト生成元素がオーステナイト相へ高濃度に分配さ
れることにより、２相ステンレス鋼の耐食性、就
中すきま腐食や孔食などの局部腐食に対する抵抗
性が高められるわけである。特に、本発明鋼のように、CrおよびMo濃度が
高く、そのフエライト相／オーステナイト相への
分配率の差が顕著な、言いかえると偏析の度合い
の大きい合金系においては、Ｎの添加はこれらの
耐食性元素をより高濃度でオーステナイト相に分
配しようとする作用を有し、従つてそれによる耐
食性、とくに局部腐食抵抗性の向上も顕著にあら
われる。上記の効果を十分に発揮させるためにＮ量は少
くとも0.05％を必要とする。Ｎ量の増加に伴つて
効果も増すが、0.3％をこえる窒化物として析出
し、却つて耐食性を悪くする。Ｎは固溶状態にあ
つてこそ前記の強度向上および耐食性の改善に著
効を奏するのである。従つて、Ｎ量は0.05〜0.3
％とする。本発明鋼は、上記各成分元素を含有し、残部は
不可避的に混入する不純物元素を除き実質的に
Feからなる。次に、本発明鋼の組織について説明すると、本
発明鋼は、δ―フエライト量が面積率で30〜70％
を占めるフエライト―オーステナイト２相組織を
有することを特徴とする。第３図にその組織を示
す。この２相の量的バランスによつて、強度と靭
性との調和のとれた機械的性質が確保されるので
あり、フエライト量が30％に満たないと、強度が
不足し、一方70％をこえると、延性、靭性の低下
が著しくなる。また、２相組織におけるフエライト量は耐食性
とも密接に関連する。すなわち、腐食環境、特に
塩素イオンを含む環境下での応力腐食割れに対す
る抵抗性は、フエライト量30％以上において顕著
な向上をみる。逆に硫化水素（H₂S）を含む環境
下では、フエライト量が70％を越えると、フエラ
イト相の硫化物応力腐食割れに対する感受性が増
大するとともに、フエライト相の選択的な孔食、
すきま腐食等を引起し易くなる。従つて、耐食性
の面からもフエライト量は30〜70％に規定され
る。この２相組織における量的バランスは各合金
成分についての前記規定の範囲内で成分組成を調
整することにより達成される。なお、本発明鋼は鋳造後、常法に従い溶体化処
理が施こされる。その熱処理は、例えば温度1000
〜1200℃に加熱保持したのち、急冷（例えば水
冷）することにより達成される。実施例第１表に示す成分組成およびフエライト量を有
する供試鋼について機械的性質測定、溶接試験お
よび各種耐食試験を行つた。鋼番２〜４、６、７、14および15は本発明例、
鋼番１、５および８〜13は比較例である。比較例
のうち、鋼番10、11は各々JIS G3459 SUS329J1
およびSUS316、鋼番12はJIS G5121 SCS14A、
また鋼番13はSFSA CD−4MCuである。鋼番１〜９および12〜15は金型遠心鋳造管（外
径135mm、長さ600mm）を供試材とし、鋼番10、11
は市販品を使用した。なお、各供試材はすべて
1100℃で肉厚25mm当り１時間保持したのち水冷す
る熱処理を施した。〔A〕機械的性質 (1) 第２表に常温引張性質、硬度およびシヤル
ピー衝撃試験による吸収エネルギーを示す。本発明例の鋼番２〜４、６、７、14、15の
機械的性質ことに0.2％耐力は、比較例の鋼
番１（Ｎ以外の成分組成およびフエライト量
は本発明規定範囲内にある）のそれに比しす
ぐれている。その上昇の度合いは、フエライ
ト量をほぼ50％の一定とした場合、約3.5
Kg／mm²／0.1％Ｎに相当する比例的関係にあ
ることが認められる。この機械的性質の向上
は二相ステンレス鋼におけるＮ添加の顕著な
効果を示すものである。鋼番８、９はフエライト量が本発明の規定
範囲（30〜70％）から逸脱する例であり、フ
エライト量の不足する鋼番８（フエライト量
28％）は0.2％耐力が54.3Kg／mm²と低く、一
方フエライト量が過剰（74％）の鋼番９では
衝撃吸収エネルギーが11.8Kg・ｍと本発明例
のそれに劣つている。このことから二相ステ
ンレス鋼におけるフエライト量も機械的性質
に影響する大きな因子であり、強度面からは
30％以上であるこを要し、靭性確保の点から
70％が上限とされる。また後記のようにフエライト量が多すぎる
と、時効後の靭性の低下が著しくなるので、
この点からも本発明鋼におけるフエライト量
の上限は70％に定められる。本発明例の鋼番３、14、15を比較すること
により、Ｎ量を0.18％前後で一定とし、フエ
ライト量を50％前後で一定とした場合、Co
の添加により顕著な0.2％耐力の上昇が認め
られ、その上昇の度合は約２Kg／mm²／１％
Coに相等する比例的な関係があることが見
い出された。また、引張強さも上昇する。し
かも、これら強度の向上に比べて、延性・靭
性の低下は少ない。延性・靭性の低下をおさ
えて、強度を高め得る点が２相ステンレス鋼
に於けるCo添加の非常に優れた効果の１つ
である。また、本発明例は、従来材のSUS316（鋼
番11）、SCS14A（鋼番12）、CD−4MCu（鋼番
13）との比較から明らかなように、機械的性
質特に0.2％耐力並びに引張強さに於いては
るかにすぐれた強度を示している。これは主
として本発明鋼のフエライト量のコンロー
ル、合金元素としてのCo、Ｎの添加効果に
よる相乗効果に起因する。 (2) 熱時効後の靭性第３表に、475℃での熱時効（処理時間：
100Hr）を施した後のシヤルピー衝撃試験
（２mmＶノツチ、０℃）による吸収エネルギ
ー（Kg・ｍ）を、溶体化熱処理まゝのそれと
併せて示す。同表に示したように、本発明例の鋼番３お
よび鋼番15は、475℃での熱時効を受けた後
にも、従来の二相ステンレス鋼である鋼番10
に比し、著しく高い靭性を有している。同表における発明例の鋼番３と、Ｎ含有量
が低い比較例鋼番１（Ｎ：0.02％）の熱時効
後の靭性の差異は、Ｎの添加が二相ステンレ
ス鋼の熱時効による靭性劣化のの防止に大き
な効果を有することを示しており、またその
比較例鋼番１（そのCo量は1.02％）の熱時効
後の靭性劣化が、従来の二相ステンレス鋼
（鋼番10）のそれに比べて著しく少ないこと
は、Coの添加の有効性を如実に示している。
このように、CoおよびＮは二相ステンレス
鋼の熱時効による急激な靭性劣化の防止に著
効を有する元素であり、本発明はその一定量
の複合添加によつて、二相ステンレス鋼の最
大の弱点とされている475℃脆性を大きく改
善している。なお、比較例の鋼番９は十分な量のCoと
Ｎを複合含有しているが、その靭性は熱時効
により大きく低下している。これは、フエラ
イト量が過剰（74％）であることによる。フ
エライト相の存在は耐応力腐食割れ性の点か
ら有利であるが、靭性面からみると、構造材
料等としての安全性確保を考慮した上限値が
定められるべきであり、このため本発明では
その上限を70％と規定している。〔B〕溶接性本発明例の鋼番２、３、４、６、７、14、15
について、開先角度20゜、ルート厚さ1.6mmの開
先形状を準備し、初層および第２層目をTIG溶
接、第３層目から最終層までを被覆アーク溶接
により突合せ溶接を行い、溶接後非破壊検査お
よび溶接部切断面の液体浸透検査の結果、割れ
等の欠陥は皆無で、溶接性が良好であり、配管
材料として問題は全くないことが確認された。〔C〕耐食性 (1) 試験１（孔食試験） ASTM G48 Ａ法に規定されている塩化
第２鉄（FeCl₃）溶液による孔食試験
（Total Immersion Ferric Chloride Test）
を行ない、第４表に示す結果を得た。本発明
例（鋼番２、３、４、６、７、14、15）は従
来材であるSUS329J1（鋼番10）、SUS316（鋼
番11）、SCS14A（鋼番12）及びCD−4MCu
（鋼番13）に比し格段にすぐれた耐孔食性を
示し、腐食減量は全く認められない。Ｎの量が非常に低い鋼番１との比較から明
らかなように、Ｎの耐孔食性改善に対する寄
与は顕著であり、本発明に於けるＮ添加の意
義を如実に示すものである。また、Ｎの量の少ない鋼番１、鋼番２と、
従来材であるSUS329J1（鋼番10）、SUS316
（鋼番11）、SCS14A（鋼番12）及びCD−
4MCu（鋼番13）との比較から明らかなよう
に、Co添加の耐孔食性改善に対する寄与は
顕著であることが見い出された。なお、発明例４と比較例５の結果からＮ量
は最高0.3％で十分であり、これ以上加えて
も耐孔食性は向上しないことが認められる。 (2) 試験２（隙間腐食試験） ASTM G48 Ｂ法に規定されている塩化
第２鉄溶液による隙間腐食試験（Ferric
Chloride Crevice Test）を行ない、第４表
に示す結果を得た。本発明鋼（鋼番２、３、
４、６、７、14、15）は、従来材である
SUS329J1（鋼番10）、SUS316（鋼番11）及び
SCS14A（鋼番12）、CD−4MCu（鋼番13）に
比し、格段にすぐれた耐隙間腐食性を示して
いる。これは主として合金成分としてのCo、
Ｎに起因することは明らかである。また、鋼番１との比較から明らかなように
耐隙間腐食特性の改善に対するＮの添加効果
は顕著であり、これにより腐食減量は約1/5
〜1/6に低減している。更に鋼番８、９の結果を見るとフエライト
量も耐隙間腐食特性に影響を与える因子であ
り、この点からも本発明鋼のフエライト量の
適当な範囲は30〜70％に規定されるべきこと
がわかる。Ｎ量の少ない鋼番１、鋼番２と、従来材で
あるSUS329J1（鋼番10）、SUS316（鋼番11）、
SCS14A（鋼番12）及びCD−4MCu（鋼番13）
と比較するとCo添加の耐孔食性改善に対す
る寄与は顕著であることが明確に認められ
る。なお発明例４と比較例５の結果から、Ｎ量
は最大0.3で十分であり、これ以上加えても
耐隙間腐食性は向上しないことが認められ
る。 (3) 耐応力腐食割れ性沸騰42％塩化マグネシウム（MgCl₂）溶液
中での定負荷法による応力腐食割れ試験結果
を第１図に示す。本発明例（鋼番３）は従来材である
SUS329J1（鋼番10）、SUS316（鋼番11）、CD
−4MCu（鋼番13）に比し格段にすぐれた耐
応力腐食割れ特性を有することがわかる。例
えば、30Kg／mm²の負荷応力に対して
SUS329J1の破断時間は約２時間であるのに
対し、本発明示例である鋼番３のそれは約80
時間と大幅な向上を示している。本発明鋼におけるＮの添加効果は鋼番１と
鋼番３とを比較することにより明瞭となる。
フエライト量がほぼ同一のレベル（鋼番１、
３のいづれも約50％）の場合にＮを添加する
ことにより耐応力腐食割れ性が向上すること
がわかる。従つて、本発明鋼はCl^-の存在す
る環境下で耐応力腐食割れ性を要求される用
途に好適である。フエライト量の影響をみると、フエライト
量が28％と低い鋼番８の耐応力腐食割れ性
は、SUS329J1（鋼番10）のそれと同程度に
すぎない。耐応力腐食割れ性を確保するため
のフエライト量は少くとも30％であることが
必要である。一方、フエライト量が74％と高
い鋼番９は本発明例の鋼番３に勝る耐応力腐
食割れ性を示すが、その反面前記のように靭
性および時効後の延性に劣るので、フエライ
ト量の上限は70％に規定される。次に鋼番１の結果を見るとCoの添加が耐
応力腐食割れに顕著な効果を及ぼすことが認
められる。すなわち鋼番１はＮ量が0.02％と
非常に低いが、鋼番10（SUS329J1）、鋼番13
（CD−4MCu）に比較するとより応力腐食割
れに対してすぐれた低抗性を示す。これは構
成元素から見ると明らかにCoの効果であり、
本発明に於けるCoの添加の意義を如実に示
すものである。従つて鋼番３と鋼番15がすぐれた耐応力腐
食割れ性を示すことは、上記のCo、Ｎの合
金元素としての添加効果並びにフエライト量
のレベルを30％〜70％の範囲に制御すること
の相乗効果に依存するのである。 (4) 腐食疲労強度第２図に、人工海水中での小野式回転曲げ
疲労試験結果を示す（試験機回転数
3000rpm）。人工海水は米国海軍により規定
される方法に従つて調製した。本発明例である鋼番３は従来の二相合金で
あるCD−4MCu（鋼番13）およびオーステナ
イト系ステンレス鋼であるSUS316（鋼番11）
に比し海水中での疲労強度がすぐれている。
特に４×10⁷サイクルでの鋼番13の腐食疲労
強度が約222Kg／mm²であるのに対し、本発明
例のそれは約32Kg／mm²と、約10Kg／mm²高い値
を示す。また鋼番１と鋼番13を比較することにより
Coの効果が明確になる。すなわち鋼１のＮ
量は0.02％と非常に低いレベルにあり、鋼番
13との成分組成の違いは基本的にはCoのみ
であり、Coの２相ステンレス鋼への添加は
海水中での腐食疲疲労強度の向上に効果的で
あることがわかる。さらに鋼番１と鋼番３を比較することによ
りＮの効果が明確になる。このことはCl^-を
含む環境下での２相合金の腐食疲労強度改善
に対しＮの添加が極めて有効なことを示すも
ので、本発明鋼の最大の特徴の１つである。以上の結果は、鋼番３が海水中で高い腐食
疲労強度を有するのは合金元素としてのＮ、
Coの添加が相乗効果をもたらすためである
ことを示している。

【表】

【表】以上のように、本発明の二相ステンレス鋼は、
従来のFe−Cr−Niベースの二相ステンレス鋼に
比し、苛酷な使用条件、とくに塩素イオン、硫化
水素、炭酸ガスなどの腐食因子を多量に含む環境
での一般耐食性はもとより、応力腐食割れ、孔
食、すきま腐食などに対する抵抗性が強く、かつ
強度、延性などの機械的性質にすぐれる。従つ
て、例えば石油、天然ガス、海水のチユーブイン
グ・ラインパイプなど、その他耐食性と機械的性
質が要求される用途において従来材にまさる耐久
性、安定性をもたらす。

【図面の簡単な説明】

第１図は耐応力腐食割れ特性を示すグラフ、第
２図は回転曲げ疲労試験における腐食疲労強度を
示すグラフ、第３図は本発明鋼の金属組織を示す
図面代用顕微鏡写真である。

Claims

【特許請求の範囲】

１ C0.08％以下、Si0.2〜2.0％、Mn0.2〜2.0％、
Cr24.0〜30.0％、Ni4.0〜9.0％、Mo1.0〜5.0％、
Cu0.5〜3.0％、Co0.2〜4.0％、N0.05〜0.3％、残
部実質的にFeからなり、かつ金属組織における
δ―フエライト相の面積率が30〜70％である高耐
食性高耐力二相ステンレス鋼。