JPH08158012A - 高強度高耐食性制振合金 - Google Patents
高強度高耐食性制振合金Info
- Publication number
- JPH08158012A JPH08158012A JP32077394A JP32077394A JPH08158012A JP H08158012 A JPH08158012 A JP H08158012A JP 32077394 A JP32077394 A JP 32077394A JP 32077394 A JP32077394 A JP 32077394A JP H08158012 A JPH08158012 A JP H08158012A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- corrosion resistance
- vibration damping
- alloy
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 強度、靱性、制振性、耐食性が共に優れた構
造材料用制振合金を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｃｒ：１〜５％、
Ａｌ：０．００５〜５％を含み、必要に応じてＰ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｃａ、ＲＥ
Ｍを適切な範囲で添加し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる高強度高耐食性制振合金。
造材料用制振合金を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｃｒ：１〜５％、
Ａｌ：０．００５〜５％を含み、必要に応じてＰ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｃａ、ＲＥ
Ｍを適切な範囲で添加し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる高強度高耐食性制振合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船舶、橋梁、産業機
械、建築用構造材料としての強度と耐食性を満足し、同
時に高い制振性を有する制振合金に係わるものである。
械、建築用構造材料としての強度と耐食性を満足し、同
時に高い制振性を有する制振合金に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、船舶、橋梁、産業機械、建築物は
その立地および使用場所が海浜地域である場合が多く、
その材料には、構造材料の基本特性である強度に加え、
高い制振性と耐食性が同時に要求される傾向にある。す
なわち、たとえば、橋梁上の高速鉄道走行時や大規模土
木、建築作業時の騒音、振動を構造材料そのものの制振
効果で抑え、かつ海浜における経年変化を極力低くする
ことによって、周辺環境への影響低減およびメンテナン
スフリーという課題を解決しようとするものである。
その立地および使用場所が海浜地域である場合が多く、
その材料には、構造材料の基本特性である強度に加え、
高い制振性と耐食性が同時に要求される傾向にある。す
なわち、たとえば、橋梁上の高速鉄道走行時や大規模土
木、建築作業時の騒音、振動を構造材料そのものの制振
効果で抑え、かつ海浜における経年変化を極力低くする
ことによって、周辺環境への影響低減およびメンテナン
スフリーという課題を解決しようとするものである。
【０００３】制振性を目的とした部材に供される従来の
鉄系材料は、振動による交番応力作用下での磁壁移動の
非可逆運動によるヒステリシスに起因した高い制振特性
を得るため、フェライトフォーマーを添加して組織をフ
ェライト単相化することをねらい、ＡｌおよびＳｉを添
加した材料と、Ｃｒを積極的に添加した材料との２種類
に分けられる。前者の例としては、特開平４−９９１４
８号公報に記載されるようにＡｌを最高７．０５％およ
びＳｉを最高４．５％まで添加した強磁性型制振合金が
あり、後者の例としては、特開昭５２−７３１１８号公
報に記載されるようにＣｒを８〜３０％添加した強磁性
制振合金などがある。さらに、本発明者らの一部が提案
したものとして特開平６−２２０５８３号公報および特
開平５−３０２１４８号公報に開示された、Ｍｎが０．
１％または０．２％以下で、Ｃｒを１〜５％添加した強
磁性制振合金がある。
鉄系材料は、振動による交番応力作用下での磁壁移動の
非可逆運動によるヒステリシスに起因した高い制振特性
を得るため、フェライトフォーマーを添加して組織をフ
ェライト単相化することをねらい、ＡｌおよびＳｉを添
加した材料と、Ｃｒを積極的に添加した材料との２種類
に分けられる。前者の例としては、特開平４−９９１４
８号公報に記載されるようにＡｌを最高７．０５％およ
びＳｉを最高４．５％まで添加した強磁性型制振合金が
あり、後者の例としては、特開昭５２−７３１１８号公
報に記載されるようにＣｒを８〜３０％添加した強磁性
制振合金などがある。さらに、本発明者らの一部が提案
したものとして特開平６−２２０５８３号公報および特
開平５−３０２１４８号公報に開示された、Ｍｎが０．
１％または０．２％以下で、Ｃｒを１〜５％添加した強
磁性制振合金がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の合金のうち特開平４−９９１４８号公報記載の合金は
ＡｌおよびＳｉ添加量の上限規制が不適当であるため、
制振性は良好であるが粗大なＡｌ系およびＳｉ系介在物
の生成をまねき、これが破壊の発生点として作用するた
め靱性が低下する。
の合金のうち特開平４−９９１４８号公報記載の合金は
ＡｌおよびＳｉ添加量の上限規制が不適当であるため、
制振性は良好であるが粗大なＡｌ系およびＳｉ系介在物
の生成をまねき、これが破壊の発生点として作用するた
め靱性が低下する。
【０００５】また、特開昭５２−７３１１８号公報記載
の合金はＣｒ添加が過剰なため、上記同様Ｃｒ系介在物
の靱性低下をまねく。さらに、特開平６−２２０５８３
号公報および特開平５−３０２１４８号公報記載の合金
は、制振性は良好だが、強度が低い。本発明は、前記し
た従来技術の事情に鑑みて、優れた制振性に加えて強度
と靱性および耐海水腐食性を同時に満足する合金を提供
することを目的とする。
の合金はＣｒ添加が過剰なため、上記同様Ｃｒ系介在物
の靱性低下をまねく。さらに、特開平６−２２０５８３
号公報および特開平５−３０２１４８号公報記載の合金
は、制振性は良好だが、強度が低い。本発明は、前記し
た従来技術の事情に鑑みて、優れた制振性に加えて強度
と靱性および耐海水腐食性を同時に満足する合金を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ ： ０．０２％以下、Ｓｉ ：
０．５〜３％、Ｍｎ ： ０．２〜２．５％、Ｃｒ
： １〜５％、Ａｌ ： ０．００５〜５％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高強度高耐
食性制振合金。
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ ： ０．０２％以下、Ｓｉ ：
０．５〜３％、Ｍｎ ： ０．２〜２．５％、Ｃｒ
： １〜５％、Ａｌ ： ０．００５〜５％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高強度高耐
食性制振合金。
【０００７】（２）さらに、重量％で、Ｐ ： ０．
０２〜０．２％、Ｃｕ ： ０．０５〜２．５％、Ｎｉ
： ０．０５〜２．５％、Ｍｏ ： ０．０５〜４．
５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．２％、Ｖ ：
０．００５〜０．２％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．１
％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００５％を１種また
は２種以上含むことを特徴とする前項１記載の高強度高
耐食性制振合金。
０２〜０．２％、Ｃｕ ： ０．０５〜２．５％、Ｎｉ
： ０．０５〜２．５％、Ｍｏ ： ０．０５〜４．
５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．２％、Ｖ ：
０．００５〜０．２％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．１
％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００５％を１種また
は２種以上含むことを特徴とする前項１記載の高強度高
耐食性制振合金。
【０００８】（３）さらに、重量％で、Ｎ ： ０．
００４５〜０．０５％を含むことを特徴とする前項１ま
たは２記載の高強度高耐食性制振合金。 （４）さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．０
５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％を含むことを特徴
とする前項１，２または３のいずれか１項に記載の高強
度高耐食性制振合金。
００４５〜０．０５％を含むことを特徴とする前項１ま
たは２記載の高強度高耐食性制振合金。 （４）さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．０
５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％を含むことを特徴
とする前項１，２または３のいずれか１項に記載の高強
度高耐食性制振合金。
【０００９】
【作用】本発明は、強磁性型の鉄系フェライト合金に、
耐食性向上に不可欠で、かつフェライトフォーマーであ
り固溶体強化に有効なＣｒを適切な範囲で添加し、さら
に強度上昇に不可欠な固溶体強化元素のＭｎとフェライ
トフォーマーでありかつ固溶体強化に有効なＳｉ、Ａｌ
を同時添加することにより、優れた制振性に加えて強度
と靱性および耐海水腐食性を全て併有する合金を得るこ
とに成功したものである。
耐食性向上に不可欠で、かつフェライトフォーマーであ
り固溶体強化に有効なＣｒを適切な範囲で添加し、さら
に強度上昇に不可欠な固溶体強化元素のＭｎとフェライ
トフォーマーでありかつ固溶体強化に有効なＳｉ、Ａｌ
を同時添加することにより、優れた制振性に加えて強度
と靱性および耐海水腐食性を全て併有する合金を得るこ
とに成功したものである。
【００１０】本発明は、振動による交番応力作用下での
磁壁移動の非可逆運動によるヒステリシスに起因した高
い制振特性を得るために適度のフェライトフォーマーを
有するフェライト相を基本とし、フェライトフォーマー
および固溶体強化元素であり耐食性に有効なＣｒ、フェ
ライトフォーマーおよび固溶体強化元素であるＳｉとＡ
ｌ、大幅な強度上昇をもたらす固溶体強化元素であるＭ
ｎの添加によって、制振性、強度および耐海水腐食性を
同時に満足させる。
磁壁移動の非可逆運動によるヒステリシスに起因した高
い制振特性を得るために適度のフェライトフォーマーを
有するフェライト相を基本とし、フェライトフォーマー
および固溶体強化元素であり耐食性に有効なＣｒ、フェ
ライトフォーマーおよび固溶体強化元素であるＳｉとＡ
ｌ、大幅な強度上昇をもたらす固溶体強化元素であるＭ
ｎの添加によって、制振性、強度および耐海水腐食性を
同時に満足させる。
【００１１】本発明合金は、マトリックスの磁性向上と
強度向上のためのフェライトフォーマーを添加するが、
過剰の添加は介在物や析出物の生成を招き、磁壁移動を
妨げ、制振性を大きく損なうため上限がある。次に、本
発明の化学成分組成の限定理由を説明する。Ｃは固溶状
態でも炭化物として析出しても磁壁移動の障害として作
用して制振性を低下させるため低いほど好ましく、上限
を０．０２％とする。
強度向上のためのフェライトフォーマーを添加するが、
過剰の添加は介在物や析出物の生成を招き、磁壁移動を
妨げ、制振性を大きく損なうため上限がある。次に、本
発明の化学成分組成の限定理由を説明する。Ｃは固溶状
態でも炭化物として析出しても磁壁移動の障害として作
用して制振性を低下させるため低いほど好ましく、上限
を０．０２％とする。
【００１２】Ｓｉは脱酸材として重要である以外に、重
要なフェライトフォーマーで、かつ固溶体強化元素であ
るため制振性確保上不可欠であり、しかも耐食性の観点
でも重要であるから、０．５％以上の添加が必要であ
る。一方、３％を超えて添加するとＳｉＯ2 などの介在
物の生成をまねき、破壊の発生点として作用するめ靱性
を著しく低下させる。従ってＳｉの添加範囲は０．５〜
３％とする。さらに、靱性向上の観点からは望ましくは
０．５〜１．５％である。
要なフェライトフォーマーで、かつ固溶体強化元素であ
るため制振性確保上不可欠であり、しかも耐食性の観点
でも重要であるから、０．５％以上の添加が必要であ
る。一方、３％を超えて添加するとＳｉＯ2 などの介在
物の生成をまねき、破壊の発生点として作用するめ靱性
を著しく低下させる。従ってＳｉの添加範囲は０．５〜
３％とする。さらに、靱性向上の観点からは望ましくは
０．５〜１．５％である。
【００１３】Ｍｎは脱酸およびＳを固定して粒界脆化を
抑制すると当時に固溶体強化元素であるため最低０．２
％を確保する必要があるが、２．５％超の添加では制振
性の低下が起こる。このためＭｎ量は０．２〜２．５％
とする。さらに、強度上昇の観点からは望ましくは１．
５〜２．５％である。Ｃｒは重要な元素である。すなわ
ち、Ｃｒは重要なフェライトフォーマーであり、耐全面
耐食性向上および強化元素として不可欠である。そのた
め最低１％は必要であるが、５％を超えるとＣｒ2 Ｎな
どの析出物が生じ、破壊の発生点として作用するため靱
性を著しく低下させる。従ってＣｒ量は１〜５％とす
る。さらに、制振性向上の観点からは望ましくは２．５
〜３．５％である。
抑制すると当時に固溶体強化元素であるため最低０．２
％を確保する必要があるが、２．５％超の添加では制振
性の低下が起こる。このためＭｎ量は０．２〜２．５％
とする。さらに、強度上昇の観点からは望ましくは１．
５〜２．５％である。Ｃｒは重要な元素である。すなわ
ち、Ｃｒは重要なフェライトフォーマーであり、耐全面
耐食性向上および強化元素として不可欠である。そのた
め最低１％は必要であるが、５％を超えるとＣｒ2 Ｎな
どの析出物が生じ、破壊の発生点として作用するため靱
性を著しく低下させる。従ってＣｒ量は１〜５％とす
る。さらに、制振性向上の観点からは望ましくは２．５
〜３．５％である。
【００１４】ＡｌはＳｉやＭｎと同様に脱酸材として重
要であるほか、制振性と強度を向上させる重要な元素で
ある。最低０．００５％を確保する必要があるが、過剰
添加によりＡｌ2 Ｏ3 などの介在物を生成するほか、Ｎ
と化合してＡｌＮなどの析出物を生成し、著しい靱性の
低下をまねくため上限を５％に制限する。さらに、制振
性向上の観点からは望ましくは０．２〜０．４％であ
る。
要であるほか、制振性と強度を向上させる重要な元素で
ある。最低０．００５％を確保する必要があるが、過剰
添加によりＡｌ2 Ｏ3 などの介在物を生成するほか、Ｎ
と化合してＡｌＮなどの析出物を生成し、著しい靱性の
低下をまねくため上限を５％に制限する。さらに、制振
性向上の観点からは望ましくは０．２〜０．４％であ
る。
【００１５】さらに、必要に応じて添加するＰ、Ｃｕ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂは強度上昇に有効な元
素であり、その効果が不足しない範囲として前記の量を
下限とし、また制振性および靱性が劣化しない範囲とし
て、前記の量を上限とした。さらに、必要に応じて添加
されるＮは耐食性向上に重要な元素である。Ｎは耐孔食
性の向上を通じて耐食性の向上に寄与する。孔食内のｐ
Ｈ低下を目的とした化合物生成によりその効果を発揮さ
せるため最低０．００４５％の添加が必要である。一
方、多量の添加はＣｒ2 ＮやＡｌＮなどの析出物の生成
をまねき、破壊の発生点として靱性を著しく低下させる
のでその上限は０．０５％である。
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂは強度上昇に有効な元
素であり、その効果が不足しない範囲として前記の量を
下限とし、また制振性および靱性が劣化しない範囲とし
て、前記の量を上限とした。さらに、必要に応じて添加
されるＮは耐食性向上に重要な元素である。Ｎは耐孔食
性の向上を通じて耐食性の向上に寄与する。孔食内のｐ
Ｈ低下を目的とした化合物生成によりその効果を発揮さ
せるため最低０．００４５％の添加が必要である。一
方、多量の添加はＣｒ2 ＮやＡｌＮなどの析出物の生成
をまねき、破壊の発生点として靱性を著しく低下させる
のでその上限は０．０５％である。
【００１６】さらに、必要に応じて添加されるＣａ、Ｒ
ＥＭは靱性向上に有効な元素であり、その効果が不足し
ない範囲として前記の量を下限とし、また靱性がむしろ
低下し制振性が劣化しない範囲として、前記の量を上限
とした。
ＥＭは靱性向上に有効な元素であり、その効果が不足し
ない範囲として前記の量を下限とし、また靱性がむしろ
低下し制振性が劣化しない範囲として、前記の量を上限
とした。
【００１７】
【実施例】まず表１に示す成分範囲の供試合金を作製
し、これにより２０ｍｍ厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長
さの板状試験片を加工し、機械インピーダンス法による
制振性測定を行った。また、５％ＮａＣｌ水溶液（模擬
海水）を散布して合金の腐食減量を１年後に測定する試
験を行った。なお、シャルピー衝撃試験の試験温度は−
２０℃である。
し、これにより２０ｍｍ厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長
さの板状試験片を加工し、機械インピーダンス法による
制振性測定を行った。また、５％ＮａＣｌ水溶液（模擬
海水）を散布して合金の腐食減量を１年後に測定する試
験を行った。なお、シャルピー衝撃試験の試験温度は−
２０℃である。
【００１８】表１に示す合金のうち例１〜１６は本発明
の成分範囲の合金であり、例１７〜２３は本発明の成分
範囲外の比較例合金である。例１〜８は板厚２０ｍｍ、
例９〜１６は板厚５０ｍｍ、例１７〜２３は板厚さ３０
ｍｍである。例１〜１６の本発明例は良好な制振性能
（η≧０．０２０）、高強度（≧４５０ＭＰａ）、高靱
性（≧１００Ｊ）、良好な耐食性（平均腐食減量＜０．
５０ｍｍ）を有するが、例２は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒが、
例３はＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが特に望ましい成分範囲にある
ため、例１に比べより良好な制振性能、高強度、高靱性
を有する。例４〜１２は選択元素の強度上昇元素を含有
するため、より高強度（≧５００ＭＰａ）を有する。さ
らに、例１３，１４は耐食性向上元素を含有するためよ
り良好な耐食性（平均腐食減量＜０．２０ｍｍ）を有す
る。例１５，１６は靱性向上元素を含有するため、より
高靱性（≧１６０Ｊ）を有する。
の成分範囲の合金であり、例１７〜２３は本発明の成分
範囲外の比較例合金である。例１〜８は板厚２０ｍｍ、
例９〜１６は板厚５０ｍｍ、例１７〜２３は板厚さ３０
ｍｍである。例１〜１６の本発明例は良好な制振性能
（η≧０．０２０）、高強度（≧４５０ＭＰａ）、高靱
性（≧１００Ｊ）、良好な耐食性（平均腐食減量＜０．
５０ｍｍ）を有するが、例２は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒが、
例３はＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが特に望ましい成分範囲にある
ため、例１に比べより良好な制振性能、高強度、高靱性
を有する。例４〜１２は選択元素の強度上昇元素を含有
するため、より高強度（≧５００ＭＰａ）を有する。さ
らに、例１３，１４は耐食性向上元素を含有するためよ
り良好な耐食性（平均腐食減量＜０．２０ｍｍ）を有す
る。例１５，１６は靱性向上元素を含有するため、より
高靱性（≧１６０Ｊ）を有する。
【００１９】比較例１７はＣの上限を超えているため、
制振性能が低い。例１８はＳｉの下限を下回るため、制
振性能、強度が低い。例１９はＳｉの上限を超えている
ため、制振性能、靱性が低い。例２０はＭｎの下限を下
回るため、強度が低い。例２１はＣｒが下限を下回るた
め、制振性能、耐食性が低い。例２２はＣｒが上限を超
えるため、制振性能、靱性が低い。例２３はＡｌが上限
を超えるため、制振性能、靱性が低い。
制振性能が低い。例１８はＳｉの下限を下回るため、制
振性能、強度が低い。例１９はＳｉの上限を超えている
ため、制振性能、靱性が低い。例２０はＭｎの下限を下
回るため、強度が低い。例２１はＣｒが下限を下回るた
め、制振性能、耐食性が低い。例２２はＣｒが上限を超
えるため、制振性能、靱性が低い。例２３はＡｌが上限
を超えるため、制振性能、靱性が低い。
【００２０】次に、表２に示す成分範囲の供試合金を作
製し、これより元厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長さの板
状試験片を加工し、機械インピーダンス法による制振性
測定を行った。表２に示す合金のうち例１，２は本発明
の成分範囲の合金であり、例３は本発明の成分範囲外の
合金である。例１は板厚６．０ｍｍ、例２は板厚０．８
ｍｍ、例３は板厚３．２ｍｍである。
製し、これより元厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長さの板
状試験片を加工し、機械インピーダンス法による制振性
測定を行った。表２に示す合金のうち例１，２は本発明
の成分範囲の合金であり、例３は本発明の成分範囲外の
合金である。例１は板厚６．０ｍｍ、例２は板厚０．８
ｍｍ、例３は板厚３．２ｍｍである。
【００２１】例１，２の本発明例は良好な制振性能（η
≧０．０２０）を有する。比較例３はＳｉが低く制振性
能が低い。
≧０．０２０）を有する。比較例３はＳｉが低く制振性
能が低い。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明により、強度、靱性、制振性能、
耐食性が同時に要求される船舶、橋梁、産業機械、建設
用構造材料の供給が可能となり、工業界に与える効果は
極めて大きい。
耐食性が同時に要求される船舶、橋梁、産業機械、建設
用構造材料の供給が可能となり、工業界に与える効果は
極めて大きい。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ： ０．０２％以下、 Ｓｉ ： ０．５〜３％、 Ｍｎ ： ０．２〜２．５％、 Ｃｒ ： １〜５％、 Ａｌ ： ０．００５〜５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高強
度高耐食性制振合金。 - 【請求項２】さらに、重量％で、 Ｐ ： ０．０２〜０．２％、 Ｃｕ ： ０．０５〜２．５％、 Ｎｉ ： ０．０５〜２．５％、 Ｍｏ ： ０．０５〜４．５％、 Ｎｂ ： ０．００５〜０．２％、 Ｖ ： ０．００５〜０．２％、 Ｔｉ ： ０．００５〜０．１％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００５％ を１種または２種以上含むことを特徴とする請求項１記
載の高強度高耐食性制振合金。 - 【請求項３】さらに、重量％で、 Ｎ ： ０．００４５〜０．０５％ を含むことを特徴とする請求項１または２記載の高強度
高耐食性制振合金。 - 【請求項４】さらに、重量％で、 Ｃａ ：０．００１〜０．０５％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．１％ を含むことを特徴とする請求項１，２または３のいずれ
か１項に記載の高強度高耐食性制振合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32077394A JPH08158012A (ja) | 1994-09-29 | 1994-12-22 | 高強度高耐食性制振合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25898294 | 1994-09-29 | ||
| JP6-258982 | 1994-09-29 | ||
| JP32077394A JPH08158012A (ja) | 1994-09-29 | 1994-12-22 | 高強度高耐食性制振合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08158012A true JPH08158012A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=26543913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32077394A Pending JPH08158012A (ja) | 1994-09-29 | 1994-12-22 | 高強度高耐食性制振合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08158012A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129062A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | 加工性に優れた鉄合金およびそれを用いた制振部材 |
| JP2012219345A (ja) * | 2011-04-11 | 2012-11-12 | Toyota Industries Corp | 鉄合金製制振材の製造方法と鉄合金製制振材 |
| JP2022027527A (ja) * | 2020-07-30 | 2022-02-10 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | ６３０ＭＰａグレードの高耐食性耐候性鋼およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-12-22 JP JP32077394A patent/JPH08158012A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129062A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | 加工性に優れた鉄合金およびそれを用いた制振部材 |
| JP2012219345A (ja) * | 2011-04-11 | 2012-11-12 | Toyota Industries Corp | 鉄合金製制振材の製造方法と鉄合金製制振材 |
| JP2022027527A (ja) * | 2020-07-30 | 2022-02-10 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | ６３０ＭＰａグレードの高耐食性耐候性鋼およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5298093A (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| JP3246733B2 (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JPH0686645B2 (ja) | 熱間加工性に優れたニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| KR20010083939A (ko) | Ｃｒ-Ｍｎ-Ｎｉ-Ｃｕ 오스테나이트 스테인레스강 | |
| JP2000087187A (ja) | 耐食性に優れた高強度・非磁性ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPH08158012A (ja) | 高強度高耐食性制振合金 | |
| US4340424A (en) | Ferritic stainless steel having excellent machinability and local corrosion resistance | |
| JP3492026B2 (ja) | 高強度高靱性制振合金及びその製造方法 | |
| JP4018021B2 (ja) | 冷間伸線加工性と耐食性に優れる非磁性の硫黄快削ステンレス鋼線材 | |
| JPH0215148A (ja) | 耐食性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| EP0835946B1 (en) | Use of a weldable low-chromium ferritic cast steel, having excellent high-temperature strength | |
| JPS58144460A (ja) | 製紙サクションロ−ル用高腐食疲労強度二相ステンレス鋳鋼 | |
| JPH06220583A (ja) | 強度、靱性及び耐食性に優れた強磁性型制振合金 | |
| JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS6199656A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPH03158436A (ja) | 海浜耐候性構造用鋼 | |
| JPS621823A (ja) | 被削性にすぐれた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 | |
| EP0540792A1 (en) | Steel having excellent vibration-damping properties and weldability | |
| JPH05302148A (ja) | 高耐食性強磁性型制振合金 | |
| JPH08209292A (ja) | 高強度高靱性制振合金 | |
| JPH0586438A (ja) | 低温用構造用鋼 | |
| JP2593370B2 (ja) | 高靱性強磁性型フェライト系制振合金 | |
| JPH0647709B2 (ja) | オ−ステナイト系快削ステンレス鋼 | |
| JPH09104950A (ja) | 制振合金及びその製造方法 | |
| JPH06306552A (ja) | 電磁ステンレス鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021008 |