JPS58136771A - 組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法 - Google Patents
組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法Info
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- JPS58136771A JPS58136771A JP1812482A JP1812482A JPS58136771A JP S58136771 A JPS58136771 A JP S58136771A JP 1812482 A JP1812482 A JP 1812482A JP 1812482 A JP1812482 A JP 1812482A JP S58136771 A JPS58136771 A JP S58136771A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の組合せオイルリングに用いるサイト
レールおよびその製造方法に関する。
レールおよびその製造方法に関する。
組合せオイルリングは、一般に、上下一対のサイトレー
ルと、これらのサイトレールなシリンダ内壁ならひにリ
ング溝の対応する側壁に押し付はルだメのエキスノＪ？
ンダスに一すから検数されてい゛る。組合せオイルリン
グにおいては、エキス・！ンダスペーサのはね定数はき
わめて太きく設剖されているから、エキスパンダスペー
サとサイトレールとの間の接触部の僅かの摩耗でもサイ
トレールに作用する拡張力に太さな影響を与える。接１
’ｌｕ部に数１０μｍの摩耗が生じれはオイルリングは
実買上その機能を来すことができないと名えられている
。接Ｍ都の皐ｔＦ＋、は筒鉛ガンリンをｆ史用するガソ
リンエンジンにおいては特に顕著である。これは燃焼に
より生成する鉛化合物、たとえばノ・ログン化鉛や酸化
鉛の粒子が研削性粒子として作用して接触面の摩耗を促
進するからである。また、ディーゼルエンジンＶＣおい
ては、燃焼に伴い不可避的に生成するカーＴＪζン・ヤ
ーティキュレートモ同様に研削性粒子として働らいて接
触部に著しい摩耗を生じさせる。
ルと、これらのサイトレールなシリンダ内壁ならひにリ
ング溝の対応する側壁に押し付はルだメのエキスノＪ？
ンダスに一すから検数されてい゛る。組合せオイルリン
グにおいては、エキス・！ンダスペーサのはね定数はき
わめて太きく設剖されているから、エキスパンダスペー
サとサイトレールとの間の接触部の僅かの摩耗でもサイ
トレールに作用する拡張力に太さな影響を与える。接１
’ｌｕ部に数１０μｍの摩耗が生じれはオイルリングは
実買上その機能を来すことができないと名えられている
。接Ｍ都の皐ｔＦ＋、は筒鉛ガンリンをｆ史用するガソ
リンエンジンにおいては特に顕著である。これは燃焼に
より生成する鉛化合物、たとえばノ・ログン化鉛や酸化
鉛の粒子が研削性粒子として作用して接触面の摩耗を促
進するからである。また、ディーゼルエンジンＶＣおい
ては、燃焼に伴い不可避的に生成するカーＴＪζン・ヤ
ーティキュレートモ同様に研削性粒子として働らいて接
触部に著しい摩耗を生じさせる。
この問題に対処するため、従来技術においては、硬質ク
ロムメッキに替えて、サイトレールの表面に軟窒化処理
を施してその表面に高硬度で耐摩耗性の窒化層を形成す
ることが提案されている。すなわち、たとえば、特開昭
５５−６９７４３号はサイトレールの少々くとも外表面
に軟窒化処理を施して成る組合せオイルリングのサイト
レールを開示している。ｌだ、実公昭５６−３８２００
には、サイトレール外周面と内周面とに軟窒化処理によ
り窒化層を形成した組合せピストンリングのサイトレー
ルが開示されている。
ロムメッキに替えて、サイトレールの表面に軟窒化処理
を施してその表面に高硬度で耐摩耗性の窒化層を形成す
ることが提案されている。すなわち、たとえば、特開昭
５５−６９７４３号はサイトレールの少々くとも外表面
に軟窒化処理を施して成る組合せオイルリングのサイト
レールを開示している。ｌだ、実公昭５６−３８２００
には、サイトレール外周面と内周面とに軟窒化処理によ
り窒化層を形成した組合せピストンリングのサイトレー
ルが開示されている。
軟窒化処理は塩浴軟窒化法とガス軟窒化法に大別され、
塩浴軟窒化法はタフトライド法により代表される。タフ
トライド法は周知の如（ＫＣＮＯ−ＫＣＬ −Ｎ ａ
２ ＣＯ５系の塩浴中に空気を吹き込みなから鉄銅を窒
化するもので、ＫＣＮＯ→ｃｏｃｓ炭）十Ｎ（窒化）十
にの反応によ、すＮを主体にＣも同時に鉄鋼の表面より
拡散して授炭と同時ＶＣ，窒化が１〕われ、最表面層に
はε相のＦｅ３Ｎをベースどする民諸化物層が形成され
、内部ではαＦｅにＣとＮが固浴した拡散層が形成され
る。炭素鋼をタフトライド処理した場合には、最表面炭
窒化物層においては劇摩耗性、耐焼付性、耐食性が向上
せられ、拡散層においてはαＦｅに過飽和にＮを固浴さ
せることによυＮが転移の移動を阻止するので疲労強度
が向上せられる。他方、Ｃｒなど窒化物を生成し易い金
属を含む合金鋼や鋳鉄をタフトライド処理した場合には
、最表面層には鉄窒化物以外にＣｒＮ。
塩浴軟窒化法はタフトライド法により代表される。タフ
トライド法は周知の如（ＫＣＮＯ−ＫＣＬ −Ｎ ａ
２ ＣＯ５系の塩浴中に空気を吹き込みなから鉄銅を窒
化するもので、ＫＣＮＯ→ｃｏｃｓ炭）十Ｎ（窒化）十
にの反応によ、すＮを主体にＣも同時に鉄鋼の表面より
拡散して授炭と同時ＶＣ，窒化が１〕われ、最表面層に
はε相のＦｅ３Ｎをベースどする民諸化物層が形成され
、内部ではαＦｅにＣとＮが固浴した拡散層が形成され
る。炭素鋼をタフトライド処理した場合には、最表面炭
窒化物層においては劇摩耗性、耐焼付性、耐食性が向上
せられ、拡散層においてはαＦｅに過飽和にＮを固浴さ
せることによυＮが転移の移動を阻止するので疲労強度
が向上せられる。他方、Ｃｒなど窒化物を生成し易い金
属を含む合金鋼や鋳鉄をタフトライド処理した場合には
、最表面層には鉄窒化物以外にＣｒＮ。
Ｃｒ２Ｎ等のきわめて硬い窒化物が生成し、拡散層には
こｎらの窒化物が析出生成するので、表面硬さは炭素鋼
に比して著しく大きくなる。
こｎらの窒化物が析出生成するので、表面硬さは炭素鋼
に比して著しく大きくなる。
従来の硬質クロムメッキを施したサイトレールの表面硬
さはＨｖ ９００前後であり、他方、ガンリンエンジン
用鋳造シリングブロックのシリンダ内壁の表面硬さはＨ
ｖ １８ Ｑ〜２００である。これらの部品の表面６１
Ｊ ａ ＆、Ｊエンノンの保守ザービス上バランスし１
いるものと酩められる。しかしながら、サイトレールに
軟窒化処理を施した場合には、その表面硬さはＨｖ １
１００〜１３００の範囲の高硬度となるため、エキス・
臂ンダスに一すとの接触部においては所望の耐摩耗性を
得ることができるが、シリンダ内壁にｆｆ１−１シては
硬さのバランスを著しく欠く結釆となる。このため、シ
リンダ内壁に摺接するサイトレールの摺動面すなわち外
側側壁はエン・シン運転中、特に運転初期に、シリンダ
内壁にスカッフを発生させシリンダ内壁の異常摩耗を引
起す。また、タンドライド法のような塩浴軟窒化処理を
施した場合ＶＣは、サイトレール表面には必然的にＦ
ｅ ５０４のようηきわめて硬い酸化物が析出するので
あるが、かかる析出物はエンジンのならし運転時にサイ
トレール外鵬面から脱離してシリンダ内壁に付層し、サ
イトレールおよび圧鄭リングとシリンダ内壁との間で研
削材として作用してシリンダ内壁の初期摩耗を増大させ
エンノン寿命を著しく短かくする。
さはＨｖ ９００前後であり、他方、ガンリンエンジン
用鋳造シリングブロックのシリンダ内壁の表面硬さはＨ
ｖ １８ Ｑ〜２００である。これらの部品の表面６１
Ｊ ａ ＆、Ｊエンノンの保守ザービス上バランスし１
いるものと酩められる。しかしながら、サイトレールに
軟窒化処理を施した場合には、その表面硬さはＨｖ １
１００〜１３００の範囲の高硬度となるため、エキス・
臂ンダスに一すとの接触部においては所望の耐摩耗性を
得ることができるが、シリンダ内壁にｆｆ１−１シては
硬さのバランスを著しく欠く結釆となる。このため、シ
リンダ内壁に摺接するサイトレールの摺動面すなわち外
側側壁はエン・シン運転中、特に運転初期に、シリンダ
内壁にスカッフを発生させシリンダ内壁の異常摩耗を引
起す。また、タンドライド法のような塩浴軟窒化処理を
施した場合ＶＣは、サイトレール表面には必然的にＦ
ｅ ５０４のようηきわめて硬い酸化物が析出するので
あるが、かかる析出物はエンジンのならし運転時にサイ
トレール外鵬面から脱離してシリンダ内壁に付層し、サ
イトレールおよび圧鄭リングとシリンダ内壁との間で研
削材として作用してシリンダ内壁の初期摩耗を増大させ
エンノン寿命を著しく短かくする。
そこで、本発明の目的は従来技術の軟土の不便ｔＭ消し
、エキス・臂ンダスペーサとの接触部における摩耗を抑
制するという従来技術の利点を保持したままでシリンダ
内壁の初期異常摩耗を引起すことのない組合せオイルリ
ングのサイトレールを提供することである。
、エキス・臂ンダスペーサとの接触部における摩耗を抑
制するという従来技術の利点を保持したままでシリンダ
内壁の初期異常摩耗を引起すことのない組合せオイルリ
ングのサイトレールを提供することである。
このため、本発明は、一対のサイトレールと少なくとも
１つのエキスパンダスペーサとを包含する組合せオイル
リングにおいて、サイトレールの全表面に高硬度の窒化
層を形成し、シリンダ内壁に摺接するサイトレール外９
１１１側壁の硬さはサイトレール周壁のうぢ少なくとも
エキスパンダスペーサに当接する内側側壁の硬さより小
さくしたことを％依とする組合せオイルリングのサイト
レールを提供するものである。
１つのエキスパンダスペーサとを包含する組合せオイル
リングにおいて、サイトレールの全表面に高硬度の窒化
層を形成し、シリンダ内壁に摺接するサイトレール外９
１１１側壁の硬さはサイトレール周壁のうぢ少なくとも
エキスパンダスペーサに当接する内側側壁の硬さより小
さくしたことを％依とする組合せオイルリングのサイト
レールを提供するものである。
好マシくは、エキスパンダスペーサに当接するサイトレ
ール内側側壁の硬さはＨｖ ｌ １００〜１３００の範
囲となし、シリンダ内壁に摺接するサイトレール外側側
壁の硬さはＨｖ ７００〜９５０の範囲とする。
ール内側側壁の硬さはＨｖ ｌ １００〜１３００の範
囲となし、シリンダ内壁に摺接するサイトレール外側側
壁の硬さはＨｖ ７００〜９５０の範囲とする。
本発明は、また、上記組合せオイルリングのサイトレー
ルの製造方法を提供することを目的とするもので、本発
明の方法は、サイトレールの全表面に軟窒化処理を施し
てＨｖｌ１００以上の硬さを有する窒化層を形成し、サ
イトレール周壁のうちシリンダ内壁に摺接する外側側壁
をパフ研摩により１〜２０μｍの深さにわたって除去す
ることを特徴とするものである。
ルの製造方法を提供することを目的とするもので、本発
明の方法は、サイトレールの全表面に軟窒化処理を施し
てＨｖｌ１００以上の硬さを有する窒化層を形成し、サ
イトレール周壁のうちシリンダ内壁に摺接する外側側壁
をパフ研摩により１〜２０μｍの深さにわたって除去す
ることを特徴とするものである。
本発明の方法は種々の利点を有する。すなわち。
軟窒化処理工程においては、サイトレールの全表面にほ
ぼ均一に窒化層が形成される。こｒしは、軟鴛化処理に
当たり処理すべきサイトレールをそのまま塩浴中に浸漬
する（塩浴軟窒化の場合）か或いは窒化雰囲気中ＶＣ置
く（ガス軟窒化の場合）ことができることを意味するも
のモ、サイトレール表面のうち特定の表面の窒化を回避
するための手段を講じる必嶽がない。したがって、軟窒
化処理はきわめて容易に実施Ｊることができる。
ぼ均一に窒化層が形成される。こｒしは、軟鴛化処理に
当たり処理すべきサイトレールをそのまま塩浴中に浸漬
する（塩浴軟窒化の場合）か或いは窒化雰囲気中ＶＣ置
く（ガス軟窒化の場合）ことができることを意味するも
のモ、サイトレール表面のうち特定の表面の窒化を回避
するための手段を講じる必嶽がない。したがって、軟窒
化処理はきわめて容易に実施Ｊることができる。
さらに、パフ研摩工程においては、回転するパフの一回
ないし数回のパスによシ、サイトレール外１ｊ１１１９
ｔｔｌ壁の表面に析出した研削性酸化物を除去し得ると
同時に、最外炭窒化物層および場合によＱ拡散層の一部
を削除して外側０１１Ｉ壁の硬さを周壁の残部の硬さよ
り小さくすることができる。このため、必嶽な硬さ特性
を持ったサイト９レールを簡Φ−に製造することができ
る。また、パフ研摩により得られたサイトレールはその
表面硬さかそれ程下がらなくてもシリンダ内壁の摩耗を
引起すことが少いことが判明した。これｔゴパフ研摩に
よりサイトレール摺動面のエツジ部が大きく削られるが
平坦部は削られる事が少いことによｐサイトレール断面
形状がバレル状となり、シリンダ内壁を攻撃しなくなる
からでおる。
ないし数回のパスによシ、サイトレール外１ｊ１１１９
ｔｔｌ壁の表面に析出した研削性酸化物を除去し得ると
同時に、最外炭窒化物層および場合によＱ拡散層の一部
を削除して外側０１１Ｉ壁の硬さを周壁の残部の硬さよ
り小さくすることができる。このため、必嶽な硬さ特性
を持ったサイト９レールを簡Φ−に製造することができ
る。また、パフ研摩により得られたサイトレールはその
表面硬さかそれ程下がらなくてもシリンダ内壁の摩耗を
引起すことが少いことが判明した。これｔゴパフ研摩に
よりサイトレール摺動面のエツジ部が大きく削られるが
平坦部は削られる事が少いことによｐサイトレール断面
形状がバレル状となり、シリンダ内壁を攻撃しなくなる
からでおる。
以下、添附図面を参照して本発明をより畦【７く廊兄明
する。 □ 第１図は本発明のサイトレールの一断片の半径方向断面
をボす拡大斜視図で、サイトレール１０の全表面にＦｉ
高硬反の窒化層が形成されている。
する。 □ 第１図は本発明のサイトレールの一断片の半径方向断面
をボす拡大斜視図で、サイトレール１０の全表面にＦｉ
高硬反の窒化層が形成されている。
この窒化層はｇＦｏ５Ｎをペースとする炭窒化物から成
る外側層１２と、ＮおよびＣの同浴した内側拡散層１４
とから成る。拡散層１４はサイトレールｉｏの上面１６
．内側側面１８．下面２０．外側側面２２の４面に沿っ
て延長しており、その肉厚は外側側面２２に面する部位
では他の部位より薄くなっている。これに対し、炭窒化
物層１２は表面１６，１８．２０に沿って延長している
が外側側面２２の区域では欠如している。このため、該
外側側面２２のところでは内部拡散Ｉ＠１４が露出して
いる。したがって、サイトレールの上壁」６゜内１Ｉｌ
ｔ１０１ｔｌ壁１８．および下壁２０の硬度は大きいが
、外側側壁２２の硬度はそれらに比較してかなり低下し
ている。炭窒化物層１２の硬度はＨｖ １１００〜１３
００とし、内部拡散層の硬度はＨｖ ９５０以下として
硬質クロムメッキ並みの硬さとするのが好ましい。
る外側層１２と、ＮおよびＣの同浴した内側拡散層１４
とから成る。拡散層１４はサイトレールｉｏの上面１６
．内側側面１８．下面２０．外側側面２２の４面に沿っ
て延長しており、その肉厚は外側側面２２に面する部位
では他の部位より薄くなっている。これに対し、炭窒化
物層１２は表面１６，１８．２０に沿って延長している
が外側側面２２の区域では欠如している。このため、該
外側側面２２のところでは内部拡散Ｉ＠１４が露出して
いる。したがって、サイトレールの上壁」６゜内１Ｉｌ
ｔ１０１ｔｌ壁１８．および下壁２０の硬度は大きいが
、外側側壁２２の硬度はそれらに比較してかなり低下し
ている。炭窒化物層１２の硬度はＨｖ １１００〜１３
００とし、内部拡散層の硬度はＨｖ ９５０以下として
硬質クロムメッキ並みの硬さとするのが好ましい。
第２図は本発明のサイトレールをピストンのリング溝に
装着した状繰を示す部分的断面図で、一対のサイトレー
ル３０ 、３０’Ｕエキスｉ４ンダスペーサ３２により
半径方向外向きに拡張されると共にピストン３４のリン
グ＃Ｇ３６の仙ｌｉ＆こ夫々理し付けられている。
装着した状繰を示す部分的断面図で、一対のサイトレー
ル３０ 、３０’Ｕエキスｉ４ンダスペーサ３２により
半径方向外向きに拡張されると共にピストン３４のリン
グ＃Ｇ３６の仙ｌｉ＆こ夫々理し付けられている。
次に、第３図のフローチャートを参照して本発明のサイ
トレールの製造方法を説明する。ザイドレール索拐とし
ては、５ＵＳ４４０Ｃ，５ＵＳ４２０ｊ２゜５ＵＳ３０
４ 、等のステンレス鋼を用いることができる。条線状
のサイトレール素材はダイスＶＣより引抜いて断面整形
した後、還状に成形して表面を修正し、酸部いにより表
面の脱脂を行う。かく調整された素材は軟窒化用塩浴中
に浸漬して５５０〜５９０℃で所雉時ｒ１；１タフトラ
イド処理を施す。タフトライド処理に代え、Ｎ２負囲気
中で窒化を行ういわゆるガス軟窒化法を用いても良い。
トレールの製造方法を説明する。ザイドレール索拐とし
ては、５ＵＳ４４０Ｃ，５ＵＳ４２０ｊ２゜５ＵＳ３０
４ 、等のステンレス鋼を用いることができる。条線状
のサイトレール素材はダイスＶＣより引抜いて断面整形
した後、還状に成形して表面を修正し、酸部いにより表
面の脱脂を行う。かく調整された素材は軟窒化用塩浴中
に浸漬して５５０〜５９０℃で所雉時ｒ１；１タフトラ
イド処理を施す。タフトライド処理に代え、Ｎ２負囲気
中で窒化を行ういわゆるガス軟窒化法を用いても良い。
処理時１（１１は佐述する如く求める炭窒化物層の深さ
に兄、して調整する。窒化されたサイトレールは水洗後
乾燥芒せてパフ研摩に刺す。パフ研摩は、多数のサイ１
゛レールを側面突合せ状態に績みｌねて円筒形の槓１ね
体を形成し、この円筒形槓１ね体を保抽円板を介して旋
盤のマンドレルに装着して回転させ、回転・ぐフを押し
く（Ｊけることによりイ］えは自利である。このように
すれｔ」、軟窒化処理の析出物ならひＶこ炭窒化物層、
および必賛により拡散層の一部、をイｌＩ＋岸除去し２
得ると同時に、サイトレールの外側側壁の断面形状をバ
レル状にすることができる。
に兄、して調整する。窒化されたサイトレールは水洗後
乾燥芒せてパフ研摩に刺す。パフ研摩は、多数のサイ１
゛レールを側面突合せ状態に績みｌねて円筒形の槓１ね
体を形成し、この円筒形槓１ね体を保抽円板を介して旋
盤のマンドレルに装着して回転させ、回転・ぐフを押し
く（Ｊけることによりイ］えは自利である。このように
すれｔ」、軟窒化処理の析出物ならひＶこ炭窒化物層、
および必賛により拡散層の一部、をイｌＩ＋岸除去し２
得ると同時に、サイトレールの外側側壁の断面形状をバ
レル状にすることができる。
異なる処理局間でタフトライド処理した５ＵＳ３０４月
から成るサイトレールを柚々の１面深さに研摩し、柚々
の深さにおける硬さを測定した。その結果を第４図のグ
ラフに示す。このグラフはサイトレールの断面深さと平
均硬さく半径方向硬さと土丁力向硬さの平均領）の関係
を示すもので、夫々、曲線Ａ ！−１５分間、夏３は１
０分間、Ｃは２０分間、０１１３０分間、Ｅは４０分間
、Ｆは５０分間、Ｇは６０分間タフトライド処理して得
たサイトレールｅこ対しｒ、シでいる。このグラフから
明らかなよンに、ｌ１ｖｌ１００の表面硬さを得るため
Ｖこは少なくとも約１０分の処理が必要で凌＊Ｄ、ｔた
Ｈｖ １３ （１０の衣亀百便さをイ与るためには約４
０分の処理で足りる。このグラフをよ、また、約１０分
間のタフトライド処理により得たサイトレールの外側側
壁の硬さをＨｖ ９５０以下に低下させるには数μｍの
厚さだけパフ研摩により除去すれは良いことをボしてお
り、処理時間が約４０分の場合には約２０μｍ研摩しな
ければなら彦い。
から成るサイトレールを柚々の１面深さに研摩し、柚々
の深さにおける硬さを測定した。その結果を第４図のグ
ラフに示す。このグラフはサイトレールの断面深さと平
均硬さく半径方向硬さと土丁力向硬さの平均領）の関係
を示すもので、夫々、曲線Ａ ！−１５分間、夏３は１
０分間、Ｃは２０分間、０１１３０分間、Ｅは４０分間
、Ｆは５０分間、Ｇは６０分間タフトライド処理して得
たサイトレールｅこ対しｒ、シでいる。このグラフから
明らかなよンに、ｌ１ｖｌ１００の表面硬さを得るため
Ｖこは少なくとも約１０分の処理が必要で凌＊Ｄ、ｔた
Ｈｖ １３ （１０の衣亀百便さをイ与るためには約４
０分の処理で足りる。このグラフをよ、また、約１０分
間のタフトライド処理により得たサイトレールの外側側
壁の硬さをＨｖ ９５０以下に低下させるには数μｍの
厚さだけパフ研摩により除去すれは良いことをボしてお
り、処理時間が約４０分の場合には約２０μｍ研摩しな
ければなら彦い。
本発明の方法に１９外側側壁にパフィＩＩＩ摩を施した
サイトレールとパフ研摩を施さないシーイドレールとを
夫々用いて組合せオイルリングを組立て、それらをエン
ジンに組伺けて比較試験を何った。
サイトレールとパフ研摩を施さないシーイドレールとを
夫々用いて組合せオイルリングを組立て、それらをエン
ジンに組伺けて比較試験を何った。
試験条件は摺合せ運転（いわゆるならし運転）とし、約
２００Ｏｒｐｍ、全負荷で２時間コーンジンを作動させ
た。その結果を第５図の写真に示す。第５図（ａ）の写
真はパフ研摩を竹わないサイトレールを使用したエンジ
ンのシリンダポアを示すもので、シリンダポアには縦方
向にスカッフィングによる深い条痕群が発生している。
２００Ｏｒｐｍ、全負荷で２時間コーンジンを作動させ
た。その結果を第５図の写真に示す。第５図（ａ）の写
真はパフ研摩を竹わないサイトレールを使用したエンジ
ンのシリンダポアを示すもので、シリンダポアには縦方
向にスカッフィングによる深い条痕群が発生している。
なお、円周方向のらせん状の条痕はホーニング加工によ
り形成したオイル保持溝である。第５図（ｂ）の写真は
本発明のサイトレールを使用した場合を示すもので、こ
の写真から明らかな様にシリンダ内壁には深い条所よ花
生じていない。写＾に現れでいる多数の縦方向の却１い
条痕ｔよエンジンの正規運転に伴いいずれ消失−ｊ“る
性質のものである。こノｔらの力真が不ず上つｔこ、本
うら明のサイ１９レールはスカッフＶＣヨルシリンダ内
壁の初期異常摩れを反幅に低減させることができる。
り形成したオイル保持溝である。第５図（ｂ）の写真は
本発明のサイトレールを使用した場合を示すもので、こ
の写真から明らかな様にシリンダ内壁には深い条所よ花
生じていない。写＾に現れでいる多数の縦方向の却１い
条痕ｔよエンジンの正規運転に伴いいずれ消失−ｊ“る
性質のものである。こノｔらの力真が不ず上つｔこ、本
うら明のサイ１９レールはスカッフＶＣヨルシリンダ内
壁の初期異常摩れを反幅に低減させることができる。
・１ 図面の１°ＩＩう単なｉｌ星明
第１図りよ本発明のサイトレールの一部１片の半径力同
断面會示す拡大馴祝図、第２図は本発明のサイトレール
をピストンのリング溝に装置した状態を小す断片的断面
図、第：（図は本発明の方法のフローチャートを７１’
Ｌ、第４図は異なる処理時間で処Ｕ！シたサイトレール
の硬さと深さの関係を＞３＼すグラフ、第５図ｔま比較
試験後のシリンダ内壁を示す写真である。
断面會示す拡大馴祝図、第２図は本発明のサイトレール
をピストンのリング溝に装置した状態を小す断片的断面
図、第：（図は本発明の方法のフローチャートを７１’
Ｌ、第４図は異なる処理時間で処Ｕ！シたサイトレール
の硬さと深さの関係を＞３＼すグラフ、第５図ｔま比較
試験後のシリンダ内壁を示す写真である。
１０ 、３０ 、３０’・・・ナイドレール、１２・・
・炭窒化物層、１４・・・拡散層、２２・・・サイトレ
ールの外ｆｔ（１１０１１１壁、３２・・・エキスノヤ
ングスペーサ。
・炭窒化物層、１４・・・拡散層、２２・・・サイトレ
ールの外ｆｔ（１１０１１１壁、３２・・・エキスノヤ
ングスペーサ。
第１（支） １゜
ヅ
第４図
断面深さく、ｕｍ）
灯、７５図 （ａ）
（ｂ）
手続補正書（方式）
％式％
）
１、事件の表示
昭和５７年 特許願 第１８１２４号２、発明の名称
組合せオイルリングのサイトレールおよびその製造方法
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （３２０））ヨタ自動車工業株式会社４、代
理人 ６、補正の対象 １０ 明細書の１図面の簡単な説明」の欄（２）図
面（第５図） ７、袖１１の自答 （１）明細ｊｄｋ第１３負、第１４行〜１５行１グラフ
・・・・・・写＾である３、８］の全文を１グラフであ
る。」と補止する。
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （３２０））ヨタ自動車工業株式会社４、代
理人 ６、補正の対象 １０ 明細書の１図面の簡単な説明」の欄（２）図
面（第５図） ７、袖１１の自答 （１）明細ｊｄｋ第１３負、第１４行〜１５行１グラフ
・・・・・・写＾である３、８］の全文を１グラフであ
る。」と補止する。
（２）図面（第５図）を別紙第５図（写）に未配１２だ
辿り削除する。
辿り削除する。
８ 添付書類の目録
＋１１ 図 面（第５図）の写 １通手続
補正書（自発） 昭和５７年６月少目 特許庁長官 島 １）春樹 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第１８１２４号２６発明の名称 組合せオイルリングのサイトレールおよびその製造方法
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （３２０）トヨタ自動車工業株式会社４、代
理人 ５、 補正の対象 （１） 願書の１６．添付４１１１類の目録」の欄（
２）明細書の１発明の詳細な説明」の欄（３）参考写真 ６、補正の内容 ｆｉｌ ａ’ｌを別紙訂正願書の通り補正する。
補正書（自発） 昭和５７年６月少目 特許庁長官 島 １）春樹 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第１８１２４号２６発明の名称 組合せオイルリングのサイトレールおよびその製造方法
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （３２０）トヨタ自動車工業株式会社４、代
理人 ５、 補正の対象 （１） 願書の１６．添付４１１１類の目録」の欄（
２）明細書の１発明の詳細な説明」の欄（３）参考写真 ６、補正の内容 ｆｉｌ ａ’ｌを別紙訂正願書の通り補正する。
（２）明細書第１２員、第１２行〜第１３頁、第４行「
作動させｆｃ。・・・・・・スカッフによるシ」の全文
を下記の通り補正する。
作動させｆｃ。・・・・・・スカッフによるシ」の全文
を下記の通り補正する。
「作動させた。その結果、パフ研摩を行わないサイトレ
ールを使用したエンジンのシリンダ内壁には縦方向にス
カッフィングによる深い条痕群が発生したが、本発明の
一！７−イドレールを使用し九場合にはシリンダ内壁に
は深い縦方向条痕は発生しなかった。このように本発明
のサイドシールはスカッフィングによるシ」 （３）別紙の通り参考写真を追加します。
ールを使用したエンジンのシリンダ内壁には縦方向にス
カッフィングによる深い条痕群が発生したが、本発明の
一！７−イドレールを使用し九場合にはシリンダ内壁に
は深い縦方向条痕は発生しなかった。このように本発明
のサイドシールはスカッフィングによるシ」 （３）別紙の通り参考写真を追加します。
７、添付書類の目録
ｔｌ）訂正願４ｉ）１通
（２）参考写真 １通
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一対のサイトレールと少なくとも１つのエキス７′
？ンダスペーサとを備えて成る組合せオイルリングにお
いて、サイトレールの全表面に高硬度の窒化層を形成し
、シリンダ内壁に摺接するサイトレール外＠側壁の硬さ
はサイトレール周壁のうチ少なくともエキスパンダスペ
ーサに当接するサイトレール内側側壁の硬さよジ小さく
したことを特徴とする組合せオイルリングのサイトレー
ル。 ２、エキスパンダスペーサに当接するサイトレール内側
側面の硬さはＨｖ １１００〜１３００であジ、シリン
ダ内壁に据接するサイトレール外側９Ｊ］壁の硬さはＨ
ｖ ７００〜９５０でおることを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の組合せオイルリングのサイトレール。 ３、サイトレールの全表面に軟窒化処理を施してＨｖ
１１００以上の硬さを有する窒化１輪金形成しサイトレ
ール周壁のうちシリンダ内壁に摺接する外側側壁をパフ
研摩により１〜２０μｍの深さにわたって酸化物層を除
去することを％徴とする組合せオイルリングのサイトレ
ールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1812482A JPS58136771A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1812482A JPS58136771A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58136771A true JPS58136771A (ja) | 1983-08-13 |
Family
ID=11962849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1812482A Pending JPS58136771A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58136771A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0272863U (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-04 | ||
| US5308089A (en) * | 1991-08-09 | 1994-05-03 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Combined oil ring |
| US5469616A (en) * | 1990-11-15 | 1995-11-28 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Method of manufacturing a side rail of a combined oil ring |
-
1982
- 1982-02-09 JP JP1812482A patent/JPS58136771A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0272863U (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-04 | ||
| US5469616A (en) * | 1990-11-15 | 1995-11-28 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Method of manufacturing a side rail of a combined oil ring |
| US5308089A (en) * | 1991-08-09 | 1994-05-03 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Combined oil ring |
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