JPS58133324A - シヤドウマスクの製造方法 - Google Patents
シヤドウマスクの製造方法Info
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- JPS58133324A JPS58133324A JP1579182A JP1579182A JPS58133324A JP S58133324 A JPS58133324 A JP S58133324A JP 1579182 A JP1579182 A JP 1579182A JP 1579182 A JP1579182 A JP 1579182A JP S58133324 A JPS58133324 A JP S58133324A
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- cold
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はカラーテレビブラウン管用シャドウマスクの
製造法、特にアルミキルド冷延鋼板を素材とする黒化処
理性のすぐれたシャドウマスクの製造方法に関するもの
である。
製造法、特にアルミキルド冷延鋼板を素材とする黒化処
理性のすぐれたシャドウマスクの製造方法に関するもの
である。
従来シャドウマスクは次のような工程（第１図（１−ａ
）参照）で製造されていた。
）参照）で製造されていた。
素材メー、カーにおいて低炭素リムド鋼を通常の製造工
程をへて冷延鋼板としたのち、冷間仕上圧延を圧下率４
０チ以上で行い、板厚０．２朋以下の所望板厚とし、コ
イル状にしてエツチング穿孔メーカーに出荷する。
程をへて冷延鋼板としたのち、冷間仕上圧延を圧下率４
０チ以上で行い、板厚０．２朋以下の所望板厚とし、コ
イル状にしてエツチング穿孔メーカーに出荷する。
次にエツチングメーカーにおいてはコイル状ノシャドウ
マスク素材を巻き戻しながら脱脂、プリエツチングを行
なった後、両面に耐腐蝕性感光膜（フォトレジスト）全
塗布し、乾燥後所定の形状が形成された基準パターンを
両面に真空密着させ露光し現像する。その後レジスト膜
を硬化させるため約１５０℃前後の温度でバーニング処
理が施され、塩化第二鉄液のスプレー噴射によるエツチ
ングで所定の孔をあけ、残存するレジスト膜を除去した
のち、切板状のフラットマスクとして出荷される。なお
ここで行われるプリエツチングはシャドウマスク素材の
表面あらさを調整する目的で行うものであり、フォトレ
ジストの塗布性の向上、基準パターンの真空密着性の向
上に寄与している。
マスク素材を巻き戻しながら脱脂、プリエツチングを行
なった後、両面に耐腐蝕性感光膜（フォトレジスト）全
塗布し、乾燥後所定の形状が形成された基準パターンを
両面に真空密着させ露光し現像する。その後レジスト膜
を硬化させるため約１５０℃前後の温度でバーニング処
理が施され、塩化第二鉄液のスプレー噴射によるエツチ
ングで所定の孔をあけ、残存するレジスト膜を除去した
のち、切板状のフラットマスクとして出荷される。なお
ここで行われるプリエツチングはシャドウマスク素材の
表面あらさを調整する目的で行うものであり、フォトレ
ジストの塗布性の向上、基準パターンの真空密着性の向
上に寄与している。
次にブラウン管メーカーにおいてはエツチング穿孔され
たフラットマスクを焼鈍しプレス成形可能な変形能を付
与する。この焼鈍はフラットマスクを重ね合せて通常９
００ ［前後の高温で行われる。
たフラットマスクを焼鈍しプレス成形可能な変形能を付
与する。この焼鈍はフラットマスクを重ね合せて通常９
００ ［前後の高温で行われる。
焼鈍され友ままでは降伏点伸びが大きく、プレスの際ス
トレッチャーストレインが発生しシャドウマスクとして
致命的欠陥となるから、これを防止する目的と、焼鈍に
よりフラットマスクは平滑性を失なっているからこれを
矯正する目的とで、プるのちに所定の球面状にプレス成
形される。
トレッチャーストレインが発生しシャドウマスクとして
致命的欠陥となるから、これを防止する目的と、焼鈍に
よりフラットマスクは平滑性を失なっているからこれを
矯正する目的とで、プるのちに所定の球面状にプレス成
形される。
このようにして得几成形体を脱脂洗浄し、さび防止とシ
ャドウマスク自体の熱輻射を高めるなどのために酸化性
雰囲気中で加熱し、黒色の緻密な酸化皮膜いわゆる黒化
膜を形成しく黒化処理）、完成品となる。
ャドウマスク自体の熱輻射を高めるなどのために酸化性
雰囲気中で加熱し、黒色の緻密な酸化皮膜いわゆる黒化
膜を形成しく黒化処理）、完成品となる。
このようなシャドウマスクの製造で問題となるのは、第
１ｖｃ素材として低炭素リムド鋼を使用していることに
起因する鋼中の非金属界在物あるいは炭化物によるフォ
トエツチング時の孔形状不良であり、第２ｖｃ以下に述
べる焼鈍工程の問題である。すなわち従来の焼鈍工程は
前述のごとくフラットマスクを重ね合せた状態で約９０
０Ｃの高温で焼鈍されるためフラットマスクどおしの密
着焼付が多発し、歩留を大きく低下させる原因となって
いる。一方この対策として密着焼付の防止が可能となる
程度に焼鈍温度を低下させた場合には、結晶粒度が細粒
とな９、その結果、降伏点伸びが増大し、後工程でレベ
ラー加工を行っても十分に降伏点伸びを抑制できずプレ
ス成形時にストレッチャーストレインが発生する。この
ように焼鈍工程における問題点は未解決のまま残されて
いる。
１ｖｃ素材として低炭素リムド鋼を使用していることに
起因する鋼中の非金属界在物あるいは炭化物によるフォ
トエツチング時の孔形状不良であり、第２ｖｃ以下に述
べる焼鈍工程の問題である。すなわち従来の焼鈍工程は
前述のごとくフラットマスクを重ね合せた状態で約９０
０Ｃの高温で焼鈍されるためフラットマスクどおしの密
着焼付が多発し、歩留を大きく低下させる原因となって
いる。一方この対策として密着焼付の防止が可能となる
程度に焼鈍温度を低下させた場合には、結晶粒度が細粒
とな９、その結果、降伏点伸びが増大し、後工程でレベ
ラー加工を行っても十分に降伏点伸びを抑制できずプレ
ス成形時にストレッチャーストレインが発生する。この
ように焼鈍工程における問題点は未解決のまま残されて
いる。
ところで、以上述べたような従来法の欠点を改善すべく
、たとえば特開昭５５−６２１２３号公報、特開昭５６
−５１５２１号公報ではＣおよび固溶Ｎを極力少なくし
たアルミキルド鋼極低炭素冷延鋼板を素材とするシャド
ウマスクの製造法が提案されている。
、たとえば特開昭５５−６２１２３号公報、特開昭５６
−５１５２１号公報ではＣおよび固溶Ｎを極力少なくし
たアルミキルド鋼極低炭素冷延鋼板を素材とするシャド
ウマスクの製造法が提案されている。
これらの方法によれば極低炭素アルミキルド鋼であるた
め鋼中の非金属介在物および炭化物は極めて少なく、フ
ォトエツチング時の孔形状は良好となる。また固溶Ｃ，
Ｎが少ない定めフラットマスクの焼鈍を低温化して結晶
粒度が細粒となっても降伏点伸びが小さくプレス形成時
にストレッチャーストレインが発生しない。この定め高
温焼鈍にともなうフラットマスクの密着焼付を低減でき
るとされている。なおアルミキルド鋼極低炭素冷延鋼板
を素材とするシャドウマスクの製造は第１図（１−ｂ）
ｉｌｌｃ示すような工程を経る。この図に見られるとお
り、リムド鋼を素材として用いる従来法第１図（１−ａ
）と異なる点として、エツチング穿孔前のプリエツチン
グ工程が省略されている。これはプリエツチングをする
と鋼板表面にアルミキルド鋼特有のスリバー疵（Ａｔ２
０３ｖｃ起因）が顕在化し、外観上問題となるためであ
り、プリエツチングの目的である表面アラサ調整という
機能は素材の冷延鋼板の表面アラブを機械的に調整して
出荷するという方法でおぎなわれなければならない。
め鋼中の非金属介在物および炭化物は極めて少なく、フ
ォトエツチング時の孔形状は良好となる。また固溶Ｃ，
Ｎが少ない定めフラットマスクの焼鈍を低温化して結晶
粒度が細粒となっても降伏点伸びが小さくプレス形成時
にストレッチャーストレインが発生しない。この定め高
温焼鈍にともなうフラットマスクの密着焼付を低減でき
るとされている。なおアルミキルド鋼極低炭素冷延鋼板
を素材とするシャドウマスクの製造は第１図（１−ｂ）
ｉｌｌｃ示すような工程を経る。この図に見られるとお
り、リムド鋼を素材として用いる従来法第１図（１−ａ
）と異なる点として、エツチング穿孔前のプリエツチン
グ工程が省略されている。これはプリエツチングをする
と鋼板表面にアルミキルド鋼特有のスリバー疵（Ａｔ２
０３ｖｃ起因）が顕在化し、外観上問題となるためであ
り、プリエツチングの目的である表面アラサ調整という
機能は素材の冷延鋼板の表面アラブを機械的に調整して
出荷するという方法でおぎなわれなければならない。
しかしこのような素材切換による方法もシャドウマスク
を最終段階まで製造した場合新たな問題点が生じてくる
。すなわちプレス成形後の黒化処理性がリムド鋼よりも
劣るという問題である。
を最終段階まで製造した場合新たな問題点が生じてくる
。すなわちプレス成形後の黒化処理性がリムド鋼よりも
劣るという問題である。
前述のごとく、黒化処理は、シャドウマスクのさび防止
とシャドウマスク自体の熱輻射を高める目的で、シャド
ウマスクを酸化性雰囲気中で加熱し、黒色緻密な酸化被
膜を表面に形成する処理である。従来のリムド鋼を素材
とするシャドウマスクは、例えば焼鈍条件； ６００
［Ｘ Ｉ Ｈｒ、雰囲気；変性ガス（空気２３：プロパ
ン１）、露点＋４０Ｃの黒化処理条件で良好な均一緻密
な酸化被膜が得られていた。しかし、アルミキルド鋼を
素材とするシャドウマスクは同一条件では酸化被膜が薄
い上、被膜厚みが不均一であり、さらに班点状に酸化被
膜の形成されない部分が存在するなど、黒化処理性が大
幅に劣化する現象が起る。
とシャドウマスク自体の熱輻射を高める目的で、シャド
ウマスクを酸化性雰囲気中で加熱し、黒色緻密な酸化被
膜を表面に形成する処理である。従来のリムド鋼を素材
とするシャドウマスクは、例えば焼鈍条件； ６００
［Ｘ Ｉ Ｈｒ、雰囲気；変性ガス（空気２３：プロパ
ン１）、露点＋４０Ｃの黒化処理条件で良好な均一緻密
な酸化被膜が得られていた。しかし、アルミキルド鋼を
素材とするシャドウマスクは同一条件では酸化被膜が薄
い上、被膜厚みが不均一であり、さらに班点状に酸化被
膜の形成されない部分が存在するなど、黒化処理性が大
幅に劣化する現象が起る。
本発明の目的は、このようなアルミキルド鋼を素材とし
て使用した場合に生ずる黒化処理性の劣化を回避するこ
とにある。
て使用した場合に生ずる黒化処理性の劣化を回避するこ
とにある。
この目的において、本発明者らはこの黒化処理性不良の
原因究明にあたった結果、これは、黒化処理以前の焼鈍
工程においてアルミキルド鋼に含有されるＡｔ、 Ｓｉ
、 ＭｎなどのＦｅより酸化されやすい元素が鋼表面に
拡散濃化し、これらが表面で選択酸化されることによっ
て黒化処理時のＦｅの識化膜の形成が妨害されるもので
あることをつきとめることができた。そして、このよう
なＡｔ。
原因究明にあたった結果、これは、黒化処理以前の焼鈍
工程においてアルミキルド鋼に含有されるＡｔ、 Ｓｉ
、 ＭｎなどのＦｅより酸化されやすい元素が鋼表面に
拡散濃化し、これらが表面で選択酸化されることによっ
て黒化処理時のＦｅの識化膜の形成が妨害されるもので
あることをつきとめることができた。そして、このよう
なＡｔ。
Ｓｌ、Ｍｎなどの焼鈍時の拡散濃化を防止すべく、広汎
な試験研究を行なった結果、その素材となるアルミキル
ド冷延鋼板の製造条件を適Ｗに制御するならば、この目
的が効果的に達成できることが判明し、アルミキルド鋼
低炭素冷延鋼板をシャドウマスク製造用素材として使用
する場合の既述のメリツＩｆそのまま生かしながら、黒
化処理性が著しく改善できるシャドウマスクの製造法を
開発することができた。
な試験研究を行なった結果、その素材となるアルミキル
ド冷延鋼板の製造条件を適Ｗに制御するならば、この目
的が効果的に達成できることが判明し、アルミキルド鋼
低炭素冷延鋼板をシャドウマスク製造用素材として使用
する場合の既述のメリツＩｆそのまま生かしながら、黒
化処理性が著しく改善できるシャドウマスクの製造法を
開発することができた。
すなわち、本発明は、ｃ ＜ ０．２０チ、Ｓｉ （０
，０２チ、Ｍｎ ； ０．１５〜０．４０ ％、ｓｏｔ
、−Ａｔ； ０．０１〜−０．０８ ％、Ｓ （０，０
１４％ 、 Ｎ （１００ｐｐｍ 、残部鉄および不純
物からなる溶鋼を鋳造後熱間圧延し、そのさい巻取温度
５６０Ｃ以上にて巻取り、さらにデスケーリング後冷間
圧延し、オープンコイル焼鈍でｃ’６０．００４ ％以
下まで脱炭【−九後、冷間仕上圧延し、フォトエツチン
グ加工を行うことを特徴とするシャドウマスクの製造法
を提供する。そのさい、さらに鋳造を引抜速度１．０ｍ
／ｍｋｎ以上にて連続鋳造で行うこと、およびデスケー
リングを酸洗および／またｒｉ機械的研削ｒｃ工り行う
こと、およびフォトエツチング加工前にプリエツチング
を行なうことがより−ｊ＃望ましい。本発明に従う製造
工程を第１図（１−ａ）ｔ／Ｃ示す。
，０２チ、Ｍｎ ； ０．１５〜０．４０ ％、ｓｏｔ
、−Ａｔ； ０．０１〜−０．０８ ％、Ｓ （０，０
１４％ 、 Ｎ （１００ｐｐｍ 、残部鉄および不純
物からなる溶鋼を鋳造後熱間圧延し、そのさい巻取温度
５６０Ｃ以上にて巻取り、さらにデスケーリング後冷間
圧延し、オープンコイル焼鈍でｃ’６０．００４ ％以
下まで脱炭【−九後、冷間仕上圧延し、フォトエツチン
グ加工を行うことを特徴とするシャドウマスクの製造法
を提供する。そのさい、さらに鋳造を引抜速度１．０ｍ
／ｍｋｎ以上にて連続鋳造で行うこと、およびデスケー
リングを酸洗および／またｒｉ機械的研削ｒｃ工り行う
こと、およびフォトエツチング加工前にプリエツチング
を行なうことがより−ｊ＃望ましい。本発明に従う製造
工程を第１図（１−ａ）ｔ／Ｃ示す。
まず本発明においては上記のような鋼成分の溶鋼を使用
するのであるが、その鋼成分の限定理由は次のとおりで
ある。
するのであるが、その鋼成分の限定理由は次のとおりで
ある。
Ｃ；溶鋼Ｃの上限ｉ ０．２０％としたのはこれ以上高
いＣｑｂだとオープンコイル脱炭焼鈍における焼鈍時間
が非常に長くなり工業的中ないためである。またオープ
ンコイル脱炭焼鈍後のＣ１ｋＯ，００４チ以下に限定し
たのはＣが０．００４％をこえるとプレス成形時にスト
レッチャーストレインが発生するためである。
いＣｑｂだとオープンコイル脱炭焼鈍における焼鈍時間
が非常に長くなり工業的中ないためである。またオープ
ンコイル脱炭焼鈍後のＣ１ｋＯ，００４チ以下に限定し
たのはＣが０．００４％をこえるとプレス成形時にスト
レッチャーストレインが発生するためである。
ｓｔ ； ａｔ％は前述した特許公開公報の発明では考
慮していない本発明の特徴的な元素である。
慮していない本発明の特徴的な元素である。
第２図は、鋼中の５１１Ｉｂど鋼表面’Ｓｉ濃化比（リ
ムド鋼を基準にした比）の関係を螢光Ｘ線により′測定
した結果である（焼鈍条件； ７００ｔＺ’ｘ １ ｈ
ｒ、雰囲気； Ｈ２１０％、 Ｎ２ ｂａｌ、ＤＰ−２
０ｃ）。これより、鋼中Ｓｉ％が増加するにつれて鋼表
面の８１濃化比（リムド鋼基準）は高くなる傾向が認め
られる。しかしＳｌチが０，０２チまでは濃化比は割合
小さく、０．０２％をこえると急激に濃化比が増加する
。これが８１％’ｉ ０．０２−以下に限定した理由で
ある。
ムド鋼を基準にした比）の関係を螢光Ｘ線により′測定
した結果である（焼鈍条件； ７００ｔＺ’ｘ １ ｈ
ｒ、雰囲気； Ｈ２１０％、 Ｎ２ ｂａｌ、ＤＰ−２
０ｃ）。これより、鋼中Ｓｉ％が増加するにつれて鋼表
面の８１濃化比（リムド鋼基準）は高くなる傾向が認め
られる。しかしＳｌチが０，０２チまでは濃化比は割合
小さく、０．０２％をこえると急激に濃化比が増加する
。これが８１％’ｉ ０．０２−以下に限定した理由で
ある。
Ｍｎ ； ＭｎはＳによる熱間脆性を防止するためＭｎ
／８ ） １５を満足させる必要がある。ま友さらに表
面濃化を抑制するため上限ｄ リムド鋼と同一水準の０
．４０ ％以下とし、下限は結晶粒の成長性を考慮して
０．１５４以上とした。
／８ ） １５を満足させる必要がある。ま友さらに表
面濃化を抑制するため上限ｄ リムド鋼と同一水準の０
．４０ ％以下とし、下限は結晶粒の成長性を考慮して
０．１５４以上とした。
Ｓ；Ｓは含有量が多いと多量のＭｎ５ｔ−形成し結晶粒
の成長を抑制する。これはフラットマスクの焼鈍温度の
低温化をさまたげる。筐た多量のＭｎＳはエツチング穿
孔における孔形状を悪くする。このためＳの上限を０．
０１４優に限定した。
の成長を抑制する。これはフラットマスクの焼鈍温度の
低温化をさまたげる。筐た多量のＭｎＳはエツチング穿
孔における孔形状を悪くする。このためＳの上限を０．
０１４優に限定した。
Ａ／＝；Ａｔｒｉ製鋼での脱酸剤であり鋼中非金属介在
物の低減に必要な量と降伏点伸びの原因となる固溶Ｎを
ＡｔＮとして固定させるのに必要な量を添加すればよい
。このため鋼中ｓｏｔ、ＡｌとしてＮ量との関係から下
限を０．０１％以上とした。また上限は含有量が増すほ
ど焼鈍後の表面濃化比が増加するので０．０８％以下と
した。
物の低減に必要な量と降伏点伸びの原因となる固溶Ｎを
ＡｔＮとして固定させるのに必要な量を添加すればよい
。このため鋼中ｓｏｔ、ＡｌとしてＮ量との関係から下
限を０．０１％以上とした。また上限は含有量が増すほ
ど焼鈍後の表面濃化比が増加するので０．０８％以下と
した。
Ｎ；Ｎは降伏点伸びを増加させる原因となる几めできる
だけ少ないほうが望ましい。また含有量が多いと多量の
ＡｔＮ ’ｉ影形成結晶粒の成長を抑制する。これはフ
ラットマスクの焼鈍温度の低温化をさまたげる。このた
め上限を１１００ｐｐ以下に限定した。
だけ少ないほうが望ましい。また含有量が多いと多量の
ＡｔＮ ’ｉ影形成結晶粒の成長を抑制する。これはフ
ラットマスクの焼鈍温度の低温化をさまたげる。このた
め上限を１１００ｐｐ以下に限定した。
次に、以上のように成分調整、した溶鋼を鋳造するので
あるが、鋳造は造塊法１’ｃ工って鋼塊を製造してもよ
いが連続鋳造による方法が一般的である。
あるが、鋳造は造塊法１’ｃ工って鋼塊を製造してもよ
いが連続鋳造による方法が一般的である。
連続鋳造においては不活性ガスにより大気との接触を遮
断したシール鋳造が表面疵低減のため望ましい。ま良鋳
片引抜速度も表面疵に大きな影響金与える。第３図は低
炭素アルミキルド鋼の溶鋼をｔ９０ｍｍ（厚）Ｘ１１０
（１ｍＣ幅）の鋳片寸法に連続鋳造する際の鋳片引抜速
度と表面から５Ｂ深さまでのＡ４０．クラスター個数と
の関係を示したものである。これより明らかなごとく、
引抜速度が大きくなるほど表層のＡ４０．クラスターは
減少し、特に１ 、θｍ／ｍｉｎ以上では減少が著しい
。このため引なお高速引抜によって表層のＡ４Ｏｓクラ
スターが減少するのは高速引抜によって鋳型内に流入す
る溶湯流量が増加するために溶鋼の鋳型内での循環が活
発となり、Ａ４０．吸収剤である人ニスラグと溶鋼との
接触時間が増し、結果的ｖｃＡｔ２ｏ、クラスターが減
少するためと考えられる。
断したシール鋳造が表面疵低減のため望ましい。ま良鋳
片引抜速度も表面疵に大きな影響金与える。第３図は低
炭素アルミキルド鋼の溶鋼をｔ９０ｍｍ（厚）Ｘ１１０
（１ｍＣ幅）の鋳片寸法に連続鋳造する際の鋳片引抜速
度と表面から５Ｂ深さまでのＡ４０．クラスター個数と
の関係を示したものである。これより明らかなごとく、
引抜速度が大きくなるほど表層のＡ４０．クラスターは
減少し、特に１ 、θｍ／ｍｉｎ以上では減少が著しい
。このため引なお高速引抜によって表層のＡ４Ｏｓクラ
スターが減少するのは高速引抜によって鋳型内に流入す
る溶湯流量が増加するために溶鋼の鋳型内での循環が活
発となり、Ａ４０．吸収剤である人ニスラグと溶鋼との
接触時間が増し、結果的ｖｃＡｔ２ｏ、クラスターが減
少するためと考えられる。
次に熱間圧延工程において巻取温度を５６０ ［以上と
するのが本発明の重要な特徴である。通常、冷延用アル
ミキルド鋼の巻取温度は最終的にパンケーキ組織を得る
ため５ｏｏ〜５３０ ｃのいわゆる低温巻取が行なわれ
ている。しかるに本発明においては、ＡｔＮの形成をは
かること、および鋼中８１、ＡｔｌＭｎを意識的に鋼表
面に濃化させ、次工程のデスケーリングでこの濃化層を
除去すべく５６ｏｃ以上の巻取温度を採用する。第４図
は低炭素アルミキルド鋼（Ｃ； ０．０６ ％、、Ｓｉ
； ０．０１ ％、Ｍｎ；０．３０ ％、ｓａｔ、Ａ
ｌ ； ０．０４ ％ ）の巻取温度とリムド鋼を基準
とした鋼中８１、Ａｔ’、 Ｍｎの鋼表面濃化比との関
係を示したものである。
するのが本発明の重要な特徴である。通常、冷延用アル
ミキルド鋼の巻取温度は最終的にパンケーキ組織を得る
ため５ｏｏ〜５３０ ｃのいわゆる低温巻取が行なわれ
ている。しかるに本発明においては、ＡｔＮの形成をは
かること、および鋼中８１、ＡｔｌＭｎを意識的に鋼表
面に濃化させ、次工程のデスケーリングでこの濃化層を
除去すべく５６ｏｃ以上の巻取温度を採用する。第４図
は低炭素アルミキルド鋼（Ｃ； ０．０６ ％、、Ｓｉ
； ０．０１ ％、Ｍｎ；０．３０ ％、ｓａｔ、Ａ
ｌ ； ０．０４ ％ ）の巻取温度とリムド鋼を基準
とした鋼中８１、Ａｔ’、 Ｍｎの鋼表面濃化比との関
係を示したものである。
これより明らかなごとく巻取温度が高いほど鋼中８１、
Ａｔ、 Ｍｎの鋼表面濃化比（リムド鋼基準）が増加し
ており、特１Ｃ５６０Ｃ以上で顕著に増加している。こ
れが巻取温度を５６０Ｃ以上に限定した主要な理由であ
る。
Ａｔ、 Ｍｎの鋼表面濃化比（リムド鋼基準）が増加し
ており、特１Ｃ５６０Ｃ以上で顕著に増加している。こ
れが巻取温度を５６０Ｃ以上に限定した主要な理由であ
る。
次にデスケーリング工程においては、通常の酸化スケー
ルの除去のほか前述した濃化層の除去を行う。デスケー
リングの手段としては通常の酸洗のほか機械的研削（ブ
ラッシング、各種研削カッター等）、さらに両者を組合
せることが自由に選択できる。特に機械的研削は濃化層
の除去のほか表面の庇取効果も期待でき、表面品質の向
上に寄与する。
ルの除去のほか前述した濃化層の除去を行う。デスケー
リングの手段としては通常の酸洗のほか機械的研削（ブ
ラッシング、各種研削カッター等）、さらに両者を組合
せることが自由に選択できる。特に機械的研削は濃化層
の除去のほか表面の庇取効果も期待でき、表面品質の向
上に寄与する。
その後通常の方法によって冷間圧延→オープンコイル脱
炭焼鈍耐冷間仕上圧延を行ないシャドウマスク用素材を
得る。エツチング穿孔処理においては通常の方法でフォ
トエツチング加工を行うのであるが、そめ前にプリエツ
チングを行うのが望ましい。前述のごとくアルミキルド
鋼を素材とする場合表面疵（Ａ４０ｓ起因）の問題から
プリエツチングはおこなえないのが普通である。しかし
本発明法によれば高速引抜、表面研削などの効果で表面
性状は極めて良好でプリエツチングを行うことが可能で
ある。このプリエツチングは前述のごとく鋼素地の表面
アラサ調整に有効である。また表面濃化層はデスケーリ
ング工程で一度除去しているがその後の脱炭焼鈍工程で
多少再濃化するのでプリエツチングによって再度除去す
ることがより望ましい。
炭焼鈍耐冷間仕上圧延を行ないシャドウマスク用素材を
得る。エツチング穿孔処理においては通常の方法でフォ
トエツチング加工を行うのであるが、そめ前にプリエツ
チングを行うのが望ましい。前述のごとくアルミキルド
鋼を素材とする場合表面疵（Ａ４０ｓ起因）の問題から
プリエツチングはおこなえないのが普通である。しかし
本発明法によれば高速引抜、表面研削などの効果で表面
性状は極めて良好でプリエツチングを行うことが可能で
ある。このプリエツチングは前述のごとく鋼素地の表面
アラサ調整に有効である。また表面濃化層はデスケーリ
ング工程で一度除去しているがその後の脱炭焼鈍工程で
多少再濃化するのでプリエツチングによって再度除去す
ることがより望ましい。
その後通常の方法で焼鈍→レベラー→プレス→黒化処理
を行いシャドウマスクの完成品となる。
を行いシャドウマスクの完成品となる。
なおこの工程における焼鈍ｔｉｃＳＳ、Ｎ量の限定によ
り結晶粒の成長性に対する配慮をしているため６００〜
８００Ｃの温度で行えば工〈従来法よりも低温焼鈍が可
能である。
り結晶粒の成長性に対する配慮をしているため６００〜
８００Ｃの温度で行えば工〈従来法よりも低温焼鈍が可
能である。
実施例
１５０トン転炉により溶製した低炭素アルミキルド鋼（
０； ０．０６ ％、Ｍｎ ； ０．５０ ％、Ｐ
； ０．０１４ ％。
０； ０．０６ ％、Ｍｎ ； ０．５０ ％、Ｐ
； ０．０１４ ％。
Ｂ ； ０．００８ ％、８１；表１ｖｃ示す、ｓｏｌ
、Ａｌ ；表Ｉｖｃ示す）の溶鋼を連続鋳造（引抜速度
；表１に示す）→熱間圧延（板厚２．５朋、巻取温度；
表１に示す）→デスケーリング（Ｈ２ＳＯ，酸洗＋ブラ
ッシング）→冷間１延（０−６ｍｉ＋）−！＋オープン
コイル脱炭焼鈍（Ｃｑ”ｐ表１ｖｃ示す〕→仕上冷間圧
延・（０，１５ｍ１Ｉｌ−＊プリエツチング（’ＨＮＯ
３に’−よ・５る。なお表１１Ｃ示すように行わないも
のもある。）→フォトエツチング穿孔→焼鈍（条件は表
１の脚注参照）→レペラー→プレス→黒化処理（条件は
表１の脚注参照）の工程を経てシャドウマスクの完成品
を製造した。各製造条件と各特性値を表１１Ｃまとめて
示す。これより明らかなごとく本発明法ＩＣよるシャド
ウマスクは、表面性状、エツチング特性（孔形状）、プ
レス成形性（ストレッチャーストレインの有無）、黒化
処理性とも極めてすぐれており工業上非常に有益なもの
である。
、Ａｌ ；表Ｉｖｃ示す）の溶鋼を連続鋳造（引抜速度
；表１に示す）→熱間圧延（板厚２．５朋、巻取温度；
表１に示す）→デスケーリング（Ｈ２ＳＯ，酸洗＋ブラ
ッシング）→冷間１延（０−６ｍｉ＋）−！＋オープン
コイル脱炭焼鈍（Ｃｑ”ｐ表１ｖｃ示す〕→仕上冷間圧
延・（０，１５ｍ１Ｉｌ−＊プリエツチング（’ＨＮＯ
３に’−よ・５る。なお表１１Ｃ示すように行わないも
のもある。）→フォトエツチング穿孔→焼鈍（条件は表
１の脚注参照）→レペラー→プレス→黒化処理（条件は
表１の脚注参照）の工程を経てシャドウマスクの完成品
を製造した。各製造条件と各特性値を表１１Ｃまとめて
示す。これより明らかなごとく本発明法ＩＣよるシャド
ウマスクは、表面性状、エツチング特性（孔形状）、プ
レス成形性（ストレッチャーストレインの有無）、黒化
処理性とも極めてすぐれており工業上非常に有益なもの
である。
第１図はシャドウマスクの製造工程を示す。第１図にお
いて、１−ａはリムド鋼を素材とする場合、１−ｂｌｊ
：脱炭アルミキルド鋼を素材とする場合、１−ｃは本発
明法を示す。第２図は鋼中８１％と鋼表面Ｓ１濃化比（
リムド鋼基準）の関係図。 第３図は引抜速度とＡｔ２０３クラスタ一個数の関係図
、第４図は巻取温度と鋼表面濃化比（リムド鋼基準）の
関係図である。 第１図 第２図 第３間 引抜速度（ｍ／ ＩＴＩ］ｒｌ ） 第４図 巻取温度（’Ｃ，）
いて、１−ａはリムド鋼を素材とする場合、１−ｂｌｊ
：脱炭アルミキルド鋼を素材とする場合、１−ｃは本発
明法を示す。第２図は鋼中８１％と鋼表面Ｓ１濃化比（
リムド鋼基準）の関係図。 第３図は引抜速度とＡｔ２０３クラスタ一個数の関係図
、第４図は巻取温度と鋼表面濃化比（リムド鋼基準）の
関係図である。 第１図 第２図 第３間 引抜速度（ｍ／ ＩＴＩ］ｒｌ ） 第４図 巻取温度（’Ｃ，）
Claims (4)
- （１） アルミキルド冷延鋼板を板厚０．２１＝以下
に冷間仕上圧延し、これをフォトエツチング法により多
数の孔を穿孔してシャドウマス・りを製造するにｑｖ＞
し、ｃ ＜ ０．２０ ％、Ｓｉ （０，０２％、Ｍｎ
； ０．１５〜０．４０％、ＢＯｌ、Ａｌ ； ０．
０１〜０．０８％、Ｂ （０，０１４チ、Ｎ （１００
ｐｐｍ、残部鉄および不可避的不純物からなる溶鋼を鋳
造後熱間圧延し、これを巻取温度５６００以上にて巻取
り、さらにデスケーリング後冷間圧延し、オーブンコイ
ル焼鈍でＣ（Ｏ，Ｏ口４チまで脱炭した後０．２１１以
下に冷間仕上圧延し、これをフォトエツチング加工に供
することからなるシャドウマスクの製造方法。 - （２）鋳造は、引抜速度１．０ ｍ／ｍｉｎ以上での連
続鋳造である特許請求の範囲第１項記載のシャドウマス
クの製造方法。 - （３）デスケーリングは酸洗および／または機械的研削
により行う特許請求の範囲＠１項または第２項記載のシ
ャドウマスクの製造力°法。 - （４） フォトエツチング加工前にプリエツチングを
行う特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載の
シャドウマスクの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1579182A JPS58133324A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | シヤドウマスクの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1579182A JPS58133324A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | シヤドウマスクの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133324A true JPS58133324A (ja) | 1983-08-09 |
Family
ID=11898654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1579182A Pending JPS58133324A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | シヤドウマスクの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58133324A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130627A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 消磁特性に優れたシヤドウマスク用Ａｌキルド冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0625802A (ja) * | 1992-07-06 | 1994-02-01 | Nkk Corp | 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ 系合金冷延板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-02-03 JP JP1579182A patent/JPS58133324A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130627A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 消磁特性に優れたシヤドウマスク用Ａｌキルド冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6340849B2 (ja) * | 1984-07-23 | 1988-08-12 | Nippon Kokan Kk | |
| JPH0625802A (ja) * | 1992-07-06 | 1994-02-01 | Nkk Corp | 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ 系合金冷延板およびその製造方法 |
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