JPS58131343A - 空燃比制御装置 - Google Patents
空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPS58131343A JPS58131343A JP1173982A JP1173982A JPS58131343A JP S58131343 A JPS58131343 A JP S58131343A JP 1173982 A JP1173982 A JP 1173982A JP 1173982 A JP1173982 A JP 1173982A JP S58131343 A JPS58131343 A JP S58131343A
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- Japan
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- fuel
- air
- amount
- intake system
- fuel ratio
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、燃料蒸発ガス発散防止装置を介する内燃機関
の空燃比制御装置に関する。
の空燃比制御装置に関する。
燃料タンクの燃料蒸発ガスを吸着する吸着剤を収容する
吸着剤容器が吸気系へ接続されている燃料蒸発ガス発散
防止装置？有する従来の内燃機関では／、吸着剤容器の
燃料蒸発ガスが吸気系へ放出されている期間、すなわち
・ξ−ジ期間・燃料タンクにおける燃料蒸発ガスの発生
量が大きい場合、燃料タンクから吸着剤容器を介して吸
気系へ供給される燃料蒸発ガスにより混合気が過濃とな
り、運転性および燃料消費効率を悪化させている。
吸着剤容器が吸気系へ接続されている燃料蒸発ガス発散
防止装置？有する従来の内燃機関では／、吸着剤容器の
燃料蒸発ガスが吸気系へ放出されている期間、すなわち
・ξ−ジ期間・燃料タンクにおける燃料蒸発ガスの発生
量が大きい場合、燃料タンクから吸着剤容器を介して吸
気系へ供給される燃料蒸発ガスにより混合気が過濃とな
り、運転性および燃料消費効率を悪化させている。
本発明の１」的は、燃料蒸発ガスの・ξ−ジ期間中に吸
着剤容器を介して燃料タンクから吸佐系へ放出される。
着剤容器を介して燃料タンクから吸佐系へ放出される。
燃料タンクの燃料蒸発ガスの影響を受けろことなく混合
気の空燃比を適切に維持Ｔろことができろ空燃比制御装
置を提供することであろ０ この目、的を達成するために本発明によれば、燃料タン
クの燃料蒸発ガスを吸着する吸着剤を収′谷する吸着剤
容器が吸気系へ接続されている内燃１関の空燃比制御装
置において、吸着へ剤容益の・燃料蒸発ガスが吸気系へ
放出されている期間では燃料タンクにおける燃料蒸発ガ
スの発生ｌｅｔに関係して吸気系への燃料供給量を減少
させ、あろいＣま気化器絞り弁より下流の吸気系への空
気供給量を増大させろ。
気の空燃比を適切に維持Ｔろことができろ空燃比制御装
置を提供することであろ０ この目、的を達成するために本発明によれば、燃料タン
クの燃料蒸発ガスを吸着する吸着剤を収′谷する吸着剤
容器が吸気系へ接続されている内燃１関の空燃比制御装
置において、吸着へ剤容益の・燃料蒸発ガスが吸気系へ
放出されている期間では燃料タンクにおける燃料蒸発ガ
スの発生ｌｅｔに関係して吸気系への燃料供給量を減少
させ、あろいＣま気化器絞り弁より下流の吸気系への空
気供給量を増大させろ。
好ましくは、燃料タンクにおけろ燃料蒸発ガスの発生量
は、燃料タンクの燃料温度および燃料レベルを検出する
センサから検出する。
は、燃料タンクの燃料温度および燃料レベルを検出する
センサから検出する。
本発明の好ましい実施態様によれば、吸気系への燃料供
給量は気化器のメイン通路およびスロー通路のエアプＩ
Ｊ−ｔ’ｉｉＦ制御する制御弁により制御されろ。
給量は気化器のメイン通路およびスロー通路のエアプＩ
Ｊ−ｔ’ｉｉＦ制御する制御弁により制御されろ。
本発明の別の好ましい実施態様によれば、吸気系への燃
料供給量は燃料噴射弁の制御により制御される。
料供給量は燃料噴射弁の制御により制御される。
第１図において気化器１は吸気通路２において、スモー
ルベンチュリ３、ラーシヘンチュリ４、および絞り弁５
を備え、吸気分岐管６のＬ原端に接続されている。フロ
ート室７はメイン通路８を介してスモールベンチュリ３
のメインノズル９へ、およびスロー通路１０ｉ介してス
ローポート１１へ接続されている。メイン通路８および
スロー通路１０はそれぞれエアジェツト１４゜１５へ連
通しているとともに、メインエアブリード補助通路１６
およびスローエアブリード補助通路１７へ接続されてい
る。メインエアブリード制御弁１８オよびスローエアブ
リード制御弁１９は、ソレノイドを有し、ソレノイドの
入力慧の増大に関係してメインエアブリード補助通路】
６およびスローエアブリード補助通路１７の流通断面積
を１１＋’／ 、Ａする。子ヤコールキャニスタ２２は
、燃料蒸発ガスを吸着する活性炭２３企有し、そのＬ部
′セ間は・ξ−ノ通路２４を介して吸気分岐管６へ接続
、され、底部には大気ポート２５が設けられている。燃
料タンク２６において燃料２７から生じる燃料協定ガス
はベーノξ通路２８を介して千ヤコールキャニスタ２２
の活性炭２３内へ導かれ、ノミ−ジ通路２４には電磁開
閉弁２９が設けられている。温度センサ３３は燃料タン
ク２７に一取付けられて燃料２６の湿度を検出し、燃料
レベルゲージ３４は燃料タンク２７゛内の燃料のレベル
を検出する。電子制御装Ｗ ３５は温度センサ３３およ
び燃料レベルケージ３４等のセンサから入力信号を受は
メインエアブリード１ｌｊＪ ＋’ａ ａ １８・スロ
ーエアブリード制御弁１９、および電磁開閉弁２９を制
御する。
ルベンチュリ３、ラーシヘンチュリ４、および絞り弁５
を備え、吸気分岐管６のＬ原端に接続されている。フロ
ート室７はメイン通路８を介してスモールベンチュリ３
のメインノズル９へ、およびスロー通路１０ｉ介してス
ローポート１１へ接続されている。メイン通路８および
スロー通路１０はそれぞれエアジェツト１４゜１５へ連
通しているとともに、メインエアブリード補助通路１６
およびスローエアブリード補助通路１７へ接続されてい
る。メインエアブリード制御弁１８オよびスローエアブ
リード制御弁１９は、ソレノイドを有し、ソレノイドの
入力慧の増大に関係してメインエアブリード補助通路】
６およびスローエアブリード補助通路１７の流通断面積
を１１＋’／ 、Ａする。子ヤコールキャニスタ２２は
、燃料蒸発ガスを吸着する活性炭２３企有し、そのＬ部
′セ間は・ξ−ノ通路２４を介して吸気分岐管６へ接続
、され、底部には大気ポート２５が設けられている。燃
料タンク２６において燃料２７から生じる燃料協定ガス
はベーノξ通路２８を介して千ヤコールキャニスタ２２
の活性炭２３内へ導かれ、ノミ−ジ通路２４には電磁開
閉弁２９が設けられている。温度センサ３３は燃料タン
ク２７に一取付けられて燃料２６の湿度を検出し、燃料
レベルゲージ３４は燃料タンク２７゛内の燃料のレベル
を検出する。電子制御装Ｗ ３５は温度センサ３３およ
び燃料レベルケージ３４等のセンサから入力信号を受は
メインエアブリード１ｌｊＪ ＋’ａ ａ １８・スロ
ーエアブリード制御弁１９、および電磁開閉弁２９を制
御する。
第２図は燃料タンク２７におけろ燃料温度と燃料蒸発ガ
スの発生量との関係を示す。燃料温度がＩＴ、 Ｙ４す
るにつれて燃料蒸発ガスの発生量は増大する。温度セン
サ３３は、燃料温度の変化に対する出力電圧の変化が第
２図の燃料蒸発ガス発生量とほぼ同様な特性となるよう
に選定さ才１ている。
スの発生量との関係を示す。燃料温度がＩＴ、 Ｙ４す
るにつれて燃料蒸発ガスの発生量は増大する。温度セン
サ３３は、燃料温度の変化に対する出力電圧の変化が第
２図の燃料蒸発ガス発生量とほぼ同様な特性となるよう
に選定さ才１ている。
第３図は燃料タンク２７におけろ燃料２６の残にと燃料
蒸発ガスの発生量との関係を示している。
蒸発ガスの発生量との関係を示している。
燃料２６の残量が減少するに連れて燃料蒸発ガスの発生
量は増大する。燃料レベルゲージ３４は、燃料レベル低
下、すなわち燃料残量の減少に対する出力電圧の変化が
第３図の燃料蒸発ガス発生量とほぼ同様な特性となるよ
うに選定されている。
量は増大する。燃料レベルゲージ３４は、燃料レベル低
下、すなわち燃料残量の減少に対する出力電圧の変化が
第３図の燃料蒸発ガス発生量とほぼ同様な特性となるよ
うに選定されている。
第４図は本発明の制御ブロック図である。温度センサ３
３および燃料レベルゲージ３４の出力は、加算器３６へ
送られて加算される。したがって７Ｊｌｌ算器３６の出
力は燃料タンク２７における全体の燃料蒸発ガス発生量
に等しいｏ７Ｊ［ｌ算器３６の出力は電力増幅器３７に
わいて増幅されてからメインエアブリード制御弁１８お
よびスローエアブリード制御弁１９へ送られる。電力増
幅器３７へは・ξ−）信号３８、すなわち・ξ−ジ通路
２４の電磁開閉弁２９が開かれていることを示す信号が
送られ、電力増幅器３７は・パージ期間中のみ作動する
。したがって／？−２期間中は燃料タンク２７におけろ
燃料蒸発ガスの全体力発生量の増大に関係してメインエ
アフリート制御弁１８およびスローエアブリード市」御
弁１９の流通開度は増大する。
３および燃料レベルゲージ３４の出力は、加算器３６へ
送られて加算される。したがって７Ｊｌｌ算器３６の出
力は燃料タンク２７における全体の燃料蒸発ガス発生量
に等しいｏ７Ｊ［ｌ算器３６の出力は電力増幅器３７に
わいて増幅されてからメインエアブリード制御弁１８お
よびスローエアブリード制御弁１９へ送られる。電力増
幅器３７へは・ξ−）信号３８、すなわち・ξ−ジ通路
２４の電磁開閉弁２９が開かれていることを示す信号が
送られ、電力増幅器３７は・パージ期間中のみ作動する
。したがって／？−２期間中は燃料タンク２７におけろ
燃料蒸発ガスの全体力発生量の増大に関係してメインエ
アフリート制御弁１８およびスローエアブリード市」御
弁１９の流通開度は増大する。
１幾関の停止Ｉ−巾、燃料タンク２７の燃料蒸発ガスは
ヘーノξ通路２８を介して千ヤコールキャニスタ２２へ
導かれ、活性炭２３により吸着されろ。
ヘーノξ通路２８を介して千ヤコールキャニスタ２２へ
導かれ、活性炭２３により吸着されろ。
機関が低負荷で運転されている期間では機関の運転性の
悪化を防止するために電磁開閉弁２９はノミ−ジ通路２
４を閉じている。したがって千ヤコールキャニスタ２２
内において吸着されている燃料蒸発ガスの吸気系への放
出は行なわれていない。
悪化を防止するために電磁開閉弁２９はノミ−ジ通路２
４を閉じている。したがって千ヤコールキャニスタ２２
内において吸着されている燃料蒸発ガスの吸気系への放
出は行なわれていない。
絞り弁３が所定開度以上になって機関が高負荷で運転さ
れている期間では、電磁開閉弁２４はノミ−ジ通路２４
を開く。これにより、吸気管負圧が千ヤコール午ヤニス
タ２２の上部空間に作用し、大気導入口２５から大気が
チャコールキャニスタ２２内へ導入されて燃料蒸発ガス
は活性炭２３から離脱し、大気に連行されて・ぐ−ノ通
路２４を介して吸気分岐管６へ放出される。吸気系への
燃料蒸発ガスの供給量は、燃料タンク２７におけろ燃料
蒸発ガスの発生蓋の増大に関係して増大し、混合気の過
濃化の原因となる。しがし電子１１ｉ１Ｊ ８装置３５
が燃料タンク２７の燃料蒸発ガスの発生量の増大に関係
して、メインエアブリード制御弁１８およびスローエア
ブリード制御弁１９の流通開度を増大させ、この結果、
エアブリード量が増大し、メインノズル９およびスロー
ポート１１からの燃料供給量が減少するので、燃焼室へ
供給さ、れ、最終的な混合気は燃料蒸発ガスの放出に因
る過濃化を防止されろ。
れている期間では、電磁開閉弁２４はノミ−ジ通路２４
を開く。これにより、吸気管負圧が千ヤコール午ヤニス
タ２２の上部空間に作用し、大気導入口２５から大気が
チャコールキャニスタ２２内へ導入されて燃料蒸発ガス
は活性炭２３から離脱し、大気に連行されて・ぐ−ノ通
路２４を介して吸気分岐管６へ放出される。吸気系への
燃料蒸発ガスの供給量は、燃料タンク２７におけろ燃料
蒸発ガスの発生蓋の増大に関係して増大し、混合気の過
濃化の原因となる。しがし電子１１ｉ１Ｊ ８装置３５
が燃料タンク２７の燃料蒸発ガスの発生量の増大に関係
して、メインエアブリード制御弁１８およびスローエア
ブリード制御弁１９の流通開度を増大させ、この結果、
エアブリード量が増大し、メインノズル９およびスロー
ポート１１からの燃料供給量が減少するので、燃焼室へ
供給さ、れ、最終的な混合気は燃料蒸発ガスの放出に因
る過濃化を防止されろ。
第５図はノソージ期間における燃料タンクの燃料蒸発ガ
スの発生量と空燃比との関係を示している。実線は本発
明における特性、破線は従来装置における特性を示して
いる。従来装置では燃料タンクにおけろ燃料蒸発ガスの
発生量の増大に連れて空燃比は低下するが、実ｆＭ例で
はエアブリード量の増大により空燃比を燃料蒸発ガスの
発生量に関係なくはけ一定に維持することができろ。第
５図（ｔこわばる斜線領域Ａは実施例における実際の空
燃比変化であり、目標空燃比シこ対するずれはわずかと
なる。
スの発生量と空燃比との関係を示している。実線は本発
明における特性、破線は従来装置における特性を示して
いる。従来装置では燃料タンクにおけろ燃料蒸発ガスの
発生量の増大に連れて空燃比は低下するが、実ｆＭ例で
はエアブリード量の増大により空燃比を燃料蒸発ガスの
発生量に関係なくはけ一定に維持することができろ。第
５図（ｔこわばる斜線領域Ａは実施例における実際の空
燃比変化であり、目標空燃比シこ対するずれはわずかと
なる。
第６図は空燃比と燃料消費効率との関係を示している。
実施例ではパージ期間中も空燃比は斜線領１ｔＡＫホ１
［持されるので、燃料消費効率が晶く、燃料牙節約する
ことができる。
［持されるので、燃料消費効率が晶く、燃料牙節約する
ことができる。
気化器は理論空燃比より小ざい。すなわち過濃の混合気
を生成し、絞り弁より下流の吸気系としての吸気分岐管
へ供給する空気の量を空気量制御弁によりｉｔｉ制御し
て燃焼室へ供給される内燃機関があるが、第１図の電子
制御装置３５の出力をメインおよびスローエアブリード
制御弁１８゜１９へ送る代わりに空気量制御弁へ送れば
、不発＋１１■をこのような内燃機関にも適用可能であ
る。
を生成し、絞り弁より下流の吸気系としての吸気分岐管
へ供給する空気の量を空気量制御弁によりｉｔｉ制御し
て燃焼室へ供給される内燃機関があるが、第１図の電子
制御装置３５の出力をメインおよびスローエアブリード
制御弁１８゜１９へ送る代わりに空気量制御弁へ送れば
、不発＋１１■をこのような内燃機関にも適用可能であ
る。
第７図は本発明？電子制御燃料噴射機関に適用した実施
例を示す。第１図と対応する要素は同一符号で示してい
る。内燃機関本体４４の吸気ポート近傍の吸気系に燃料
噴射弁４５が設けられ、ＣＰＵ （中央処理装置）を含
む電子制御装＠４６により燃料噴射４５からの燃料供給
量が１ｌｉｌＪ ＋ａｌされろ。
例を示す。第１図と対応する要素は同一符号で示してい
る。内燃機関本体４４の吸気ポート近傍の吸気系に燃料
噴射弁４５が設けられ、ＣＰＵ （中央処理装置）を含
む電子制御装＠４６により燃料噴射４５からの燃料供給
量が１ｌｉｌＪ ＋ａｌされろ。
・ξ−ジ通路２４は吸気通路壁に開口する個所としての
パージポート４８は絞り弁４９の近傍に設けられろ。し
たがって絞り弁４９が所定開度以上になると／ｅ−ジポ
ート４８は絞り弁４９より下流の位置となって吸気管負
圧となる。・ξ−ノ期間を検出するために、絞り弁開度
企検出するスロットルセンサ５０の出力が電子制御装置
４７へ送られる。
パージポート４８は絞り弁４９の近傍に設けられろ。し
たがって絞り弁４９が所定開度以上になると／ｅ−ジポ
ート４８は絞り弁４９より下流の位置となって吸気管負
圧となる。・ξ−ノ期間を検出するために、絞り弁開度
企検出するスロットルセンサ５０の出力が電子制御装置
４７へ送られる。
第８図は電子制御装置４７で実施さｎるプログラムのフ
ローチャート〒ある。ステップ５３ではスロットルセン
サ５０からの人力からノξ−ジ期間であるか否かを検出
し、判別結果が正であればステップ５４へ進み、否であ
ればこのプログラムを終了する。ステップ５４では燃料
タンク２７の温度センサ３３の出力を検出する。ステッ
プ５５では燃料レベルゲージ３４の出力を検出する◇ス
テップ５６では温度センサ３３および燃料レベルゲージ
３４の出力から燃料蒸発ガスの全体の発生量Ｑｆを訃算
する。ステップ５７ではＱ −Ｑｆを新たなＱとする。
ローチャート〒ある。ステップ５３ではスロットルセン
サ５０からの人力からノξ−ジ期間であるか否かを検出
し、判別結果が正であればステップ５４へ進み、否であ
ればこのプログラムを終了する。ステップ５４では燃料
タンク２７の温度センサ３３の出力を検出する。ステッ
プ５５では燃料レベルゲージ３４の出力を検出する◇ス
テップ５６では温度センサ３３および燃料レベルゲージ
３４の出力から燃料蒸発ガスの全体の発生量Ｑｆを訃算
する。ステップ５７ではＱ −Ｑｆを新たなＱとする。
・Ｑは吸入空気量、および機関回転速度等からすでに計
算されている燃料噴射量である。
算されている燃料噴射量である。
こうして補正された燃料噴射量Ｑの燃料が次の燃料噴射
時期において燃料噴射弁４５から吸気系へ供給される。
時期において燃料噴射弁４５から吸気系へ供給される。
このように本発明によれば、吸層剤容器の燃料蒸発ガス
が吸気系へ放出されている期間では燃料タンクにおけろ
燃料蒸発ガスの発生量に関係して吸気系本来の燃料洪袷
量あるいは空気供給臘が’＋１ｉｌｌ副されるので、燃
焼室へ供給される最終的な混合気の空燃比は燃料蒸発ガ
スの発生量に関１糸なく適当な値に朋Ｊ御されろ。
が吸気系へ放出されている期間では燃料タンクにおけろ
燃料蒸発ガスの発生量に関係して吸気系本来の燃料洪袷
量あるいは空気供給臘が’＋１ｉｌｌ副されるので、燃
焼室へ供給される最終的な混合気の空燃比は燃料蒸発ガ
スの発生量に関１糸なく適当な値に朋Ｊ御されろ。
第１図は気化諸形式の内燃機関に本発明を適用した実施
例の構成図、第２図は燃料タンクにおけろ燃料温度と燃
料蒸発ガス発生量との関係？示すグラフ、第３図は燃料
タンクにおけろ燃料残にと燃料蒸発ガス発生量との関係
を示すグラフ、第４図は第１図の実施例の制御ブロック
図・第５図は本発明における燃料蒸発ガス発生量と空燃
比との関係を従来装置と対比して示す図、第６図は本発
明における燃料消費効率に関する効果をグラフで示す図
、第７図は燃料噴射式内燃機関に本発明を適用した実１
庖例の構成図、第８図は第７図の実施例におけるプログ
ラムのフローチャートｔある。 ５・・・絞り弁、１８・・・メインエアブリード制御弁
、１９・・・スローエアブリード制御弁・２２・・・チ
ャコールキャニスタ、２３・・・活性炭、２７・・・燃
料タンク、３３・・・湿度センサ、３４・・・燃料レベ
ルゲージ、３５ 、４７・・・電子制御装置、４５・・
・燃料噴射弁。 ２８８− 燃料温度 燃料残門
例の構成図、第２図は燃料タンクにおけろ燃料温度と燃
料蒸発ガス発生量との関係？示すグラフ、第３図は燃料
タンクにおけろ燃料残にと燃料蒸発ガス発生量との関係
を示すグラフ、第４図は第１図の実施例の制御ブロック
図・第５図は本発明における燃料蒸発ガス発生量と空燃
比との関係を従来装置と対比して示す図、第６図は本発
明における燃料消費効率に関する効果をグラフで示す図
、第７図は燃料噴射式内燃機関に本発明を適用した実１
庖例の構成図、第８図は第７図の実施例におけるプログ
ラムのフローチャートｔある。 ５・・・絞り弁、１８・・・メインエアブリード制御弁
、１９・・・スローエアブリード制御弁・２２・・・チ
ャコールキャニスタ、２３・・・活性炭、２７・・・燃
料タンク、３３・・・湿度センサ、３４・・・燃料レベ
ルゲージ、３５ 、４７・・・電子制御装置、４５・・
・燃料噴射弁。 ２８８− 燃料温度 燃料残門
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ？料タンクの燃料蒸発／／スを吸着する吸着剤を収
容する吸着パリ容器が吸気系へ接続されている内燃機関
の空燃比制御装置において、吸着剤容ｄの燃料蒸発ガス
が吸気系へ放出されている期間では燃料タンクにわけろ
慾料蒸尾ガスの発生量に関係して吸気系への撚料洪ｈｉ
垣を減少ぎせ、あるいは気化器絞り弁よりＴ’−Ｎ＋Ｅ
（１，）吸気系への空気ｔＵ：給量？増大させること
を特徴とする、空燃比制御装置。 ２、 燃料タンクにおける燃・料蒸発ガスの発生量は・
燃料タンクの燃料温度および燃料レベルを検出するセン
サがら検出することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の空燃比制御装置。 ３ 吸気系への燃料供給量は気化器のメイン通路子〕よ
ひスロー通路のエアブリード鍛を制御する制御弁により
制御されることを特徴とする特許請求の範囲第１項ある
いは第２項記載の空燃比制御装置。 ４、吸気系への燃料供給量は燃料噴射弁の制御により制
御されることを特徴とする特許ｄＲ求の範囲第１項ある
いは第２項記載の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173982A JPS58131343A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173982A JPS58131343A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58131343A true JPS58131343A (ja) | 1983-08-05 |
Family
ID=11786393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1173982A Pending JPS58131343A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58131343A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60118364U (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料蒸発ガス排出抑止装置 |
| JPS6176734A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-19 | Mazda Motor Corp | エンジンの大気汚染防止装置 |
| US4658797A (en) * | 1983-12-21 | 1987-04-21 | Audi Ag | Ventilation device for the fuel tank of a motor vehicle |
| US4664087A (en) * | 1985-07-19 | 1987-05-12 | Ford Motor Company | Variable rate purge control for refueling vapor recovery system |
| JPS62108549U (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-10 | ||
| US4715340A (en) * | 1987-05-04 | 1987-12-29 | Ford Motor Company | Reduction of HC emissions for vapor recovery purge systems |
| US4748959A (en) * | 1987-05-04 | 1988-06-07 | Ford Motor Company | Regulation of engine parameters in response to vapor recovery purge systems |
| FR2754772A1 (fr) * | 1996-10-22 | 1998-04-24 | Peugeot | Dispositif de detection de la presence du bouchon d'un reservoir de carburant notamment de vehicule automobile |
| KR100411046B1 (ko) * | 2000-11-07 | 2003-12-18 | 현대자동차주식회사 | 증발가스 제어 시스템 |
-
1982
- 1982-01-29 JP JP1173982A patent/JPS58131343A/ja active Pending
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