JPS5811765A - 表面に高濃度のＡｌ含有層を有する高Ａｌ耐熱合金鋼 - Google Patents
表面に高濃度のＡｌ含有層を有する高Ａｌ耐熱合金鋼Info
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- JPS5811765A JPS5811765A JP11111881A JP11111881A JPS5811765A JP S5811765 A JPS5811765 A JP S5811765A JP 11111881 A JP11111881 A JP 11111881A JP 11111881 A JP11111881 A JP 11111881A JP S5811765 A JPS5811765 A JP S5811765A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高度の耐高温酸化性、耐高温腐食性、耐浸炭性
、１菫化性および耐硫化性を有する耐熱合金鋼に関する
。
、１菫化性および耐硫化性を有する耐熱合金鋼に関する
。
近年、石炭の液化・ガス化、１！ＨＤ、オイルシェール
・タールサンドの精製、石油精製等のエネルギー関連装
置では、その装置用の金属材料に対して苛酷な高温環境
を作り出している。これらに共通する点は高濃度のｓ、
ｃ３又はその化合物、場合によっては硫酸塩・炭酸塩等
の溶融塩を含む高温雰囲気によって金属材料が酸化・腐
食されることである。これらの環境に対しては既存のス
テンレスや、耐熱鋳鋼はいずれも充分な耐酸化性および
耐高温腐食性を示さず、より耐酸化、耐食性の優れた耐
熱材料の開発が望まれている。また金属材料や耐火物の
加熱炉、焼成炉、熱処理炉に使用される各種の耐熱金属
材料では従来がらも各種高温雰囲気による酸化、浸炭、
窒化等による損傷が問題になっていたが、最近では省エ
ネルギーのうえから水冷部分の冷却を止めて耐熱金属に
切換える動きもあり、増々耐熱金属材料に対する耐熱性
の向上が望まれている。
・タールサンドの精製、石油精製等のエネルギー関連装
置では、その装置用の金属材料に対して苛酷な高温環境
を作り出している。これらに共通する点は高濃度のｓ、
ｃ３又はその化合物、場合によっては硫酸塩・炭酸塩等
の溶融塩を含む高温雰囲気によって金属材料が酸化・腐
食されることである。これらの環境に対しては既存のス
テンレスや、耐熱鋳鋼はいずれも充分な耐酸化性および
耐高温腐食性を示さず、より耐酸化、耐食性の優れた耐
熱材料の開発が望まれている。また金属材料や耐火物の
加熱炉、焼成炉、熱処理炉に使用される各種の耐熱金属
材料では従来がらも各種高温雰囲気による酸化、浸炭、
窒化等による損傷が問題になっていたが、最近では省エ
ネルギーのうえから水冷部分の冷却を止めて耐熱金属に
切換える動きもあり、増々耐熱金属材料に対する耐熱性
の向上が望まれている。
一般に耐熱鋼の高温での酸化や腐食に対する抵抗性を増
すには、（！ｒ、８１、Ａｌの含有量をより高くするこ
とが有効であるが、一方においてこれらの元素の多量添
加＃′ｉ湯流れ性や熱間・冷間での靭性や延性を劣化さ
せるので、製造性、加工性、使用性能が悪化し自づから
それらの添加１ｔｒｉ制限される。
すには、（！ｒ、８１、Ａｌの含有量をより高くするこ
とが有効であるが、一方においてこれらの元素の多量添
加＃′ｉ湯流れ性や熱間・冷間での靭性や延性を劣化さ
せるので、製造性、加工性、使用性能が悪化し自づから
それらの添加１ｔｒｉ制限される。
か＼る矛盾を解決するために１オーステナイト系ステン
レス鋼やＮ１基又はｃＯ基耐熱鋼にＡ２鍍金又はその拡
散浸透鍍金をする方法が数多く提案されている（％開昭
５５−９７４６０号番特公昭５６−５０５号Ｉ Ｇ −
Ｗ−（）ｏｗａｒｄ ”、Ｊ −Ｍｅ ｔａ Ｉｓ 、
ＯＣｔ −（１９７０）３１ ｅ泉ら：日本学術振興会
第１２３委員会研究報告、Ｖｏｌ。
レス鋼やＮ１基又はｃＯ基耐熱鋼にＡ２鍍金又はその拡
散浸透鍍金をする方法が数多く提案されている（％開昭
５５−９７４６０号番特公昭５６−５０５号Ｉ Ｇ −
Ｗ−（）ｏｗａｒｄ ”、Ｊ −Ｍｅ ｔａ Ｉｓ 、
ＯＣｔ −（１９７０）３１ ｅ泉ら：日本学術振興会
第１２３委員会研究報告、Ｖｏｌ。
１９、罰、２．昭和５３年７月、２３３頁）０これらの
うちＮ１基およびＣｏ基の耐熱鋼のものは非常に高価で
あまり実用的でない。一方、オーステナイト系ステンレ
ス鋼や耐熱鋳鋼にＡｌを鍍金又は拡散浸透鍍金したもの
は一部実用化されているが、表ＴｋｌＫ鍍金されたＡｌ
はＡｌの融点以上の高温での使用中に１合金表層部と相
互拡散して最表面に高濃度のｈｉを含有する合金層とそ
の下に低濃度のム１を含有する合金層の二層を形成する
。
うちＮ１基およびＣｏ基の耐熱鋼のものは非常に高価で
あまり実用的でない。一方、オーステナイト系ステンレ
ス鋼や耐熱鋳鋼にＡｌを鍍金又は拡散浸透鍍金したもの
は一部実用化されているが、表ＴｋｌＫ鍍金されたＡｌ
はＡｌの融点以上の高温での使用中に１合金表層部と相
互拡散して最表面に高濃度のｈｉを含有する合金層とそ
の下に低濃度のム１を含有する合金層の二層を形成する
。
しかるＫこれら二つの合金層は熱膨張率や拡散速度が相
互に異るため断続加熱を繰返しているうちに二つの合金
層の関に空隙が生じて、最上部のムＬを多量に含有する
合金層は剥離し、合金表面には低濃度のムＬを含有する
合金層が直接高温雰囲気にさせられることになる。この
残された方の低濃度のＡ２合金層はＡＪ！ｄ金前の素地
よりは耐酸化性や耐高温層食性は優れてはいるが、高温
で使用中に表面層のＡｌがマトリックス内部へ拡散して
行くため、表面層のムＬ濃度は増々下り、Ａｌ鍍金の効
果はほどなく薄れてし１う。また場合によっては、この
低濃度の合金層と地鉄の境界で剥離が生じることもあり
、オーステナイト系ステンレス鋼や耐熱鋳鋼へのＡｌ鍍
金や拡散浸透鍍金はその効果を長期にわたって充分に発
揮し得ない。
互に異るため断続加熱を繰返しているうちに二つの合金
層の関に空隙が生じて、最上部のムＬを多量に含有する
合金層は剥離し、合金表面には低濃度のムＬを含有する
合金層が直接高温雰囲気にさせられることになる。この
残された方の低濃度のＡ２合金層はＡＪ！ｄ金前の素地
よりは耐酸化性や耐高温層食性は優れてはいるが、高温
で使用中に表面層のＡｌがマトリックス内部へ拡散して
行くため、表面層のムＬ濃度は増々下り、Ａｌ鍍金の効
果はほどなく薄れてし１う。また場合によっては、この
低濃度の合金層と地鉄の境界で剥離が生じることもあり
、オーステナイト系ステンレス鋼や耐熱鋳鋼へのＡｌ鍍
金や拡散浸透鍍金はその効果を長期にわたって充分に発
揮し得ない。
本発明は耐熱鋼の表層部のｈｌ富化による強化法のか＼
る欠点を克服するものであり、長期にわたりＡｌｌ鍍金
の効果を持続させるものである０すなわち本発明者らは
種々の耐熱鋼表面にムＬ＃Ｉ金を施し、その挙動を調べ
た結果、金属組織が主としてγ相である耐熱鋼において
、金属素地に２％以上のＡｊｌを含むものにｈｌ、鍍金
をした場合には高温使用中にＡＩｔがマトリックスと相
互拡散して合金層を作っても、前記のように合金層がは
っきシと高ｈ１層と低ｈ１．層の２層に分れることはな
く、その表面に高濃度のｈｎ含有層を形成し、ｈｌ、の
濃度は合金層表面から母材に向い漸減していることを知
見した。即ち本発明はＣ００７％以下、８１３％以下、
Ｍｎ ２％以下、ｌｉｔ １０〜４０％、Ｏｒ ９〜３
０％、ｈｎ２〜８％、残部が主としてＦｅよシなり、且
つその表面にム１を主成分とする鍍金層を有する高ＡＩ
ｔ耐熱鋼であって、このような構成とすることによって
形成されたＡ１合金層が使用中に剥離することはなく、
長期に亘りｈｎ鍍金の効果が発揮され、その優れた耐酸
化性と耐高温腐食性が維持される。
る欠点を克服するものであり、長期にわたりＡｌｌ鍍金
の効果を持続させるものである０すなわち本発明者らは
種々の耐熱鋼表面にムＬ＃Ｉ金を施し、その挙動を調べ
た結果、金属組織が主としてγ相である耐熱鋼において
、金属素地に２％以上のＡｊｌを含むものにｈｌ、鍍金
をした場合には高温使用中にＡＩｔがマトリックスと相
互拡散して合金層を作っても、前記のように合金層がは
っきシと高ｈ１層と低ｈ１．層の２層に分れることはな
く、その表面に高濃度のｈｎ含有層を形成し、ｈｌ、の
濃度は合金層表面から母材に向い漸減していることを知
見した。即ち本発明はＣ００７％以下、８１３％以下、
Ｍｎ ２％以下、ｌｉｔ １０〜４０％、Ｏｒ ９〜３
０％、ｈｎ２〜８％、残部が主としてＦｅよシなり、且
つその表面にム１を主成分とする鍍金層を有する高ＡＩ
ｔ耐熱鋼であって、このような構成とすることによって
形成されたＡ１合金層が使用中に剥離することはなく、
長期に亘りｈｎ鍍金の効果が発揮され、その優れた耐酸
化性と耐高温腐食性が維持される。
以下に本発明においてｈｊＬ鍍金の素地となる耐熱鋼の
合金成分範囲を前記の如く限定した理由について述べる
。
合金成分範囲を前記の如く限定した理由について述べる
。
Ｃｆｄオーステナイト組織を安定化し、鋼の高温強度を
高めるのに有効であるが００１％を超えて含有させると
靭性・延性が低下して、熱応力による耐割れ性も低下す
るので含有量の上限を０．７％とした。
高めるのに有効であるが００１％を超えて含有させると
靭性・延性が低下して、熱応力による耐割れ性も低下す
るので含有量の上限を０．７％とした。
８１は耐浸炭性、耐酸化性を向上させるが、本発明の場
合は表面１１強化によってこれらの特性を発揮できるの
で、３．０％以下で充分である０まだＳｌは湯流れ性を
良好にするだめｃ、Ａ１等の含有量とのバランスのうえ
に決定されるべきであるが、３．０％を超えて含有する
と材料の靭性が劣化し、熱応力による耐割れ性も低下す
るのでその上限を３．０％とした。
合は表面１１強化によってこれらの特性を発揮できるの
で、３．０％以下で充分である０まだＳｌは湯流れ性を
良好にするだめｃ、Ａ１等の含有量とのバランスのうえ
に決定されるべきであるが、３．０％を超えて含有する
と材料の靭性が劣化し、熱応力による耐割れ性も低下す
るのでその上限を３．０％とした。
Ｍｎはオーステナイト生成元素であるが、２．０％を超
えて含有すると耐酸化性に悪影響するので、その上限を
２．０％とした。
えて含有すると耐酸化性に悪影響するので、その上限を
２．０％とした。
Ｎ１は耐熱鋼の高温強度を維持するγ相を形成するため
に不可欠の元素であり、このために１０％以上の添加が
必要である。しかしながら４０％を゛超えて添加しても
いたずらに高価になる一方、耐硫化性が劣化するので、
添加量の上限を４０％にした。
に不可欠の元素であり、このために１０％以上の添加が
必要である。しかしながら４０％を゛超えて添加しても
いたずらに高価になる一方、耐硫化性が劣化するので、
添加量の上限を４０％にした。
Ｏｒは耐熱鋼としての基本的な耐酸化性や耐高温腐食性
を鋼に付与する成分であり、このために９％以上の添加
が必要である。しかしながら３０％を超えて添加すると
靭性等の材質の劣化が激しいため、添加量の上限を３０
％どした。
を鋼に付与する成分であり、このために９％以上の添加
が必要である。しかしながら３０％を超えて添加すると
靭性等の材質の劣化が激しいため、添加量の上限を３０
％どした。
ｈｌ、は鋼の耐酸化性と耐高温腐食性を高める以外に本
発明においては、ｈｌ鍍金層と鋼表層部が合金化して作
る高濃度のＡ１合金層の耐剥離性を維持するために銅素
地に２傷以上添加しておく必要があるｏしかしながら８
％を超えて添加すると靭性等の材質の劣化が激しいので
添加量の上限を８％とした。
発明においては、ｈｌ鍍金層と鋼表層部が合金化して作
る高濃度のＡ１合金層の耐剥離性を維持するために銅素
地に２傷以上添加しておく必要があるｏしかしながら８
％を超えて添加すると靭性等の材質の劣化が激しいので
添加量の上限を８％とした。
以上の元素の外に特に含有量の限定はしないが、素地の
耐熱鋼の耐酸化性、熱間加工性、高温強度の増強等の種
々の目的のために通常はＴ１、Ｚｒ ＮＷｂＳＴａ、Ｂ
ｅ、Ｙ、Ｌａ５Ｃａ、Ｃｏ、Ｏｕ、Ｍｏ、Ｗ。
耐熱鋼の耐酸化性、熱間加工性、高温強度の増強等の種
々の目的のために通常はＴ１、Ｚｒ ＮＷｂＳＴａ、Ｂ
ｅ、Ｙ、Ｌａ５Ｃａ、Ｃｏ、Ｏｕ、Ｍｏ、Ｗ。
Ｏａ 、 Ｍｇ 、 Ｂなどの元素を１種又は２種以上
添加するＯ また本発明鋼の金属組織は主としてオーステナイト相で
あるが、若干のフェライト相やＣｒ炭化物相を含むこと
もある。
添加するＯ また本発明鋼の金属組織は主としてオーステナイト相で
あるが、若干のフェライト相やＣｒ炭化物相を含むこと
もある。
次にＡ！の鍍金法としては通常の溶融ｈＱ鍍金法の他に
拡散浸透鍍金（カロライズ法）、溶射法、レーザーによ
る焼付法、電気Ａ２鍍金、ｈｆｌ、粉末含有塗料による
もの等を含める。
拡散浸透鍍金（カロライズ法）、溶射法、レーザーによ
る焼付法、電気Ａ２鍍金、ｈｆｌ、粉末含有塗料による
もの等を含める。
また鍍金されるＡ２のなかにはその鍍金性を著しくそこ
なわない程度の量の８１、ＯｒＳＭｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｔｈ、８ｃ、Ｙを含む希土類元素を含むこと
もある。
なわない程度の量の８１、ＯｒＳＭｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｔｈ、８ｃ、Ｙを含む希土類元素を含むこと
もある。
また下地となる耐熱鋼の作成方法は連続鋳造又は鋼塊か
ら分塊・圧延又＃′ｉ鍛造されたもの＼外、直接目的形
状に鋳造（遠心鋳造を含む）されたものを含む。
ら分塊・圧延又＃′ｉ鍛造されたもの＼外、直接目的形
状に鋳造（遠心鋳造を含む）されたものを含む。
以下に実施例により本発明の効果をさらに具体的に説明
する。
する。
実施例１
第１表に化学組成（重量％）を示す６鋼の試験片（２ｔ
Ｘ ２０ Ｘ ５０ ｍｍ ）の表面に通常の溶融法に
よるＡＩｔ鍍金をはどこした。試験片表面のｈ１層の厚
さけ２０〜１００ 、ｍで、その下には２０〜３０ 、
ｌ、Ｉｔの厚さのＡｊ！合金層が形成された。これらの
試験片をあらかじめ９００°Ｃ×８時間の大気中熱処理
により表面のＡｌ１層をも合金化させ、表面に高濃度の
ム１含有層を形成させ、ついでガソリンエンジンカラの
排気ガスと空気の混合ガスを雰囲気とする１２００°０
．１に保持された電気炉に３０分挿入した後、３０分空
冷するという断続加熱を繰返し行い、重量変化を測定し
た。その結果、比較鋼はいずれも断続加熱１３〜２５回
から合金層が剥離し始め、第２表に示すように以後は激
しい重量減を示し、断続加熱１５０回では全て暗黒色に
なっていた。このことは、この時点ではもはやＡ１ｇ０
３皮膜は形成されず、ＯｒとＦｅのスピネル系酸化皮膜
（Ｆｅ−０ｒ ）３０４が形成されていることを示す。
Ｘ ２０ Ｘ ５０ ｍｍ ）の表面に通常の溶融法に
よるＡＩｔ鍍金をはどこした。試験片表面のｈ１層の厚
さけ２０〜１００ 、ｍで、その下には２０〜３０ 、
ｌ、Ｉｔの厚さのＡｊ！合金層が形成された。これらの
試験片をあらかじめ９００°Ｃ×８時間の大気中熱処理
により表面のＡｌ１層をも合金化させ、表面に高濃度の
ム１含有層を形成させ、ついでガソリンエンジンカラの
排気ガスと空気の混合ガスを雰囲気とする１２００°０
．１に保持された電気炉に３０分挿入した後、３０分空
冷するという断続加熱を繰返し行い、重量変化を測定し
た。その結果、比較鋼はいずれも断続加熱１３〜２５回
から合金層が剥離し始め、第２表に示すように以後は激
しい重量減を示し、断続加熱１５０回では全て暗黒色に
なっていた。このことは、この時点ではもはやＡ１ｇ０
３皮膜は形成されず、ＯｒとＦｅのスピネル系酸化皮膜
（Ｆｅ−０ｒ ）３０４が形成されていることを示す。
一方本発明鋼は上記の断続加熱を１５０回行った後も、
第２表に示すように若干の重量増を示したま＼で、合金
層の剥離はなく、表面の色は茶褐色を呈していた。この
ことは試料表面に強固なＡｌ１２０３を主成分とする皮
膜が形成され、優れた耐酸化性を保持していることを示
す０第 ２ 表 実施例２ 第１表に示す６鋼のうちＢＣＨ２２および本発明鋼Ａ−
’５ノ丸棒（２２φＸ２００１） Ｋ、ａ常ｏ−俗ｍＡ
Ｉｔｙ金ｆｆｌどこし、日本瓦焼成炉の瓦のピンとして
各６本を試用した。このピンは焼成炉中で瓦がだおれる
のを防止するために用いるもので、焼成炉中では瓦とピ
ンは約２昼夜か＼って常温−１２００〜１２５０°Ｃ→
常温の温度サイクルを受ける。このような炉で繰返し約
７ケ月使われた後にこれらのピンの形状を測定した。そ
の結ＩｃＨ−２２にＡ１鍍金をほどこしたものはいずれ
も直径が減少しており、平均で３ 、９ｍｍだけ直径が
減少した。それに対し、本発明鋼にＡｎ鍍金をほどこし
たものでは一部に表面層の部分的な剥離がみられたもの
＼、全体としては直径の減少はなかった。
第２表に示すように若干の重量増を示したま＼で、合金
層の剥離はなく、表面の色は茶褐色を呈していた。この
ことは試料表面に強固なＡｌ１２０３を主成分とする皮
膜が形成され、優れた耐酸化性を保持していることを示
す０第 ２ 表 実施例２ 第１表に示す６鋼のうちＢＣＨ２２および本発明鋼Ａ−
’５ノ丸棒（２２φＸ２００１） Ｋ、ａ常ｏ−俗ｍＡ
Ｉｔｙ金ｆｆｌどこし、日本瓦焼成炉の瓦のピンとして
各６本を試用した。このピンは焼成炉中で瓦がだおれる
のを防止するために用いるもので、焼成炉中では瓦とピ
ンは約２昼夜か＼って常温−１２００〜１２５０°Ｃ→
常温の温度サイクルを受ける。このような炉で繰返し約
７ケ月使われた後にこれらのピンの形状を測定した。そ
の結ＩｃＨ−２２にＡ１鍍金をほどこしたものはいずれ
も直径が減少しており、平均で３ 、９ｍｍだけ直径が
減少した。それに対し、本発明鋼にＡｎ鍍金をほどこし
たものでは一部に表面層の部分的な剥離がみられたもの
＼、全体としては直径の減少はなかった。
実施例３
第１表に示すＡ−２の組成のもの（本発明鋼）の熱延板
を成形・溶接して、２１０φＸ １０００ＩｌＸ １０
ｔの板巻バイブを作成した。このパイプの内外面に、通
常の溶融ｈｎ鍍金をｅｌどこし、連続焼鈍炉のラジアン
トチューブのうちバーナーのフレームが当って損傷確率
の高い部分に使用した。炉内ｇ４ＩｆＦ′１８００〜９
３０°Ｃであるが、ラジアントチューブの当 ′”
該個、所の温度は１０００８Ｃ以上になることもある。
を成形・溶接して、２１０φＸ １０００ＩｌＸ １０
ｔの板巻バイブを作成した。このパイプの内外面に、通
常の溶融ｈｎ鍍金をｅｌどこし、連続焼鈍炉のラジアン
トチューブのうちバーナーのフレームが当って損傷確率
の高い部分に使用した。炉内ｇ４ＩｆＦ′１８００〜９
３０°Ｃであるが、ラジアントチューブの当 ′”
該個、所の温度は１０００８Ｃ以上になることもある。
バーナーのフレームの当る部分では、通常は内面が浸炭
、硫化、酸化を受けて異常スケールが発生し、浸炭によ
る内部応力のために異常変形して割れの発生する確率が
高い。本発明鋼を使用した部分では、使用６ケ月後にお
いても何らの異常、スケールや変形もみられず、勿ｐ割
れの発生をみることもなく順調に稼動している０ 以上の実施例が示すように本発明鋼は高温の酸化・腐食
性雰囲気に対して高い抵抗性を示すもので、加熱炉、焼
鈍炉、熱処理炉、焼成炉、焼却炉等のラジアントチュー
ブ、レキュペレータ−、ハースロール、搬送ベルト、ス
キッド金物、各種遮熱板、その地諸々の金属部品のみな
らず、石炭の液化・ガス化、ＭＨＤ、オイルシェール・
タールサンドの精製装置、発電ボイラー、石油精製、石
油化学工業、その細化成品工業の反応容器、反応管、熱
交換器、搬送管、その他の諸々の高温部材として耐久度
の高い材料を提供するものであり、本発明はエネルギー
価格の高騰化時代の各種の高温装置において利用価値の
きわめて高い発明である０
、硫化、酸化を受けて異常スケールが発生し、浸炭によ
る内部応力のために異常変形して割れの発生する確率が
高い。本発明鋼を使用した部分では、使用６ケ月後にお
いても何らの異常、スケールや変形もみられず、勿ｐ割
れの発生をみることもなく順調に稼動している０ 以上の実施例が示すように本発明鋼は高温の酸化・腐食
性雰囲気に対して高い抵抗性を示すもので、加熱炉、焼
鈍炉、熱処理炉、焼成炉、焼却炉等のラジアントチュー
ブ、レキュペレータ−、ハースロール、搬送ベルト、ス
キッド金物、各種遮熱板、その地諸々の金属部品のみな
らず、石炭の液化・ガス化、ＭＨＤ、オイルシェール・
タールサンドの精製装置、発電ボイラー、石油精製、石
油化学工業、その細化成品工業の反応容器、反応管、熱
交換器、搬送管、その他の諸々の高温部材として耐久度
の高い材料を提供するものであり、本発明はエネルギー
価格の高騰化時代の各種の高温装置において利用価値の
きわめて高い発明である０
Claims (1)
- ＬＣｏ、７％以下、８１３．０％以下、Ｍｎ ２．０％
以下、Ｎｉ １０〜４０％、Ｏｒ ９〜３０％、Ａｆｆ
ｉ２〜８％、残部が主としてＩＦｅよシなり、且つその
表面に高濃度の五り含有層を有することを特徴とする高
Ａρ耐熱合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11111881A JPS5811765A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 表面に高濃度のＡｌ含有層を有する高Ａｌ耐熱合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11111881A JPS5811765A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 表面に高濃度のＡｌ含有層を有する高Ａｌ耐熱合金鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811765A true JPS5811765A (ja) | 1983-01-22 |
| JPS6151623B2 JPS6151623B2 (ja) | 1986-11-10 |
Family
ID=14552873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11111881A Granted JPS5811765A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 表面に高濃度のＡｌ含有層を有する高Ａｌ耐熱合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811765A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113748A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Hitachi Ltd | 耐硫化侵食性Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｓｉ合金 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5436130A (en) * | 1977-08-26 | 1979-03-16 | Hitachi Ltd | Electron beam correction unit |
| JPS5611749A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-05 | Takashi Mizumoto | Preparation of comfrey and cow's milk |
-
1981
- 1981-07-16 JP JP11111881A patent/JPS5811765A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5436130A (en) * | 1977-08-26 | 1979-03-16 | Hitachi Ltd | Electron beam correction unit |
| JPS5611749A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-05 | Takashi Mizumoto | Preparation of comfrey and cow's milk |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113748A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Hitachi Ltd | 耐硫化侵食性Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｓｉ合金 |
| JPS6240419B2 (ja) * | 1984-11-09 | 1987-08-28 | Hitachi Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6151623B2 (ja) | 1986-11-10 |
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