JPH1161362A - 熱間加工用工具鋼 - Google Patents
熱間加工用工具鋼Info
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- JPH1161362A JPH1161362A JP21957497A JP21957497A JPH1161362A JP H1161362 A JPH1161362 A JP H1161362A JP 21957497 A JP21957497 A JP 21957497A JP 21957497 A JP21957497 A JP 21957497A JP H1161362 A JPH1161362 A JP H1161362A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 最適成分に規制すると共に、高温均質化処理
によって金型サイズが大きくなるにもかかわらず靱性が
低下することのない熱間鍛造金型やダイカスト金型及び
熱間押出工具鋼等に用いる熱間加工用工具鋼を提供する
こと。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜４．８％、Ｖ：０．１〜０．６％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０７％、およびＭｏ，Ｗの１種または２
種をＭｏ＋１／２Ｗ：１．５〜２．４％の範囲で含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼塊又は鋳
片状態にて１２００〜１３００℃、５〜５０時間の高温
均質化処理を施すことにより、優れた高強度を維持した
状態で、高い焼入性と優れた靱性を有することを特徴と
する熱間加工用工具鋼。
によって金型サイズが大きくなるにもかかわらず靱性が
低下することのない熱間鍛造金型やダイカスト金型及び
熱間押出工具鋼等に用いる熱間加工用工具鋼を提供する
こと。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜４．８％、Ｖ：０．１〜０．６％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０７％、およびＭｏ，Ｗの１種または２
種をＭｏ＋１／２Ｗ：１．５〜２．４％の範囲で含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼塊又は鋳
片状態にて１２００〜１３００℃、５〜５０時間の高温
均質化処理を施すことにより、優れた高強度を維持した
状態で、高い焼入性と優れた靱性を有することを特徴と
する熱間加工用工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工中に非常に過
酷な応力が働く、特に熱間鍛造金型、ダイカスト金型、
熱間押出工具鋼等に用いる熱間加工用工具鋼に関するも
のである。
酷な応力が働く、特に熱間鍛造金型、ダイカスト金型、
熱間押出工具鋼等に用いる熱間加工用工具鋼に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、軸受鋼、合金鋼、ステンレス鋼お
よび高合金鋼等の熱間加工工具類のうち、特にダイスや
パンチに要求される特性は、熱間強度の高いこと、靱性
が優れていること、焼入性が良いこと等が挙げられる。
これらの工具類の用いられる材料については、種々検討
されている。例えば、特公平６−７２２９２号公報のよ
うに、重量％で、Ｃ：０．４％以上０．５％未満、Ｓ
ｉ：０．１％以上１．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上
１．０％以下、Ｃｒ：３．５％以上４．５％以下、Ｍ
ｏ：２．０％以上３．０％未満、Ｖ：０．２％以上０．
６％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高強度熱間
加工用工具鋼が知られている。
よび高合金鋼等の熱間加工工具類のうち、特にダイスや
パンチに要求される特性は、熱間強度の高いこと、靱性
が優れていること、焼入性が良いこと等が挙げられる。
これらの工具類の用いられる材料については、種々検討
されている。例えば、特公平６−７２２９２号公報のよ
うに、重量％で、Ｃ：０．４％以上０．５％未満、Ｓ
ｉ：０．１％以上１．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上
１．０％以下、Ｃｒ：３．５％以上４．５％以下、Ｍ
ｏ：２．０％以上３．０％未満、Ｖ：０．２％以上０．
６％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高強度熱間
加工用工具鋼が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た特公平６−７２２９２号公報にあっては、高温強度は
十分高いものの、たとえ高温均質化処理をしても目標と
する靱性は達成されず、しかも金型サイズが大きくなる
と焼入性不足により靱性がさらに低下し、短寿命となる
という問題がある。
た特公平６−７２２９２号公報にあっては、高温強度は
十分高いものの、たとえ高温均質化処理をしても目標と
する靱性は達成されず、しかも金型サイズが大きくなる
と焼入性不足により靱性がさらに低下し、短寿命となる
という問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述した問題を解消すべ
く、発明者らは鋭意開発を進めた結果、最適成分に規制
すると共に、高温均質化処理によって金型サイズが大き
くなるにもかかわらず靱性が低下することない熱間鍛造
金型やダイカスト金型、及び熱間押出工具鋼等に用いる
熱間加工用工具鋼を提供するものである。その発明の要
旨とするところは、重量％で、Ｃ：０．４〜０．５％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜４．８％、Ｖ：０．１〜０．６％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０７％、および、Ｍｏ，Ｗの１種または
２種を、Ｍｏ＋１／２Ｗ：１．５〜２．４％の範囲で含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼塊又は
鋳片状態にて１２００〜１３００℃、５〜５０時間の高
温均質化処理を施すことにより、優れた高温強度を維持
した状態で、高い焼入性と優れた靱性を有することを特
徴とする熱間加工用工具鋼にある。
く、発明者らは鋭意開発を進めた結果、最適成分に規制
すると共に、高温均質化処理によって金型サイズが大き
くなるにもかかわらず靱性が低下することない熱間鍛造
金型やダイカスト金型、及び熱間押出工具鋼等に用いる
熱間加工用工具鋼を提供するものである。その発明の要
旨とするところは、重量％で、Ｃ：０．４〜０．５％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：４．０〜４．８％、Ｖ：０．１〜０．６％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０７％、および、Ｍｏ，Ｗの１種または
２種を、Ｍｏ＋１／２Ｗ：１．５〜２．４％の範囲で含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼塊又は
鋳片状態にて１２００〜１３００℃、５〜５０時間の高
温均質化処理を施すことにより、優れた高温強度を維持
した状態で、高い焼入性と優れた靱性を有することを特
徴とする熱間加工用工具鋼にある。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。先ず、本発明の成分組成の限定理由について述べ
る。 Ｃ：０．４〜０．５％ Ｃは、焼入れ焼戻しにより十分なマトリックス硬さを得
て高温強度を高めるために不可欠な元素であり、ＨＲＣ
５０程度以上の硬さを得るためには、少なくとも０．４
％以上必要である。一方、多量に添加すると靱性の低下
をきたすので、上限を０．５％以下とした。
する。先ず、本発明の成分組成の限定理由について述べ
る。 Ｃ：０．４〜０．５％ Ｃは、焼入れ焼戻しにより十分なマトリックス硬さを得
て高温強度を高めるために不可欠な元素であり、ＨＲＣ
５０程度以上の硬さを得るためには、少なくとも０．４
％以上必要である。一方、多量に添加すると靱性の低下
をきたすので、上限を０．５％以下とした。
【０００６】Ｓｉ：０．１〜１．０％ Ｓｉは、主に脱酸材として添加し耐酸化性、焼入性に有
効である。０．１％未満では、製鋼上脱酸効果が得られ
ず、１．０％を超えて添加すると熱伝導性の低下と靱性
の劣化を生じることによる工具寿命の短縮をもたらすの
で上限を１．０％とした。 Ｍｎ：０．１〜１．０％ Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸材として添加し鋼の清浄度を
高めると共に焼入性を向上させる元素で、少なくとも
０．１％添加する必要がある。しかし１．０％を超えて
添加すると靱性を低下させると同時に２次効果のピーク
が低温焼き戻し側に移行して軟化抵抗を低下させるので
上限を１．０％とした。
効である。０．１％未満では、製鋼上脱酸効果が得られ
ず、１．０％を超えて添加すると熱伝導性の低下と靱性
の劣化を生じることによる工具寿命の短縮をもたらすの
で上限を１．０％とした。 Ｍｎ：０．１〜１．０％ Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸材として添加し鋼の清浄度を
高めると共に焼入性を向上させる元素で、少なくとも
０．１％添加する必要がある。しかし１．０％を超えて
添加すると靱性を低下させると同時に２次効果のピーク
が低温焼き戻し側に移行して軟化抵抗を低下させるので
上限を１．０％とした。
【０００７】Ｃｒ：４．０〜４．８％ Ｃｒは、Ｃと結合して硬質炭化物を形成し耐摩耗性を向
上させると共に、焼入性を高める元素であるが、多量に
添加すると軟化抵抗性を劣化させる。本発明鋼のＣ量の
範囲において目標とする軟化抵抗性を下げずに焼入性を
最大限に引き出すために、Ｃｒ量を４．０〜４．８％と
した。 Ｖ：０．１〜０．６％ Ｖは、固溶しにくい微細な炭化物を形成し耐摩耗性およ
び軟化抵抗性を高めるとともに結晶粒を微細化して靱性
を向上させる元素であり、本発明鋼においては少なくと
も０．１％必要である。しかし、０．６％を超えて添加
すると熱処理時に歪みが生じ易くなるため上限を０．６
％とした。
上させると共に、焼入性を高める元素であるが、多量に
添加すると軟化抵抗性を劣化させる。本発明鋼のＣ量の
範囲において目標とする軟化抵抗性を下げずに焼入性を
最大限に引き出すために、Ｃｒ量を４．０〜４．８％と
した。 Ｖ：０．１〜０．６％ Ｖは、固溶しにくい微細な炭化物を形成し耐摩耗性およ
び軟化抵抗性を高めるとともに結晶粒を微細化して靱性
を向上させる元素であり、本発明鋼においては少なくと
も０．１％必要である。しかし、０．６％を超えて添加
すると熱処理時に歪みが生じ易くなるため上限を０．６
％とした。
【０００８】Ｎｂ：０．０１〜０．０７％ Ｎｂは、Ｖ炭化物よりも固溶しにくい安定な炭化物を形
成し、結晶粒微細化硬化が大きく靱性を向上させるとと
もに耐摩耗性も向上させる。しかし、Ｎｂ炭化物は靱性
を低下させるため、本発明鋼においてこの効果を得るた
めには少なくとも０．０７％を限度とする。 Ｍｏ，Ｗの１種または２種をＭｏ＋１／２Ｗ：１．５〜
２．４％ ＭｏおよびＷは炭化物を形成して耐摩耗性および焼入性
を与え、基地に固溶して焼入性を向上させ、さらに焼戻
しによって微細な炭化物を析出して、軟化抵抗性と高温
強度を高める。本発明鋼におけるこれらの目標特性値を
満足させるためには、Ｍｏ，Ｗの１種または２種をＭｏ
当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で少なくとも１．５％以上必要
である。しかし、ＭｏおよびＷは靱性を低下させる元素
であるため、最大２．４％とした。
成し、結晶粒微細化硬化が大きく靱性を向上させるとと
もに耐摩耗性も向上させる。しかし、Ｎｂ炭化物は靱性
を低下させるため、本発明鋼においてこの効果を得るた
めには少なくとも０．０７％を限度とする。 Ｍｏ，Ｗの１種または２種をＭｏ＋１／２Ｗ：１．５〜
２．４％ ＭｏおよびＷは炭化物を形成して耐摩耗性および焼入性
を与え、基地に固溶して焼入性を向上させ、さらに焼戻
しによって微細な炭化物を析出して、軟化抵抗性と高温
強度を高める。本発明鋼におけるこれらの目標特性値を
満足させるためには、Ｍｏ，Ｗの１種または２種をＭｏ
当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で少なくとも１．５％以上必要
である。しかし、ＭｏおよびＷは靱性を低下させる元素
であるため、最大２．４％とした。
【０００９】表１は本発明鋼と比較鋼の化学成分を示し
たもので、その特徴は高温均質化処理により、靱性を低
下させる炭化物偏析の軽減を図るものである。この効果
はＭｏおよびＮｂの最適量化により一層の向上を図るこ
とが出来るものである。図１はシャルピー衝撃値に及ぼ
すＮｂ量と高温均質化処理の影響を示した図である。こ
の図に示しているように、Ｎｂ量０．０３〜０．２２％
の範囲における高温処理を行わないものと、１２３０℃
の高温均質化処理を行ったものとの比較において、Ｎｂ
量の増加に従って、高温均質化処理を行っても処理しな
い場合のシャルピー衝撃値と変わらないことが判る。こ
のことからも、Ｎｂ量は０．０１〜０．０７％の範囲が
好ましい。
たもので、その特徴は高温均質化処理により、靱性を低
下させる炭化物偏析の軽減を図るものである。この効果
はＭｏおよびＮｂの最適量化により一層の向上を図るこ
とが出来るものである。図１はシャルピー衝撃値に及ぼ
すＮｂ量と高温均質化処理の影響を示した図である。こ
の図に示しているように、Ｎｂ量０．０３〜０．２２％
の範囲における高温処理を行わないものと、１２３０℃
の高温均質化処理を行ったものとの比較において、Ｎｂ
量の増加に従って、高温均質化処理を行っても処理しな
い場合のシャルピー衝撃値と変わらないことが判る。こ
のことからも、Ｎｂ量は０．０１〜０．０７％の範囲が
好ましい。
【００１０】図２はシャルピー衝撃値に及ぼすＭｏ＋１
／２Ｗ量と高温均質化処理の影響を示した図である。こ
の図によれば、高温均質化処理なしの場合と１２３０℃
の高温均質化処理を行った場合とでは、Ｎｂ量と同様に
Ｍｏ＋１／２Ｗ量が増加して行くにしたがって、高温均
質化処理なしのシャルピー衝撃値に近ずいて行くことが
判る。このことからも、Ｍｏ＋１／２Ｗ量は少なくとも
下限値は１．５％、上限値は２．４％の範囲とすること
が好ましい。このように、本発明においては、上記成分
組成の鋼塊又は鋳片状態にて１２００〜１３００℃の温
度で５〜５０時間の高温均質化処理を行い、優れた高温
強度を維持したまま、高い焼入性と靱性を実現したもの
である。
／２Ｗ量と高温均質化処理の影響を示した図である。こ
の図によれば、高温均質化処理なしの場合と１２３０℃
の高温均質化処理を行った場合とでは、Ｎｂ量と同様に
Ｍｏ＋１／２Ｗ量が増加して行くにしたがって、高温均
質化処理なしのシャルピー衝撃値に近ずいて行くことが
判る。このことからも、Ｍｏ＋１／２Ｗ量は少なくとも
下限値は１．５％、上限値は２．４％の範囲とすること
が好ましい。このように、本発明においては、上記成分
組成の鋼塊又は鋳片状態にて１２００〜１３００℃の温
度で５〜５０時間の高温均質化処理を行い、優れた高温
強度を維持したまま、高い焼入性と靱性を実現したもの
である。
【００１１】高温均質化処理として、１２００℃未満で
はその目標とするシャルピー衝撃値を得ることができ
ず、また、１３００℃を超えても、それ以上のシャルピ
ー衝撃値は得られないことから、処理温度は１２００〜
１３００℃の範囲とした。また、そのための処理時間は
５時間を必要とし、５時間未満では充分な目標値に達せ
ず、また、５０時間を超える時間をかけても、それ以上
の効果が得られないことから、５〜５０時間とした。
はその目標とするシャルピー衝撃値を得ることができ
ず、また、１３００℃を超えても、それ以上のシャルピ
ー衝撃値は得られないことから、処理温度は１２００〜
１３００℃の範囲とした。また、そのための処理時間は
５時間を必要とし、５時間未満では充分な目標値に達せ
ず、また、５０時間を超える時間をかけても、それ以上
の効果が得られないことから、５〜５０時間とした。
【００１２】
【実施例】以下に、本発明を実施例によって具体的に説
明する。表１に示した本発明鋼を１００ｋｇ真空誘導溶
解炉にて出鋼し、平均径１９０ｍｍの鋳塊に鋳込み、こ
れを径５０ｍｍに鍛伸して供試材とした。各特性試験の
ための供試材の焼入れ条件は全て１０３０℃空冷焼入れ
とし、その後の焼戻し条件は、５９０〜６２０℃１時間
保持後空冷×２回とした。各試験の硬さを４８ＨＲＣに
調整した。靱性の評価は、ＪＩＳ３号２ｍｍノッチＵ試
験片を用いて、常温でシャルピー衝撃試験を行った。ま
た、耐ヒートチェック性については、径４０ｍｍで長さ
１００ｍｍの耐ヒートチェック性測定用供試材を６００
℃加熱と水冷を１０００回繰り返した後の平均亀裂深さ
状況を断面組織で観察した。それらの結果を表１に示
す。
明する。表１に示した本発明鋼を１００ｋｇ真空誘導溶
解炉にて出鋼し、平均径１９０ｍｍの鋳塊に鋳込み、こ
れを径５０ｍｍに鍛伸して供試材とした。各特性試験の
ための供試材の焼入れ条件は全て１０３０℃空冷焼入れ
とし、その後の焼戻し条件は、５９０〜６２０℃１時間
保持後空冷×２回とした。各試験の硬さを４８ＨＲＣに
調整した。靱性の評価は、ＪＩＳ３号２ｍｍノッチＵ試
験片を用いて、常温でシャルピー衝撃試験を行った。ま
た、耐ヒートチェック性については、径４０ｍｍで長さ
１００ｍｍの耐ヒートチェック性測定用供試材を６００
℃加熱と水冷を１０００回繰り返した後の平均亀裂深さ
状況を断面組織で観察した。それらの結果を表１に示
す。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１に示すように、本発明のＭｏ＋１／２
Ｗ及びＮｂを適量化し、かつ高温均質化処理を施したも
のは比較鋼に比べて、シャルピー衝撃が高く、しかも耐
ヒートチェック性に優れ、熱間鍛造金型、ダイカスト金
型や熱間押出ダイス等における軟化による摩耗、疵、へ
たり等の塑性変形からくる寸法変化や高い衝撃荷重によ
るコーナー部の切り欠き効果による折損による寿命短縮
に耐えることが出来、従来鋼に比べて使用寿命が約２〜
３向上した。
Ｗ及びＮｂを適量化し、かつ高温均質化処理を施したも
のは比較鋼に比べて、シャルピー衝撃が高く、しかも耐
ヒートチェック性に優れ、熱間鍛造金型、ダイカスト金
型や熱間押出ダイス等における軟化による摩耗、疵、へ
たり等の塑性変形からくる寸法変化や高い衝撃荷重によ
るコーナー部の切り欠き効果による折損による寿命短縮
に耐えることが出来、従来鋼に比べて使用寿命が約２〜
３向上した。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明鋼は、従来の
ＪＩＳ−ＳＫＤ６１クラスの優れた焼入れ性と靱性に加
えて、さらに耐ヒートチェック性を備えたものであり、
加工中に非常に過酷な応力が働く熱間鍛造金型、ダイカ
スト金型や熱間押出工具用鋼などに用いて、従来のもの
に比べ、約２〜３倍の長寿命化を得ることが可能とな
り、その経済的効果は大きい。
ＪＩＳ−ＳＫＤ６１クラスの優れた焼入れ性と靱性に加
えて、さらに耐ヒートチェック性を備えたものであり、
加工中に非常に過酷な応力が働く熱間鍛造金型、ダイカ
スト金型や熱間押出工具用鋼などに用いて、従来のもの
に比べ、約２〜３倍の長寿命化を得ることが可能とな
り、その経済的効果は大きい。
【図１】シャルピー衝撃値に及ぼすＮｂ量と高温均質化
処理の影響を示した図である。
処理の影響を示した図である。
【図２】シャルピー衝撃値に及ぼすＭｏ＋１／２Ｗ量と
高温均質化処理の影響を示した図である。
高温均質化処理の影響を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．４〜０．５％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｃｒ：４．０〜４．８％、 Ｖ：０．１〜０．６％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０７％ および、Ｍｏ，Ｗの１種または２種を、 Ｍｏ＋１／２Ｗ：１．５〜２．４％、 の範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る鋼塊又は鋳片状態にて１２００〜１３００℃、５〜５
０時間の高温均質化処理を施すことにより、優れた高温
強度を維持した状態で、高い焼入性と優れた靱性を有す
ることを特徴とする熱間加工用工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21957497A JPH1161362A (ja) | 1997-08-14 | 1997-08-14 | 熱間加工用工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21957497A JPH1161362A (ja) | 1997-08-14 | 1997-08-14 | 熱間加工用工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161362A true JPH1161362A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16737661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21957497A Pending JPH1161362A (ja) | 1997-08-14 | 1997-08-14 | 熱間加工用工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1161362A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1469094A1 (en) * | 2003-04-09 | 2004-10-20 | Hitachi Metals, Ltd. | High speed tool steel and its manufacturing method |
| JP2006161150A (ja) * | 2004-11-09 | 2006-06-22 | Jfe Steel Kk | 高周波焼入れ用炭素鋼材および機械構造用部品 |
| JP2007291444A (ja) * | 2006-04-25 | 2007-11-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高靱性熱間工具鋼およびその製造方法 |
| USD937409S1 (en) | 2019-06-14 | 2021-11-30 | Canon Medical Systems Corporation | Holder for an X-ray tomography diagnosis apparatus |
-
1997
- 1997-08-14 JP JP21957497A patent/JPH1161362A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1469094A1 (en) * | 2003-04-09 | 2004-10-20 | Hitachi Metals, Ltd. | High speed tool steel and its manufacturing method |
| KR100600618B1 (ko) * | 2003-04-09 | 2006-07-13 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 고속도 공구강 및 그 제조 방법 |
| JP2006161150A (ja) * | 2004-11-09 | 2006-06-22 | Jfe Steel Kk | 高周波焼入れ用炭素鋼材および機械構造用部品 |
| JP4677854B2 (ja) * | 2004-11-09 | 2011-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高周波焼入れ用炭素鋼材および機械構造用部品 |
| JP2007291444A (ja) * | 2006-04-25 | 2007-11-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高靱性熱間工具鋼およびその製造方法 |
| JP4739105B2 (ja) * | 2006-04-25 | 2011-08-03 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高靱性熱間工具鋼およびその製造方法 |
| USD937409S1 (en) | 2019-06-14 | 2021-11-30 | Canon Medical Systems Corporation | Holder for an X-ray tomography diagnosis apparatus |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030603 |