JPH08269625A - 高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼 - Google Patents
高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼Info
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- JPH08269625A JPH08269625A JP10077095A JP10077095A JPH08269625A JP H08269625 A JPH08269625 A JP H08269625A JP 10077095 A JP10077095 A JP 10077095A JP 10077095 A JP10077095 A JP 10077095A JP H08269625 A JPH08269625 A JP H08269625A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温強度と破壊靭性のバランスが良く、工具
寿命を増大した優れた熱間工具鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．２５〜０．４０％、Ｓ
ｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：
０．５０〜２．００％、Ｃｒ：２．７０〜５．５０％、
Ｍｏ：１．００〜２．００％、Ｖ：０．４０〜０．８０
％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、Ａｌ：０．０
１５〜０．１０％、Ｎ：０．０１５％以下を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物からなる合金鋼で、室温
での破壊靭性値（ＫＱ）が２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以
上、高温（６００℃）での耐力（０．２％ＰＳ）が６０
Ｋｇｆ／ｍｍ2以上を有することを特徴とする高温強度
と靭性に優れた熱間工具鋼。
寿命を増大した優れた熱間工具鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．２５〜０．４０％、Ｓ
ｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：
０．５０〜２．００％、Ｃｒ：２．７０〜５．５０％、
Ｍｏ：１．００〜２．００％、Ｖ：０．４０〜０．８０
％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、Ａｌ：０．０
１５〜０．１０％、Ｎ：０．０１５％以下を含有し、残
部はＦｅおよび不可避的不純物からなる合金鋼で、室温
での破壊靭性値（ＫＱ）が２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以
上、高温（６００℃）での耐力（０．２％ＰＳ）が６０
Ｋｇｆ／ｍｍ2以上を有することを特徴とする高温強度
と靭性に優れた熱間工具鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間鍛造用金型、ダイ
カスト金型、プラスチック成形型等に使用される高温強
度と靭性に優れた熱間工具鋼に関する。
カスト金型、プラスチック成形型等に使用される高温強
度と靭性に優れた熱間工具鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間での鍛造、押出し、ダイカスト等の
金型に使用される工具鋼は、使用時の熱応力、作業応力
によるヒートクラックの発生、摩耗等に耐え得る十分な
高温強度、耐摩耗性及び靭性が必要で、焼き入れ性の大
きいことが要求される。
金型に使用される工具鋼は、使用時の熱応力、作業応力
によるヒートクラックの発生、摩耗等に耐え得る十分な
高温強度、耐摩耗性及び靭性が必要で、焼き入れ性の大
きいことが要求される。
【０００３】熱間工具鋼としては、ＪＩＳ Ｇ ４４０
４に多種類のものが規定されているが、その中で特に５
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ系（ＳＫＤ６１、６２等）や３Ｃｒ−３
Ｍｏ−Ｖ系（ＳＫＤ７）及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ低合
金系（ＳＫＴ３、４）等が多用されている。しかし、こ
れらの工具鋼では前記の要求される特性を全て満足する
ことは不可能である。
４に多種類のものが規定されているが、その中で特に５
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ系（ＳＫＤ６１、６２等）や３Ｃｒ−３
Ｍｏ−Ｖ系（ＳＫＤ７）及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ低合
金系（ＳＫＴ３、４）等が多用されている。しかし、こ
れらの工具鋼では前記の要求される特性を全て満足する
ことは不可能である。
【０００４】また、最近の熱間鍛造技術の進歩は著し
く、鍛造サイクルの高速化、製品形状の複雑化等により
熱間工具の使用条件が厳しくなってきた。その結果、従
来技術で得られる工具では、要求される工具寿命を実現
することが困難である。
く、鍛造サイクルの高速化、製品形状の複雑化等により
熱間工具の使用条件が厳しくなってきた。その結果、従
来技術で得られる工具では、要求される工具寿命を実現
することが困難である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】現用の熱間鍛造用金型
材の適用についてみると、ＳＫＴ４のように靭性を有す
る材料は、亀裂の発生を、ある程度抑制できるが、熱間
強度が低いため摩耗や変形が生じやすい。また、ＳＫＤ
７のように高温強度の優れた材料は、摩耗や変形を抑制
する点は優れているが、靭性が低いために亀裂を生じや
すい。更に、ＳＫＴ４とＳＫＤ７の中間の性能を備えた
材料としてＳＫＤ６１が有るが、高温強度と靭性を共に
満足できるものではない。
材の適用についてみると、ＳＫＴ４のように靭性を有す
る材料は、亀裂の発生を、ある程度抑制できるが、熱間
強度が低いため摩耗や変形が生じやすい。また、ＳＫＤ
７のように高温強度の優れた材料は、摩耗や変形を抑制
する点は優れているが、靭性が低いために亀裂を生じや
すい。更に、ＳＫＴ４とＳＫＤ７の中間の性能を備えた
材料としてＳＫＤ６１が有るが、高温強度と靭性を共に
満足できるものではない。
【０００６】本発明は、かかる現状に鑑み、工具寿命を
増大させうる高温強度と靭性が共に優れた熱間工具鋼を
提供するものである。
増大させうる高温強度と靭性が共に優れた熱間工具鋼を
提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明者らは、熱間工具鋼の特性に及ぼす合金元素
について種々の検討を行なった。その結果、現用鋼の成
分範囲での最適化では、高温強度と靭性を両立して向上
させることは困難であり、第三元素の添加が必要なこと
がわかった。更に詳細に検討した結果、Ｂの添加が有効
で、靭性を低下させることなく、高温強度を向上させる
ことができ、そのＢ添加効果をより有効化するには微量
のＡｌ添加が必須であることがわかった。本発明は、こ
れらの知見に基づいて完成されたものである。
め、本発明者らは、熱間工具鋼の特性に及ぼす合金元素
について種々の検討を行なった。その結果、現用鋼の成
分範囲での最適化では、高温強度と靭性を両立して向上
させることは困難であり、第三元素の添加が必要なこと
がわかった。更に詳細に検討した結果、Ｂの添加が有効
で、靭性を低下させることなく、高温強度を向上させる
ことができ、そのＢ添加効果をより有効化するには微量
のＡｌ添加が必須であることがわかった。本発明は、こ
れらの知見に基づいて完成されたものである。
【０００８】すなわち、重量％で、Ｃ：０．２５〜０．
４０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．
００％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以
下、Ｎｉ：０．５０〜２．００％、Ｃｒ：２．７０〜
５．５０％、Ｍｏ：１．００〜２．００％、Ｖ：０．４
０〜０．８０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、
Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．０１５％以
下、を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
る合金鋼で、室温での破壊靭性値（ＫＱ）が２５０Ｋｇ
ｆ／ｍｍ3/2以上、高温（６００℃）での耐力（０．２
％ＰＳ）が６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上を有することを特徴
とする高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼である。
４０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．
００％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以
下、Ｎｉ：０．５０〜２．００％、Ｃｒ：２．７０〜
５．５０％、Ｍｏ：１．００〜２．００％、Ｖ：０．４
０〜０．８０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、
Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．０１５％以
下、を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
る合金鋼で、室温での破壊靭性値（ＫＱ）が２５０Ｋｇ
ｆ／ｍｍ3/2以上、高温（６００℃）での耐力（０．２
％ＰＳ）が６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上を有することを特徴
とする高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼である。
【０００９】
【作用】この発明の実施による熱間工具鋼は、高温強度
と靭性が共に優れており、室温での破壊靭性値（ＫＱ）
が２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以上、高温（６００℃）での
耐力（０．２％ＰＳ）が６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上の特性
を発揮することができ、その結果工具寿命が格段に増大
できる。次に、本発明において、熱間工具鋼の化学成分
を限定した理由について説明する。
と靭性が共に優れており、室温での破壊靭性値（ＫＱ）
が２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以上、高温（６００℃）での
耐力（０．２％ＰＳ）が６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上の特性
を発揮することができ、その結果工具寿命が格段に増大
できる。次に、本発明において、熱間工具鋼の化学成分
を限定した理由について説明する。
【００１０】Ｃは、鋼の焼入れ性を向上させるために必
要な元素であり、また合金炭化物を形成し、常温及び高
温強度、軟化抵抗を向上させる。しかし、その含有量
は、０．２５％未満では十分な効果が得られず、０．４
０％を超えると炭化物が粗大化し、靭性が低下するの
で、０．２５〜０．４０％に限定した。
要な元素であり、また合金炭化物を形成し、常温及び高
温強度、軟化抵抗を向上させる。しかし、その含有量
は、０．２５％未満では十分な効果が得られず、０．４
０％を超えると炭化物が粗大化し、靭性が低下するの
で、０．２５〜０．４０％に限定した。
【００１１】Ｓｉは、高温強度及び被削性の向上に有効
な元素であるが、０．５０％を超えると靭性が著しく低
下するので、含有量は０．５０％以下とした。
な元素であるが、０．５０％を超えると靭性が著しく低
下するので、含有量は０．５０％以下とした。
【００１２】Ｍｎは、鋼の焼入れ性を向上するのに有効
な元素であるが、０．３％未満ではその効果が不十分で
あり、１．００％を超えると偏析が生じ特性が低下する
ので、０．３０〜１．００％に限定した。
な元素であるが、０．３％未満ではその効果が不十分で
あり、１．００％を超えると偏析が生じ特性が低下する
ので、０．３０〜１．００％に限定した。
【００１３】Ｐは、含有量が多いと偏析が大きくなり、
靭性の低下や熱亀裂の発生を助長するので、含有量は可
能な限り低いことが望ましい。そこで０．０１５％以下
に限定した。
靭性の低下や熱亀裂の発生を助長するので、含有量は可
能な限り低いことが望ましい。そこで０．０１５％以下
に限定した。
【００１４】Ｓは、硫化物介在物を形成し、靭性を低下
させるので、含有量は可能な限り低いことが望ましい。
そこで０．００５％以下に限定した。
させるので、含有量は可能な限り低いことが望ましい。
そこで０．００５％以下に限定した。
【００１５】Ｎｉは、靭性、焼入れ性の向上に有効な元
素であるが、０．５０％未満では十分な効果が得られ
ず、２．００％を超えると変態点を下げるので、含有量
は０．５〜２．００％に限定した。
素であるが、０．５０％未満では十分な効果が得られ
ず、２．００％を超えると変態点を下げるので、含有量
は０．５〜２．００％に限定した。
【００１６】Ｃｒは、焼入れ性、靭性及び耐摩耗性の向
上に有効な元素である。しかし、２．７０％未満では十
分な効果が得られず、５．５０％を超えると高温強度や
被削性が低下するため、含有量は２．７０〜５．５０％
に限定した。
上に有効な元素である。しかし、２．７０％未満では十
分な効果が得られず、５．５０％を超えると高温強度や
被削性が低下するため、含有量は２．７０〜５．５０％
に限定した。
【００１７】Ｍｏは、焼入れ性と軟化抵抗の向上に有効
な元素であるが、１．００％未満では十分な効果が得ら
れず、２．００％を超えると靭性が低下するので、含有
量は１．００〜２．００％に限定した。
な元素であるが、１．００％未満では十分な効果が得ら
れず、２．００％を超えると靭性が低下するので、含有
量は１．００〜２．００％に限定した。
【００１８】Ｖは、高温強度と軟化抵抗の向上に有効な
元素であるが、０．４０％未満では高温強度の向上や結
晶粒の微細化の効果が得られず、０．８０％を超えると
靭性が低下するので、含有量は０．４０〜０．８０％に
限定した。
元素であるが、０．４０％未満では高温強度の向上や結
晶粒の微細化の効果が得られず、０．８０％を超えると
靭性が低下するので、含有量は０．４０〜０．８０％に
限定した。
【００１９】Ｂは、鋼中で固溶Ｂを形成し、高温時の炭
化物の粒成長を抑制し、高温強度が低下しない。また、
被削性の向上に有効な元素である。しかし、０．０００
５％未満ではそれらの効果が得られず、０．０１００％
を超えると高温強度と靭性が低下するので、含有量は
０．０００５〜０．０１００％に限定した。
化物の粒成長を抑制し、高温強度が低下しない。また、
被削性の向上に有効な元素である。しかし、０．０００
５％未満ではそれらの効果が得られず、０．０１００％
を超えると高温強度と靭性が低下するので、含有量は
０．０００５〜０．０１００％に限定した。
【００２０】Ａｌは、高温強度の向上に有効な固溶Ｂ量
を抑制するＮと反応し、Ｂの添加効果を有効に発揮させ
るのに必要な元素である。しかし、０．００５％未満で
は十分な効果が得られず、０．１００％を超えると鋼中
の地きずの原因となり、また工具寿命の低下を招くの
で、含有量は０．００５〜０．１００％に限定した。
を抑制するＮと反応し、Ｂの添加効果を有効に発揮させ
るのに必要な元素である。しかし、０．００５％未満で
は十分な効果が得られず、０．１００％を超えると鋼中
の地きずの原因となり、また工具寿命の低下を招くの
で、含有量は０．００５〜０．１００％に限定した。
【００２１】Ｎは、Ｂと反応してＢＮを生成して、Ｂの
固溶を妨害し高温強度の向上効果を抑制するために、含
有量は０．０１５％以下に限定することが望ましい。
固溶を妨害し高温強度の向上効果を抑制するために、含
有量は０．０１５％以下に限定することが望ましい。
【００２２】
【実施例】本発明の実施例について説明する。表１に化
学組成を示す本発明の実施による本発明鋼と、従来の熱
間工具鋼の一例として表２に示す従来鋼とを、６０ｔｏ
ｎ電気炉で溶製して得た鋼塊を分塊して鍛造（鍛錬比
５）した後、８００〜８５０℃×６ｈで焼鈍を実施し
た。更に、焼入れを９００〜１０３０℃の油冷却、並び
に焼きもどしを５７０〜６３０℃で行ない、鋼の硬さを
Ｈｓ５５〜６０に調整し、大物鍛造品成形金型（製品単
重量約１５Ｋｇ）を製造した。
学組成を示す本発明の実施による本発明鋼と、従来の熱
間工具鋼の一例として表２に示す従来鋼とを、６０ｔｏ
ｎ電気炉で溶製して得た鋼塊を分塊して鍛造（鍛錬比
５）した後、８００〜８５０℃×６ｈで焼鈍を実施し
た。更に、焼入れを９００〜１０３０℃の油冷却、並び
に焼きもどしを５７０〜６３０℃で行ない、鋼の硬さを
Ｈｓ５５〜６０に調整し、大物鍛造品成形金型（製品単
重量約１５Ｋｇ）を製造した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】前記表１及び表２に示す各鋼を素材とし、
前記鍛造と熱処理を施した各鋼材の鍛造方向に対し直角
方向より試験片を採取し、次に示す条件で試験を行なっ
た。その結果を表１と表２及び図１に示す。なお、工具
寿命試験は本発明鋼Ｎｏ．１８、１９、２０及び従来鋼
Ｎｏ．３８、３９、４０について前記大物鍛造品成形金
型を使って行なった。その結果を表３に示す。
前記鍛造と熱処理を施した各鋼材の鍛造方向に対し直角
方向より試験片を採取し、次に示す条件で試験を行なっ
た。その結果を表１と表２及び図１に示す。なお、工具
寿命試験は本発明鋼Ｎｏ．１８、１９、２０及び従来鋼
Ｎｏ．３８、３９、４０について前記大物鍛造品成形金
型を使って行なった。その結果を表３に示す。
【００２６】破壊靭性 ： ２５．４ｍｍｋ破壊靭性試
験片を作製し、ＡＳＴＭ Ｅ３９９−７８に準じて破壊
靭性特性を測定した。 高温強度 ： 温度６００℃で、０．２％耐力値を高温
強度とした。試験片形状は、ＪＩＳ Ｚ２２０１の１４
Ａ号試験片に準じた。 工具寿命 ： 大物鍛造品成形金型に用いて、使用不能
になるまでの使用回数で表した。
験片を作製し、ＡＳＴＭ Ｅ３９９−７８に準じて破壊
靭性特性を測定した。 高温強度 ： 温度６００℃で、０．２％耐力値を高温
強度とした。試験片形状は、ＪＩＳ Ｚ２２０１の１４
Ａ号試験片に準じた。 工具寿命 ： 大物鍛造品成形金型に用いて、使用不能
になるまでの使用回数で表した。
【００２７】表１に示す本発明鋼は、Ｎｏ．１〜２０の
すべてが、高温強度６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上で、破壊靭
性は２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以上あるのに対し、表２に
示す比較鋼（Ｎｏ．２１〜３７）とＢを含有しない従来
鋼（Ｎｏ．３８〜４０）は、半数以上が高温強度６０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2未満で、破壊靭性も２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2
未満である。
すべてが、高温強度６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上で、破壊靭
性は２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2以上あるのに対し、表２に
示す比較鋼（Ｎｏ．２１〜３７）とＢを含有しない従来
鋼（Ｎｏ．３８〜４０）は、半数以上が高温強度６０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ2未満で、破壊靭性も２５０Ｋｇｆ／ｍｍ3/2
未満である。
【００２８】前記試験結果を破壊靭性と高温強度の関係
で図１に示す。この図から本発明の実施による鋼材は、
破壊靭性と高温強度がバランス良く優れている。一方、
比較鋼と従来鋼は、破壊靭性は高いが高温強度が低い
か、逆に高温強度は高いが破壊靭性が低いか、いずれか
の状態に属し、破壊靭性と高温強度がアンバランスであ
る。
で図１に示す。この図から本発明の実施による鋼材は、
破壊靭性と高温強度がバランス良く優れている。一方、
比較鋼と従来鋼は、破壊靭性は高いが高温強度が低い
か、逆に高温強度は高いが破壊靭性が低いか、いずれか
の状態に属し、破壊靭性と高温強度がアンバランスであ
る。
【００２９】工具寿命試験は、表３に示すとおりで、本
発明鋼Ｎｏ．１８、１９、２０は、いずれも１２，００
０回以上の使用に耐え寿命が大きいのに対し、従来鋼の
Ｎｏ．３８（ＳＫＴ４）、Ｎｏ．３９（ＳＫＤ６１）及
びＮｏ．４０（ＳＫＤ７）の寿命は、いずれも本発明鋼
Ｎｏ．１８、１９、２０の半分以下で寿命が短いことが
わかる。
発明鋼Ｎｏ．１８、１９、２０は、いずれも１２，００
０回以上の使用に耐え寿命が大きいのに対し、従来鋼の
Ｎｏ．３８（ＳＫＴ４）、Ｎｏ．３９（ＳＫＤ６１）及
びＮｏ．４０（ＳＫＤ７）の寿命は、いずれも本発明鋼
Ｎｏ．１８、１９、２０の半分以下で寿命が短いことが
わかる。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【発明の効果】この発明によれば、熱間工具鋼の破壊靭
性を低下させることなく、高温強度を向上させることが
でき、破壊靭性と高温強度のバランスが良く、工具寿命
を増大した優れた熱間工具鋼を提供できる。
性を低下させることなく、高温強度を向上させることが
でき、破壊靭性と高温強度のバランスが良く、工具寿命
を増大した優れた熱間工具鋼を提供できる。
【図１】実施例における、本発明鋼と比較鋼及び従来鋼
の破壊靭性と高温強度との関係を示すグラフである。
の破壊靭性と高温強度との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 近藤 邦夫 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 岡田 康孝 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．２５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍ
ｎ：０．３０〜１．００％、 Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：
０．５０〜２．００％、 Ｃｒ：２．７０〜５．５０％、Ｍｏ：１．００〜２．０
０％、Ｖ：０．４０〜０．８０％、 Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、Ａｌ：０．０１５
〜０．１０％、Ｎ：０．０１５％以下、 を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる合
金鋼で、室温での破壊靭性値（ＫＱ）が２５０Ｋｇｆ／
ｍｍ3/2以上、高温（６００℃）での耐力（０．２％Ｐ
Ｓ）が６０Ｋｇｆ／ｍｍ2以上を有することを特徴とす
る高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10077095A JPH08269625A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10077095A JPH08269625A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269625A true JPH08269625A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=14282731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10077095A Pending JPH08269625A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269625A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150292067A1 (en) * | 2008-11-20 | 2015-10-15 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co. Kg | Hot-forming steel alloy |
| JP2015221933A (ja) * | 2014-05-23 | 2015-12-10 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼及び金型 |
| JP2015224363A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼及び金型 |
| EP3050649A1 (en) | 2015-01-28 | 2016-08-03 | Daido Steel Co.,Ltd. | Steel powder and mold using the same |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP10077095A patent/JPH08269625A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150292067A1 (en) * | 2008-11-20 | 2015-10-15 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co. Kg | Hot-forming steel alloy |
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| JP2015224363A (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼及び金型 |
| EP3050649A1 (en) | 2015-01-28 | 2016-08-03 | Daido Steel Co.,Ltd. | Steel powder and mold using the same |
| US10975460B2 (en) | 2015-01-28 | 2021-04-13 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel powder and mold using the same |
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