JP4739105B2 - 高靱性熱間工具鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Description
すなわち、合金元素の偏析度合い、窒化アルミニウムを規制しているものが提案されている。
(1)質量%で、C:0.30〜0.50%、Cr:4.0〜5.5%、Mo:0.5〜2.0%、V:0.5〜1.5%、残部がFeと不可避的不純物から成る鋼を鋳造後、温度1150〜1300℃、10〜100時間でのソーキングを行い、引続き圧鍛加熱温度950〜1250℃にて圧延鍛造し、その圧鍛終止温度を900〜1150℃とした後、該圧鍛後の冷却速度0.05℃/sec以上にて焼鈍してなることを特徴とする高靱性熱間工具鋼。
(2)質量%で、Si:0.3〜1.2%、Mn:0.30〜0.60%、Ni:0.04〜0.15%、Cu:≦0.20%、Al:0.001〜0.020%の内の1種または2種以上を含有することを特徴とする前記(1)に記載の高靱性熱間工具鋼。
(3)質量%で、C:0.30〜0.50%、Cr:4.0〜5.5%、Mo:0.5〜2.0%、V:0.5〜1.5%、残部がFeと不可避的不純物から成る鋼を鋳造後、温度1150〜1300℃、10〜100時間でのソーキングを行い、引続き圧鍛加熱温度950〜1250℃にて圧延鍛造し、その圧鍛終止温度を900〜1150℃とした後、該圧鍛後の冷却速度0.05℃/sec以上にて焼鈍してなることを特徴とする高靱性熱間工具鋼の製造方法。
(4)質量%で、Si:0.3〜1.2%、Mn:0.30〜0.60%、Ni:0.04〜0.15%、Cu:≦0.20%、Al:0.001〜0.020%の内の1種または2種以上を含有することを特徴とする前記(3)に記載の高靱性熱間工具鋼の製造方法にある。
Cは、焼入れ性と硬さおよび強度の確保に寄与する重要な元素であることから、本発明の対象を熱間工具とする場合には、特に本発明の有用性を向上させる。しかし、0.30%未満ではその効果が十分でなく、また、0.50%を超えると靱性、熱間加工性を低下させることから、その上限を0.50%とした。好ましくは0.35〜0.45%とする。
Crは、鋼の焼入れ性を高めて硬度および強度に寄与する元素である。しかし、4.0%未満ではその効果が十分でなく、また、5.5%を超えると靱性を低下させることから、その上限を5.5%とした。
Moは、炭化物を形成して基地の強度や硬さおよび耐熱性を向上させる効果を持つ元素である。しかし、0.5%未満ではその効果が十分でなく、また、2.0%を超えると靱性、熱間加工性を低下させることから、その上限を2.0%とした。
Vは、炭化物を形成し、基地の強度や硬さおよび耐熱性を向上させる効果を持つ元素である。しかし、0.5%未満ではその効果が十分でなく、また、1.5%を超えると靱性、熱間加工性を低下させることから、その上限を1.5%とした。
Siは、脱酸剤として有用であり、本発明においては靱性向上のために脱酸剤として最も多用されるAlを0.020%以下に抑える必要があるので、脱酸剤としてSiを用いる。そのためには0.3%以上の添加が必要である。しかし、1.2%を超えると靱性、熱間加工性を低下させることから、その上限を1.2%とした。
Mnは、Siと同様に、脱酸元素であり、0.30%未満ではその効果が十分でなく、0.60%を超えると靱性、熱間加工性を低下させることから、その上限を0.60%とした。
Niは、焼入れ性および靱性を向上させる元素であり、0.04%以上の添加が必要である。しかし、0.15%を超えると高温強度を低下させることから、0.15%とした。
Cuは、靱性を低下させることから、その上限を0.20%以下とした。
Alは、精錬時に脱酸元素として使用される。しかし、0.001%未満ではその効果は十分でなく、また、0.020%を超えるとAlN形成して靱性を劣化させることから、その上限を0.020%とする。
P,S,NおよびOは、いずれも靱性を劣化させることから、その上限をそれぞれ0.021%以下、0.009%以下、204ppm、20ppm以下とした。
圧鍛終止温度を900℃としたのは、熱間加工をするためには900℃以上必要な温度である。しかし、1150℃を超えると再結晶による結晶粒微細化の効果がなくなり、焼鈍時に炭化物が不均一に分布し易くなるために、その上限を1150℃とした。好ましくは950〜1100℃とする。
圧鍛後の冷却速度0.05℃/sec以上としたのは、圧延後に緩冷却すると、粗いベイナイトが生成し、焼鈍時に炭化物が不均一に析出する。炭化物の不均一な分布は靱性を低下させる。すなわち、一定以上の速度で冷却すると、マルテンサイトまたは細かいベイナイトになり、焼鈍時に炭化物が均一に分散し易くなるためである。望ましくは0.1℃/sec以上とする。
ソーキング温度1150℃未満、10時間未満では成分変動幅を小さくするには不十分である。しかし、ソーキング温度1300℃を超え、100時間を超えると拡散効果が飽和し、コスト高となることから、その上限を1300℃、100時間とした。
表1に示すような供試材の化学成分をもつ鋼を誘導溶解炉で溶製し、その溶鋼を鋳型にて凝固させ、1〜20t鋼塊を製造した。その鋼塊の高幅比(高さ/平均径)=2.0〜4.0、傾斜比〔(上部径−下部径)/高さ(mm/M)〕=30〜120のものを供試材とした。また、処理条件については、表2に示すように、ソーキング温度1150〜1300℃、時間10〜100時間で調整した。圧鍛は分塊圧延、鋳造、圧延によるものである。また、焼鈍は800〜950℃で1〜30時間、加熱保持後、1〜30℃/時間で冷却した。その結果を表2に示す。
特許出願人 山陽特殊製鋼株式会社
代理人 弁理士 椎 名 彊
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.30〜0.50%、
Cr:4.0〜5.5%、
Mo:0.5〜2.0%、
V:0.5〜1.5%、
残部がFeと不可避的不純物から成る鋼を鋳造後、温度1150〜1300℃、10〜100時間でのソーキングを行い、引続き圧鍛加熱温度950〜1250℃にて圧延鍛造し、その圧鍛終止温度を900〜1150℃とした後、該圧鍛後の冷却速度0.05℃/sec以上にて焼鈍してなることを特徴とする高靱性熱間工具鋼。 - 質量%で、
Si:0.3〜1.2%、
Mn:0.30〜0.60%、
Ni:0.04〜0.15%、
Cu:≦0.20%、
Al:0.001〜0.020%
の内の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高靱性熱間工具鋼。 - 質量%で、
C:0.30〜0.50%、
Cr:4.0〜5.5%、
Mo:0.5〜2.0%、
V:0.5〜1.5%、 残部がFeと不可避的不純物から成る鋼を鋳造後、温度1150〜1300℃、10〜100時間でのソーキングを行い、引続き圧鍛加熱温度950〜1250℃にて圧延鍛造し、その圧鍛終止温度を900〜1150℃とした後、該圧鍛後の冷却速度0.05℃/sec以上にて焼鈍してなることを特徴とする高靱性熱間工具鋼の製造方法。 - 質量%で、
Si:0.3〜1.2%、
Mn:0.30〜0.60%、
Ni:0.04〜0.15%、
Cu:≦0.20%、
Al:0.001〜0.020%
の内の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項3に記載の高靱性熱間工具鋼の製造方法。
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