JPH1136148A - 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維及びその製造方法 - Google Patents
潜在捲縮性ポリエステル複合繊維及びその製造方法Info
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- JPH1136148A JPH1136148A JP18976097A JP18976097A JPH1136148A JP H1136148 A JPH1136148 A JP H1136148A JP 18976097 A JP18976097 A JP 18976097A JP 18976097 A JP18976097 A JP 18976097A JP H1136148 A JPH1136148 A JP H1136148A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 織編物として十分なふくらみ感とストレッチ
性を有し製造安定性に優れた潜在捲縮型ポリエステル複
合繊維を提供する。 【解決手段】 第３成分を５〜１５モル％共重合したエ
チレンテレフタレート単位主体の高収縮性共重合ポリエ
ステル（Ａ）と、実質的にエチレンテレフタレート単位
よりなるポリエステル（Ｂ）とからなり、下記の関係式
を同時に満足する接合型複合繊維とする。 ４／６＜Ｗ(Ａ／Ｂ)＜６／４ (１) ［η］C ≦０．５９０ (２) ［η］A −［η］B ＞０．１４５ (３) （ここでＷ(Ａ／Ｂ)はＡ成分とＢ成分の接合時の重量比
率、［η］C、［η］A、［η］Bはそれぞれ複合糸、Ａ
成分、Ｂ成分の紡出時の固有粘度である。）
性を有し製造安定性に優れた潜在捲縮型ポリエステル複
合繊維を提供する。 【解決手段】 第３成分を５〜１５モル％共重合したエ
チレンテレフタレート単位主体の高収縮性共重合ポリエ
ステル（Ａ）と、実質的にエチレンテレフタレート単位
よりなるポリエステル（Ｂ）とからなり、下記の関係式
を同時に満足する接合型複合繊維とする。 ４／６＜Ｗ(Ａ／Ｂ)＜６／４ (１) ［η］C ≦０．５９０ (２) ［η］A −［η］B ＞０．１４５ (３) （ここでＷ(Ａ／Ｂ)はＡ成分とＢ成分の接合時の重量比
率、［η］C、［η］A、［η］Bはそれぞれ複合糸、Ａ
成分、Ｂ成分の紡出時の固有粘度である。）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、衣料用途、インテ
リア用途等の織編物に用いられる潜在捲縮型高ストレッ
チ複合繊維及びその製造方法に関する。
リア用途等の織編物に用いられる潜在捲縮型高ストレッ
チ複合繊維及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より溶融粘度の異なる２種類の熱可
塑性重合体を同一吐出孔より溶融複合紡糸して、接合型
の複合繊維を作成し、熱処理によりスパイラル型クリン
プを発現させ捲縮型ストレッチ繊維とすることはよく知
られている。高捲縮のストレッチ繊維を得るためには、
使用する２種類のポリマーの溶融粘度差を大きくするこ
とが望ましく、さらに特開平３−６９６４７には高粘度
成分として高収縮性の共重合ポリエステルを使用する方
法が提案されている。しかし、溶融粘度が異なる２種類
のポリマーを張り合わせて紡出する際、両ポリマーのバ
ラス効果の違いにより、紡出糸は高粘度成分側に大きく
屈曲するニーリング現象（ベンディング現象）が発生す
ることも知られている。接合型複合流を紡出する際の両
成分の溶融粘度差が大きいほどニーリング現象は大きく
なり製糸性は悪化する。このため織編物、特に織物にお
いて十分なふくらみ感とストレッチ性を提供できる潜在
捲縮型ストレッチ繊維を安定に製造することは難しい。
特開平８−３０２５１８号公報には、２種類のポリマ−
流をそれぞれ吐出させ、吐出後に互いを合流させること
でニーリング現象を回避する紡糸口金が提案されてい
る。しかしこのような紡糸口金はその吐出孔の製作精度
が複合流の形成に大きく影響し、安定な紡糸状態を確保
することが難しい。また、高価な紡糸口金となることか
ら、工業的に採用することは難しい。
塑性重合体を同一吐出孔より溶融複合紡糸して、接合型
の複合繊維を作成し、熱処理によりスパイラル型クリン
プを発現させ捲縮型ストレッチ繊維とすることはよく知
られている。高捲縮のストレッチ繊維を得るためには、
使用する２種類のポリマーの溶融粘度差を大きくするこ
とが望ましく、さらに特開平３−６９６４７には高粘度
成分として高収縮性の共重合ポリエステルを使用する方
法が提案されている。しかし、溶融粘度が異なる２種類
のポリマーを張り合わせて紡出する際、両ポリマーのバ
ラス効果の違いにより、紡出糸は高粘度成分側に大きく
屈曲するニーリング現象（ベンディング現象）が発生す
ることも知られている。接合型複合流を紡出する際の両
成分の溶融粘度差が大きいほどニーリング現象は大きく
なり製糸性は悪化する。このため織編物、特に織物にお
いて十分なふくらみ感とストレッチ性を提供できる潜在
捲縮型ストレッチ繊維を安定に製造することは難しい。
特開平８−３０２５１８号公報には、２種類のポリマ−
流をそれぞれ吐出させ、吐出後に互いを合流させること
でニーリング現象を回避する紡糸口金が提案されてい
る。しかしこのような紡糸口金はその吐出孔の製作精度
が複合流の形成に大きく影響し、安定な紡糸状態を確保
することが難しい。また、高価な紡糸口金となることか
ら、工業的に採用することは難しい。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】すなわち本発明は、織
編物として十分なふくらみ感とストレッチ性を有し製造
安定性に優れた潜在捲縮型ポリエステル複合繊維および
その製造方法を提供するものである。
編物として十分なふくらみ感とストレッチ性を有し製造
安定性に優れた潜在捲縮型ポリエステル複合繊維および
その製造方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維は、第３成分を５
〜１５モル％共重合したエチレンテレフタレート単位主
体の高収縮性共重合ポリエステル（Ａ）と、実質的にエ
チレンテレフタレート単位よりなるポリエステル（Ｂ）
とからなる接合型複合繊維であって、下記の関係式を同
時に満足することを特徴とする。
明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維は、第３成分を５
〜１５モル％共重合したエチレンテレフタレート単位主
体の高収縮性共重合ポリエステル（Ａ）と、実質的にエ
チレンテレフタレート単位よりなるポリエステル（Ｂ）
とからなる接合型複合繊維であって、下記の関係式を同
時に満足することを特徴とする。
【０００５】 ４／６＜Ｗ(Ａ／Ｂ)＜６／４ (１) ［η］C ≦０．５９０ (２) ［η］A −［η］B ＞０．１４５ (３) （ここでＷ(Ａ／Ｂ)はＡ成分とＢ成分の接合時の重量比
率、［η］C、［η］A、［η］Bはそれぞれ複合糸、Ａ
成分、Ｂ成分の紡出時の固有粘度である。）本発明によ
れば、十分なふくらみ感とストレッチ性を有する潜在捲
縮型ポリエステル複合繊維が提供される。
率、［η］C、［η］A、［η］Bはそれぞれ複合糸、Ａ
成分、Ｂ成分の紡出時の固有粘度である。）本発明によ
れば、十分なふくらみ感とストレッチ性を有する潜在捲
縮型ポリエステル複合繊維が提供される。
【０００６】また、本発明の潜在捲縮性ポリエステル複
合繊維の製造方法は、前記潜在捲縮性ポリエステル複合
繊維の製造方法であって、前記高収縮性共重合ポリエス
テル（Ａ）と、前記ポリエステル（Ｂ）とを紡糸口金の
上流部で複合流とした後、該複合流の吐出線速度を４．
５ｃｍ／秒以上１４ｃｍ／秒以下として該複合流を先端
部が円錐状に末広に開口した形状を有する紡糸吐出孔よ
り吐出することを特徴とする。本発明によれば、ニーリ
ングを効果的に防止し、十分なふくらみ感とストレッチ
性を有する潜在捲縮型ポリエステル複合繊維を安定的に
製造することができる。
合繊維の製造方法は、前記潜在捲縮性ポリエステル複合
繊維の製造方法であって、前記高収縮性共重合ポリエス
テル（Ａ）と、前記ポリエステル（Ｂ）とを紡糸口金の
上流部で複合流とした後、該複合流の吐出線速度を４．
５ｃｍ／秒以上１４ｃｍ／秒以下として該複合流を先端
部が円錐状に末広に開口した形状を有する紡糸吐出孔よ
り吐出することを特徴とする。本発明によれば、ニーリ
ングを効果的に防止し、十分なふくらみ感とストレッチ
性を有する潜在捲縮型ポリエステル複合繊維を安定的に
製造することができる。
【０００７】本発明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維
の製造方法において、前記紡糸吐出孔の先端部は、テー
パー角度（θ）１０〜２５°で円錐状に末広に開口した
形状を有することが好ましい。このような紡糸吐出孔と
することで、吐出線速度を安定して４．５ｃｍ／秒以上
１４ｃｍ／秒以下の範囲とすることができる。このた
め、吐出線速度の変動により引き起こされる、繊維の太
さ斑の発生、糸切れ等のトラブルを効果的に防止するこ
とができる。
の製造方法において、前記紡糸吐出孔の先端部は、テー
パー角度（θ）１０〜２５°で円錐状に末広に開口した
形状を有することが好ましい。このような紡糸吐出孔と
することで、吐出線速度を安定して４．５ｃｍ／秒以上
１４ｃｍ／秒以下の範囲とすることができる。このた
め、吐出線速度の変動により引き起こされる、繊維の太
さ斑の発生、糸切れ等のトラブルを効果的に防止するこ
とができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本発明における高収縮性共重合ポリエステ
ル（Ａ）は、第三成分が５〜１５モル％共重合されてい
ることが必要である。高収縮成分を高粘度側成分とする
ことで、得られる複合繊維の捲縮発現力をさらに向上さ
せることが可能になる。共重合成分が５モル％未満の場
合には、捲縮発現力が不十分であり、１５モル％を越え
る場合には、得られる共重合ポリエステル（Ａ）の融点
が低下し、ポリエステル（Ｂ）との融点温度差が拡大
し、溶融複合紡糸の際、共重合ポリエステル（Ａ）の溶
融粘度が低下し、ポリエステル（Ｂ）との溶融粘度差が
確保できなくなるばかりか逆転することにもなり捲縮発
現力が不十分となる。
て説明する。本発明における高収縮性共重合ポリエステ
ル（Ａ）は、第三成分が５〜１５モル％共重合されてい
ることが必要である。高収縮成分を高粘度側成分とする
ことで、得られる複合繊維の捲縮発現力をさらに向上さ
せることが可能になる。共重合成分が５モル％未満の場
合には、捲縮発現力が不十分であり、１５モル％を越え
る場合には、得られる共重合ポリエステル（Ａ）の融点
が低下し、ポリエステル（Ｂ）との融点温度差が拡大
し、溶融複合紡糸の際、共重合ポリエステル（Ａ）の溶
融粘度が低下し、ポリエステル（Ｂ）との溶融粘度差が
確保できなくなるばかりか逆転することにもなり捲縮発
現力が不十分となる。
【０００９】本発明における第三成分としては、芳香族
ジカルボン酸類、脂肪族ジカルボン酸類、脂肪族ジオー
ル類、脂環式ジオール類、芳香族ジオール類を用いるこ
とができ、具体的にはイソフタル酸、アジピン酸、セバ
シン酸、１，４−ブタンジオール、シクロヘキサンジオ
ール、ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加物等を
単独で、または２種以上を組み合わせて用いることがで
きる。好ましい第三成分としては、イソフタル酸（ＩＰ
Ａ）、アジピン酸（ＡＤＥ）、スルホイソフタル酸金属
塩（ＤＭＳ）、２，２−ビス［４−（２−ヒドロキシエ
トキシ）フェニル］プロパン（ＢＰＥ）が挙げられる。
なお、本発明で用いる共重合率は、２種以上の共重合成
分を使用する場合には、合計の共重合率である。
ジカルボン酸類、脂肪族ジカルボン酸類、脂肪族ジオー
ル類、脂環式ジオール類、芳香族ジオール類を用いるこ
とができ、具体的にはイソフタル酸、アジピン酸、セバ
シン酸、１，４−ブタンジオール、シクロヘキサンジオ
ール、ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加物等を
単独で、または２種以上を組み合わせて用いることがで
きる。好ましい第三成分としては、イソフタル酸（ＩＰ
Ａ）、アジピン酸（ＡＤＥ）、スルホイソフタル酸金属
塩（ＤＭＳ）、２，２−ビス［４−（２−ヒドロキシエ
トキシ）フェニル］プロパン（ＢＰＥ）が挙げられる。
なお、本発明で用いる共重合率は、２種以上の共重合成
分を使用する場合には、合計の共重合率である。
【００１０】本発明において、高収縮性共重合ポリエス
テル（Ａ）とポリエステル（Ｂ）の固有粘度はＡの方が
高く、その差は０．１４５より大きくすることが必要で
ある。ここで、固有粘度とは、ポリマーをフェノールと
テトラクロロエタンの１：１混合溶媒に溶解し、ウベロ
ーデ粘度計を使用して２５℃で測定した値をいう。固有
粘度の差が０．１４５以下の場合には十分な捲縮発現力
が得られず、織物に使用した時必要とする伸縮性が得ら
れない。一方、このように大きな粘度差を有するポリマ
ー２成分の複合流を紡出する場合には、大きなニーリン
グが発生する。ニーリングを防止する手段は、複合流の
溶融粘度を低くして高粘度側の表面張力を低下すること
と吐出線速度を通常用いられる速度よりも小さくするこ
とが有効である。前者については、複合流の固有粘度を
０．５９０以下とすることで、前記した（Ａ）、（Ｂ）
両成分の固有粘度差が０．１４５より大きくても紡糸可
能となる。後者の吐出線速度低減手段については、吐出
線速度を４．５ｃｍ／秒以上１４ｃｍ／秒以下とするこ
とでニーリングを効果的に防止できる。１４ｃｍ／秒を
越えるとニーリングが発生する。４．５ｃｍ／秒未満で
は、やはりノズル下での糸切れが生じたり、満足すべき
潜在捲縮性能が得られない。
テル（Ａ）とポリエステル（Ｂ）の固有粘度はＡの方が
高く、その差は０．１４５より大きくすることが必要で
ある。ここで、固有粘度とは、ポリマーをフェノールと
テトラクロロエタンの１：１混合溶媒に溶解し、ウベロ
ーデ粘度計を使用して２５℃で測定した値をいう。固有
粘度の差が０．１４５以下の場合には十分な捲縮発現力
が得られず、織物に使用した時必要とする伸縮性が得ら
れない。一方、このように大きな粘度差を有するポリマ
ー２成分の複合流を紡出する場合には、大きなニーリン
グが発生する。ニーリングを防止する手段は、複合流の
溶融粘度を低くして高粘度側の表面張力を低下すること
と吐出線速度を通常用いられる速度よりも小さくするこ
とが有効である。前者については、複合流の固有粘度を
０．５９０以下とすることで、前記した（Ａ）、（Ｂ）
両成分の固有粘度差が０．１４５より大きくても紡糸可
能となる。後者の吐出線速度低減手段については、吐出
線速度を４．５ｃｍ／秒以上１４ｃｍ／秒以下とするこ
とでニーリングを効果的に防止できる。１４ｃｍ／秒を
越えるとニーリングが発生する。４．５ｃｍ／秒未満で
は、やはりノズル下での糸切れが生じたり、満足すべき
潜在捲縮性能が得られない。
【００１１】吐出線速度を上記のように小さくするに
は、紡糸口金の吐出孔面積を大きくすることにより達成
できる。しかし、吐出線速度を低下させる目的でただ単
に吐出孔径を大きくした場合、紡糸口金の圧力損失が小
さくなり、各吐出孔への溶融ポリマーの分配が不均一と
なるだけでなく、吐出圧力が極度に低下し、吐出線速度
の変動が生じる。その結果、糸長方向に脈動が起こり繊
維の太さ斑が発生する。また、引取り速度とのドラフト
率が大きくなり糸切れが発生する。従って、本発明では
これらの対策として、図１に示すように、各吐出孔間へ
の溶融ポリマーの均一分配を可能とするに十分な圧力損
失が得られる細孔部を吐出孔内に確保し、その細孔部か
ら吐出開口部に向けて円錐状に孔径が拡大する吐出孔形
状とするとともに、紡糸ドラフト率が８００を越えない
範囲で吐出開口部の外径と引取り速度を決定することで
安定した紡出状態を確保することができた。なお、紡糸
ドラフト率が高すぎる場合、例えば紡糸ドラフト率が８
００を越えると紡糸性が悪くなる。図１に示す吐出孔内
の円錐状孔径拡大部のテーパー角（θ）は１０〜２５°
が好ましい。テーパー角が１０°未満ではオリフィス長
が長くなり紡糸口金の製造コストが大きくなる。テーパ
ー角が２５°より大きい場合は、オリフィス内の圧力変
化が大きくなり糸切れが発生するだけでなく品質にも影
響する。また、細孔部の口径は、０．３〜０．７φの範
囲のノズルが好ましく用いられる。さらに好ましくは、
０．５〜０．６φである。
は、紡糸口金の吐出孔面積を大きくすることにより達成
できる。しかし、吐出線速度を低下させる目的でただ単
に吐出孔径を大きくした場合、紡糸口金の圧力損失が小
さくなり、各吐出孔への溶融ポリマーの分配が不均一と
なるだけでなく、吐出圧力が極度に低下し、吐出線速度
の変動が生じる。その結果、糸長方向に脈動が起こり繊
維の太さ斑が発生する。また、引取り速度とのドラフト
率が大きくなり糸切れが発生する。従って、本発明では
これらの対策として、図１に示すように、各吐出孔間へ
の溶融ポリマーの均一分配を可能とするに十分な圧力損
失が得られる細孔部を吐出孔内に確保し、その細孔部か
ら吐出開口部に向けて円錐状に孔径が拡大する吐出孔形
状とするとともに、紡糸ドラフト率が８００を越えない
範囲で吐出開口部の外径と引取り速度を決定することで
安定した紡出状態を確保することができた。なお、紡糸
ドラフト率が高すぎる場合、例えば紡糸ドラフト率が８
００を越えると紡糸性が悪くなる。図１に示す吐出孔内
の円錐状孔径拡大部のテーパー角（θ）は１０〜２５°
が好ましい。テーパー角が１０°未満ではオリフィス長
が長くなり紡糸口金の製造コストが大きくなる。テーパ
ー角が２５°より大きい場合は、オリフィス内の圧力変
化が大きくなり糸切れが発生するだけでなく品質にも影
響する。また、細孔部の口径は、０．３〜０．７φの範
囲のノズルが好ましく用いられる。さらに好ましくは、
０．５〜０．６φである。
【００１２】また、本発明の潜在捲縮性複合繊維を構成
する２種類のポリマーの複合比率、すなわち、Ａ成分／
Ｂ成分の接合時の重量比率が４／６より大きく６／４よ
り小さいことが好ましく、この範囲を外れる場合には、
捲縮発現力が不足した複合繊維となる。
する２種類のポリマーの複合比率、すなわち、Ａ成分／
Ｂ成分の接合時の重量比率が４／６より大きく６／４よ
り小さいことが好ましく、この範囲を外れる場合には、
捲縮発現力が不足した複合繊維となる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお、実施例中の各特性値の測定、判定は、以下の
方法に従った。
る。なお、実施例中の各特性値の測定、判定は、以下の
方法に従った。
【００１４】（固有粘度）試料をフェノール／テトラク
ロロエタン（重量比で５０／５０）の混合溶媒に溶解
し、ウベローデ粘度計を使用して２５℃で測定した。
ロロエタン（重量比で５０／５０）の混合溶媒に溶解
し、ウベローデ粘度計を使用して２５℃で測定した。
【００１５】（製糸安定性）ニ−リング現象の程度を評
価した。 ○：ニーリング現象は発生するが、紡糸口金の洗浄をす
ることなく４８時間以上の安定製糸が可能。 △：ニーリング現象が発生し、２４時間毎の紡糸口金の
洗浄を実施することで、安定製糸が可能。 ×：ニーリング現象がひどく、紡出糸がノズル面に付着
し、製糸が不可能。 ○または△を合格レベルとする。
価した。 ○：ニーリング現象は発生するが、紡糸口金の洗浄をす
ることなく４８時間以上の安定製糸が可能。 △：ニーリング現象が発生し、２４時間毎の紡糸口金の
洗浄を実施することで、安定製糸が可能。 ×：ニーリング現象がひどく、紡出糸がノズル面に付着
し、製糸が不可能。 ○または△を合格レベルとする。
【００１６】（織物収縮率）原糸に撚係数＝１００の条
件で撚糸を施し、７０℃９０％ＲＨの雰囲気下で４０分
間撚止セットした後、ＷＪＬで該サンプル糸を緯糸に使
用した平織物を作成する。織物上に緯糸方向に１ｍの間
隔で印を付けた後、経糸方向に１０ｃｍ幅のサンプル布
帛を切り出し１３０℃で３０分間湿熱処理する。湿熱処
理したサンプル布帛を風乾後、片端を垂直に固定し、下
方の他端に０．５ｇ／Ｄの荷重を付与して、先に付けた
印の間隔（Ｌｃｍ）を測定し、次式により織物収縮率を
算出した。
件で撚糸を施し、７０℃９０％ＲＨの雰囲気下で４０分
間撚止セットした後、ＷＪＬで該サンプル糸を緯糸に使
用した平織物を作成する。織物上に緯糸方向に１ｍの間
隔で印を付けた後、経糸方向に１０ｃｍ幅のサンプル布
帛を切り出し１３０℃で３０分間湿熱処理する。湿熱処
理したサンプル布帛を風乾後、片端を垂直に固定し、下
方の他端に０．５ｇ／Ｄの荷重を付与して、先に付けた
印の間隔（Ｌｃｍ）を測定し、次式により織物収縮率を
算出した。
【００１７】織物収縮率（％）＝１００−Ｌ （織物の風合）織物収縮率の測定に使用したサンプル布
帛の引っ張り弾性を触感で評価した。 ○：伸長、反発弾性ともに非常に良好である。 △：伸長、反発弾性ともに良好である。 ×：伸長、反発弾性ともに不十分である。 ○または△を合格レベルとする。
帛の引っ張り弾性を触感で評価した。 ○：伸長、反発弾性ともに非常に良好である。 △：伸長、反発弾性ともに良好である。 ×：伸長、反発弾性ともに不十分である。 ○または△を合格レベルとする。
【００１８】（実施例１）イソフタル酸を８モル％共重
合した極限粘度が０．６８５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とし、第３成分を共重合していない
極限粘度が０．５１６のポリエチレンテレフタレートを
Ｂ成分として使用した。紡糸温度を２９０℃とし、紡糸
吐出孔上流側でＡ、Ｂ成分が面対称に合流する吐出孔を
２４孔有し細孔部が直径０．６ｍｍ長さ１．５ｍｍの細
孔に引き続いてテーパー角度１５°で円錐状に開口し吐
出出口となる先端部の直径が０．８ｍｍとなっている複
合紡糸口金より、５：５の吐出量比率でＡ、Ｂ成分の接
合型複合流を形成した。該紡出糸条を冷却・給油後、２
１００ｍ／分の引取り速度で巻取り２００デニール２４
フィラメントの捲縮性複合ポリエステル繊維の未延伸糸
を得た。得られた未延伸糸を２倍程度に延伸・熱処理し
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
合した極限粘度が０．６８５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とし、第３成分を共重合していない
極限粘度が０．５１６のポリエチレンテレフタレートを
Ｂ成分として使用した。紡糸温度を２９０℃とし、紡糸
吐出孔上流側でＡ、Ｂ成分が面対称に合流する吐出孔を
２４孔有し細孔部が直径０．６ｍｍ長さ１．５ｍｍの細
孔に引き続いてテーパー角度１５°で円錐状に開口し吐
出出口となる先端部の直径が０．８ｍｍとなっている複
合紡糸口金より、５：５の吐出量比率でＡ、Ｂ成分の接
合型複合流を形成した。該紡出糸条を冷却・給油後、２
１００ｍ／分の引取り速度で巻取り２００デニール２４
フィラメントの捲縮性複合ポリエステル繊維の未延伸糸
を得た。得られた未延伸糸を２倍程度に延伸・熱処理し
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
【００１９】（実施例２）アジピン酸１０モル％を共重
合した極限粘度が０．６７５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とする以外は実施例１と同様にし
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
合した極限粘度が０．６７５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とする以外は実施例１と同様にし
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
【００２０】（実施例３、４、比較例１、２）Ａ、Ｂ成
分の固有粘度を変更した以外は実施例１と同様にして、
１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリエス
テル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた繊維
の伸長弾性性能を表１に示した。表１に示すように、固
有粘度差が小さい場合には伸長弾性性能が不足し、複合
流全体の固有粘度が高い場合には、ニーリング現象が大
きく製糸困難となる。
分の固有粘度を変更した以外は実施例１と同様にして、
１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリエス
テル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた繊維
の伸長弾性性能を表１に示した。表１に示すように、固
有粘度差が小さい場合には伸長弾性性能が不足し、複合
流全体の固有粘度が高い場合には、ニーリング現象が大
きく製糸困難となる。
【００２１】（実施例５、比較例３、４）紡糸口金の吐
出孔の仕様を変更した以外は、実施例１と同様にして、
１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリエス
テル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた繊維
の伸長弾性性能を表１に示した。表１に示すように、吐
出孔先端部の直径が小さい時は、ニーリング現象が大き
く製糸困難となる。円錐状開口部を有しない大孔径の紡
糸口金では、ポリマーの分配斑による断面斑や紡糸糸切
れが発生した。
出孔の仕様を変更した以外は、実施例１と同様にして、
１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリエス
テル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた繊維
の伸長弾性性能を表１に示した。表１に示すように、吐
出孔先端部の直径が小さい時は、ニーリング現象が大き
く製糸困難となる。円錐状開口部を有しない大孔径の紡
糸口金では、ポリマーの分配斑による断面斑や紡糸糸切
れが発生した。
【００２２】（比較例５）吐出量比率を変更した以外
は、実施例１と同様にして、１００デニール２４フィラ
メントの捲縮性複合ポリエステル繊維を得た。主な製糸
条件、製糸性、得られた繊維の伸長弾性性能を表１に示
した。表１に示すように吐出量比率を３／７とした場
合、伸長弾性性能が低下することが確認された。
は、実施例１と同様にして、１００デニール２４フィラ
メントの捲縮性複合ポリエステル繊維を得た。主な製糸
条件、製糸性、得られた繊維の伸長弾性性能を表１に示
した。表１に示すように吐出量比率を３／７とした場
合、伸長弾性性能が低下することが確認された。
【００２３】
【表１】
【発明の効果】本発明によれば、高収縮性共重合ポリエ
ステル（Ａ）とポリエステル（Ｂ）との固有粘度の差を
一定値以上としているため、十分なふくらみ感とストレ
ッチ性を有する潜在捲縮型ポリエステル複合繊維が提供
される。
ステル（Ａ）とポリエステル（Ｂ）との固有粘度の差を
一定値以上としているため、十分なふくらみ感とストレ
ッチ性を有する潜在捲縮型ポリエステル複合繊維が提供
される。
【００２４】また、本発明の潜在捲縮性ポリエステル複
合繊維の製造方法は、複合流の吐出線速度を４．５ｃｍ
／秒以上１４ｃｍ／秒以下とするため、ニーリングを効
果的に防止し、十分なふくらみ感とストレッチ性を有す
る潜在捲縮型ポリエステル複合繊維を安定的に製造する
ことができる。
合繊維の製造方法は、複合流の吐出線速度を４．５ｃｍ
／秒以上１４ｃｍ／秒以下とするため、ニーリングを効
果的に防止し、十分なふくらみ感とストレッチ性を有す
る潜在捲縮型ポリエステル複合繊維を安定的に製造する
ことができる。
【００２５】また、紡糸吐出孔の先端部を、テーパー角
度（θ）１０〜２５°で円錐状に末広に開口した形状と
することで、吐出線速度を安定して４．５ｃｍ／秒以上
１４ｃｍ／秒以下の範囲とすることができる。このた
め、吐出線速度の変動により引き起こされる、繊維の太
さ斑の発生、糸切れ等のトラブルを効果的に防止するこ
とができる。
度（θ）１０〜２５°で円錐状に末広に開口した形状と
することで、吐出線速度を安定して４．５ｃｍ／秒以上
１４ｃｍ／秒以下の範囲とすることができる。このた
め、吐出線速度の変動により引き起こされる、繊維の太
さ斑の発生、糸切れ等のトラブルを効果的に防止するこ
とができる。
【図１】本発明で使用する複合紡糸口金の吐出孔の概略
図である。
図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年８月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】（実施例１）イソフタル酸を８モル％共重
合した固有粘度が０．６８５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とし、第３成分を共重合していない
固有粘度が０．５１６のポリエチレンテレフタレートを
Ｂ成分として使用した。紡糸温度を２９０℃とし、紡糸
吐出孔上流側でＡ、Ｂ成分が面対称に合流する吐出孔を
２４孔有し細孔部が直径０．６ｍｍ長さ１．５ｍｍの細
孔に引き続いてテーパー角度１５°で円錐状に開口し吐
出出口となる先端部の直径が０．８ｍｍとなっている複
合紡糸口金より、５：５の吐出量比率でＡ、Ｂ成分の接
合型複合流を形成した。該紡出糸条を冷却・給油後、２
１００ｍ／分の引取り速度で巻取り２００デニール２４
フィラメントの捲縮性複合ポリエステル繊維の未延伸糸
を得た。得られた未延伸糸を２倍程度に延伸・熱処理し
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
合した固有粘度が０．６８５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とし、第３成分を共重合していない
固有粘度が０．５１６のポリエチレンテレフタレートを
Ｂ成分として使用した。紡糸温度を２９０℃とし、紡糸
吐出孔上流側でＡ、Ｂ成分が面対称に合流する吐出孔を
２４孔有し細孔部が直径０．６ｍｍ長さ１．５ｍｍの細
孔に引き続いてテーパー角度１５°で円錐状に開口し吐
出出口となる先端部の直径が０．８ｍｍとなっている複
合紡糸口金より、５：５の吐出量比率でＡ、Ｂ成分の接
合型複合流を形成した。該紡出糸条を冷却・給油後、２
１００ｍ／分の引取り速度で巻取り２００デニール２４
フィラメントの捲縮性複合ポリエステル繊維の未延伸糸
を得た。得られた未延伸糸を２倍程度に延伸・熱処理し
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】（実施例２）アジピン酸１０モル％を共重
合した固有粘度が０．６７５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とする以外は実施例１と同様にし
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
合した固有粘度が０．６７５の共重合ポリエチレンテレ
フタレートをＡ成分とする以外は実施例１と同様にし
て、１００デニール２４フィラメントの捲縮性複合ポリ
エステル繊維を得た。主な製糸条件、製糸性、得られた
繊維の伸長弾性性能を表１に示した。
Claims (3)
- 【請求項１】 第３成分を５〜１５モル％共重合したエ
チレンテレフタレート単位主体の高収縮性共重合ポリエ
ステル（Ａ）と、実質的にエチレンテレフタレート単位
よりなるポリエステル（Ｂ）とからなる接合型複合繊維
であって、下記の関係式（１）〜（３）を同時に満足す
ることを特徴とする潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。 ４／６＜Ｗ(Ａ／Ｂ)＜６／４ (１) ［η］C ≦０．５９０ (２) ［η］A−［η］B＞０．１４５ (３) （ここでＷ(Ａ／Ｂ)はＡ成分とＢ成分の接合時の重量比
率、［η］C、［η］A、［η]Bはそれぞれ複合糸、Ａ成
分、Ｂ成分の紡出時の固有粘度である。） - 【請求項２】 請求項１記載の潜在捲縮性ポリエステル
複合繊維の製造方法であって、前記高収縮性共重合ポリ
エステル（Ａ）と、前記ポリエステル（Ｂ）とを紡糸口
金の上流部で複合流とした後、該複合流の吐出線速度を
４．５ｃｍ／秒以上１４ｃｍ／秒以下として該複合流を
先端部が円錐状に末広に開口した形状を有する紡糸吐出
孔より吐出することを特徴とする潜在捲縮性ポリエステ
ル複合繊維の製造方法。 - 【請求項３】 前記紡糸吐出孔の先端部が、テーパー角
度（θ）１０〜２５°で円錐状に末広に開口した形状を
有することを特徴とする請求項２記載の潜在捲縮性ポリ
エステル複合繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18976097A JP3274632B2 (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18976097A JP3274632B2 (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1136148A true JPH1136148A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3274632B2 JP3274632B2 (ja) | 2002-04-15 |
Family
ID=16246727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18976097A Expired - Lifetime JP3274632B2 (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3274632B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106555252A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 东丽纤维研究所（中国）有限公司 | 一种双组分并列复合纤维及其制备方法 |
-
1997
- 1997-07-15 JP JP18976097A patent/JP3274632B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106555252A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 东丽纤维研究所（中国）有限公司 | 一种双组分并列复合纤维及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3274632B2 (ja) | 2002-04-15 |
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