JPH11264044A - アルミニウム合金製ドアビーム及びその製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金製ドアビーム及びその製造方法Info
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- JPH11264044A JPH11264044A JP8951298A JP8951298A JPH11264044A JP H11264044 A JPH11264044 A JP H11264044A JP 8951298 A JP8951298 A JP 8951298A JP 8951298 A JP8951298 A JP 8951298A JP H11264044 A JPH11264044 A JP H11264044A
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- Japan
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- treated
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 短いビーム長あるいは大きいビーム高さでも
大きい破断変位を得ることができるドアビーム。 【解決手段】 過時効処理した熱処理型アルミニウム合
金押出材からなるアルミニウム合金製ドアビーム。熱処
理型アルミニウム合金は、例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金である。このドアビームは、アルミニウ
ム合金押出材を最高強度を得るように時効処理した後、
塗装焼付け工程を利用して再加熱し過時効処理を行うこ
とにより製造できる。
大きい破断変位を得ることができるドアビーム。 【解決手段】 過時効処理した熱処理型アルミニウム合
金押出材からなるアルミニウム合金製ドアビーム。熱処
理型アルミニウム合金は、例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金である。このドアビームは、アルミニウ
ム合金押出材を最高強度を得るように時効処理した後、
塗装焼付け工程を利用して再加熱し過時効処理を行うこ
とにより製造できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のドア補強
用部材として使用されるアルミニウム合金製ドアビーム
とその製造方法に関する。
用部材として使用されるアルミニウム合金製ドアビーム
とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２に示すように、アルミニウム合金製
ドアビームの両端部を支持した状態で、中央部に圧縮側
から荷重（Ｐ）を付加していく（３点曲げ試験という）
と、ドアビームの中央部は押し込まれて曲げ変形を起こ
し、引張側（乗員側）フランジに引張力が作用する。さ
らに変位量（δ）が増大し、この引張力が材料の破断限
界値を超えると引張側フランジに破断（亀裂）が生じ
る。破断までの変位（破断変位）を増大させるため、特
開平５−２４６２４２号公報では、曲げの中立軸の位置
を引張側に必要量だけ偏らせることが開示されており、
また特開平６−１７１３６２号公報では、中立軸を偏ら
せるのに加え、最大曲げ強度を達成した後に圧縮側に局
部座屈を誘発し、引張側フランジにかかる応力を急激に
下げることが開示されている。
ドアビームの両端部を支持した状態で、中央部に圧縮側
から荷重（Ｐ）を付加していく（３点曲げ試験という）
と、ドアビームの中央部は押し込まれて曲げ変形を起こ
し、引張側（乗員側）フランジに引張力が作用する。さ
らに変位量（δ）が増大し、この引張力が材料の破断限
界値を超えると引張側フランジに破断（亀裂）が生じ
る。破断までの変位（破断変位）を増大させるため、特
開平５−２４６２４２号公報では、曲げの中立軸の位置
を引張側に必要量だけ偏らせることが開示されており、
また特開平６−１７１３６２号公報では、中立軸を偏ら
せるのに加え、最大曲げ強度を達成した後に圧縮側に局
部座屈を誘発し、引張側フランジにかかる応力を急激に
下げることが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年の安全対
策の高まりの中で、破断変位を一層高める必要がでてき
た。例えば、上記特開平６−１７１３６２号公報ではド
アビーム材の高さ（Ｈ）が３０〜３５ｍｍとされ、特開
平５−２４６２４２号公報でも同程度の高さのドアビー
ムが記載されているが、重量を増やすことなしに初期剛
性を稼ぐためには、曲げを受ける軸回りの高さを大きく
して断面二次モーメントを大きくすることが有効である
ため、３５ｍｍより大きいビーム高さで設計されるドア
ビームもでてきた。しかし、その場合は従来のものに比
べ、小さい変位量で引張側フランジの破断が生じてしま
う。また、ドアビームの適用車種は小型車へも広がる傾
向にあり、その場合、ビーム長が短くなってくる。例え
ばこれを小型４ドア車のリアドアへ適用する場合は、ビ
ーム長が７００ｍｍ以下となることもあり（上記特開平
６−１７１３６２号公報では、７００ｍｍ以上を対象と
している）、その分、従来のビーム長の長いドアビーム
に比べ小さい変位量で破断が生じてしまう。
策の高まりの中で、破断変位を一層高める必要がでてき
た。例えば、上記特開平６−１７１３６２号公報ではド
アビーム材の高さ（Ｈ）が３０〜３５ｍｍとされ、特開
平５−２４６２４２号公報でも同程度の高さのドアビー
ムが記載されているが、重量を増やすことなしに初期剛
性を稼ぐためには、曲げを受ける軸回りの高さを大きく
して断面二次モーメントを大きくすることが有効である
ため、３５ｍｍより大きいビーム高さで設計されるドア
ビームもでてきた。しかし、その場合は従来のものに比
べ、小さい変位量で引張側フランジの破断が生じてしま
う。また、ドアビームの適用車種は小型車へも広がる傾
向にあり、その場合、ビーム長が短くなってくる。例え
ばこれを小型４ドア車のリアドアへ適用する場合は、ビ
ーム長が７００ｍｍ以下となることもあり（上記特開平
６−１７１３６２号公報では、７００ｍｍ以上を対象と
している）、その分、従来のビーム長の長いドアビーム
に比べ小さい変位量で破断が生じてしまう。
【０００４】安全対策のため、単に曲げ変形時の引張側
フランジの破断を防止するだけであるなら、強度を向上
させる元素すなわち、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｃｕ等を多めに添加
したうえで、伸びを大きくするため焼鈍を行うというこ
とも考えられるが、それでは素材が発揮し得る強度、耐
力及びエネルギー吸収量を大幅に犠牲にすることにな
り、軽量化の要求にも応えることができない。
フランジの破断を防止するだけであるなら、強度を向上
させる元素すなわち、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｃｕ等を多めに添加
したうえで、伸びを大きくするため焼鈍を行うというこ
とも考えられるが、それでは素材が発揮し得る強度、耐
力及びエネルギー吸収量を大幅に犠牲にすることにな
り、軽量化の要求にも応えることができない。
【０００５】本発明は、このような一層の安全対策及び
軽量化が求められている現状に鑑み、アルミニウム合金
製ドアビームが曲げ荷重を受けたとき、これまで以上に
大きい破断変位を得ることができ、しかも最大強度やエ
ネルギー吸収量において素材自体のもつポテンシャルを
過度に犠牲にすることのない、アルミニウム合金製ドア
ビームを得ることを目的とする。
軽量化が求められている現状に鑑み、アルミニウム合金
製ドアビームが曲げ荷重を受けたとき、これまで以上に
大きい破断変位を得ることができ、しかも最大強度やエ
ネルギー吸収量において素材自体のもつポテンシャルを
過度に犠牲にすることのない、アルミニウム合金製ドア
ビームを得ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム合金製ドアビームは、過時効処理した熱処理型アルミ
ニウム合金押出材からなることを特徴とする。この熱処
理型アルミニウム合金としては、強度、最大荷重、破断
変位、破断までのエネルギー吸収量等の観点から、Ａｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金が特に好適である。し
かし、他の熱処理型アルミニウム合金、例えば６０００
系のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を使用するこ
ともできる。
ム合金製ドアビームは、過時効処理した熱処理型アルミ
ニウム合金押出材からなることを特徴とする。この熱処
理型アルミニウム合金としては、強度、最大荷重、破断
変位、破断までのエネルギー吸収量等の観点から、Ａｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金が特に好適である。し
かし、他の熱処理型アルミニウム合金、例えば６０００
系のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を使用するこ
ともできる。
【０００７】
【発明の実施の形態】熱処理型アルミニウム合金製押出
材に対し過時効処理を行うことにより、曲げ変形におけ
る最大荷重は多少低下するが、破断変位が大幅に向上す
る。なお、後述する実施例をみると過時効処理による伸
びの向上はなく、従って、この破断変位の向上は、焼鈍
の場合と違って、強度の低下と伸びの向上によるもので
はなく、全く別のメカニズムによるものではないかと推
測している。ここで、過時効処理とは、最高強度が得ら
れる時効処理条件より高い温度又は長い時間時効処理を
行うことである。具体的には、例えば処理温度Ｔ1℃で
時効処理した場合にＨ1ｍｉｎでＴ1℃での最高強度が得
られるとすれば、Ｔ1℃×（Ｈ1＋α）ｍｉｎの処理条件
を施すと過時効処理となり、また、処理温度Ｈ2で時効
処理した場合にＴ2℃でＨ2ｍｉｎでの最高強度が得られ
たとすれば、（Ｔ2＋β）℃×Ｈ2ｍｉｎの処理条件を施
すと過時効処理となる。α、βは正の値である。
材に対し過時効処理を行うことにより、曲げ変形におけ
る最大荷重は多少低下するが、破断変位が大幅に向上す
る。なお、後述する実施例をみると過時効処理による伸
びの向上はなく、従って、この破断変位の向上は、焼鈍
の場合と違って、強度の低下と伸びの向上によるもので
はなく、全く別のメカニズムによるものではないかと推
測している。ここで、過時効処理とは、最高強度が得ら
れる時効処理条件より高い温度又は長い時間時効処理を
行うことである。具体的には、例えば処理温度Ｔ1℃で
時効処理した場合にＨ1ｍｉｎでＴ1℃での最高強度が得
られるとすれば、Ｔ1℃×（Ｈ1＋α）ｍｉｎの処理条件
を施すと過時効処理となり、また、処理温度Ｈ2で時効
処理した場合にＴ2℃でＨ2ｍｉｎでの最高強度が得られ
たとすれば、（Ｔ2＋β）℃×Ｈ2ｍｉｎの処理条件を施
すと過時効処理となる。α、βは正の値である。
【０００８】また、ここでいう最高強度とは、溶体化焼
入れ又はプレス焼入れ（押出直後の焼入れ）された押出
材を時効処理して得られる耐力の最高値であり、同じ条
件で溶体化焼入れ又はプレス焼入れされた押出材であれ
ば、その値は特定できる。その処理条件は、処理温度に
よって処理時間も変わり、一義的には決められないが、
例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金であれば、例えば１１７
〜１２３℃×１８〜２４ｈｒや１２７〜１３３℃×１１
〜１４ｈｒである。Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金であれば、
例えば１７７〜１８３℃×７．５〜８．５ｈｒや１８７
〜１９３℃×２．５〜３．５ｈｒである。
入れ又はプレス焼入れ（押出直後の焼入れ）された押出
材を時効処理して得られる耐力の最高値であり、同じ条
件で溶体化焼入れ又はプレス焼入れされた押出材であれ
ば、その値は特定できる。その処理条件は、処理温度に
よって処理時間も変わり、一義的には決められないが、
例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金であれば、例えば１１７
〜１２３℃×１８〜２４ｈｒや１２７〜１３３℃×１１
〜１４ｈｒである。Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金であれば、
例えば１７７〜１８３℃×７．５〜８．５ｈｒや１８７
〜１９３℃×２．５〜３．５ｈｒである。
【０００９】また、例えば最高強度を得たところでいっ
たん時効処理を停止し、再度加熱して時効処理を行った
場合も、本発明でいう過時効処理が行われたことにな
る。この場合の過時効処理の条件は、合金系や要求され
る破断変位等によって異なり、一義的に決められない
が、例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金やＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金であれば、前工程の時効処理（最高強度を得た時
効処理）の時効温度より４０〜６０℃高い温度で１５分
〜１時間保持することが、目安として挙げられる。ま
た、強度（耐力又は引張強度）は、最高値から５〜１０
％低下した辺りを目安とすればよい。Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ
系合金では、この過時効処理を自動車の塗装焼付け（ベ
ーキング）工程を利用して行うことができる。（なお、
自動車用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金などでは、塗装焼付け
工程を利用して時効硬化させ強度向上を図る、いわゆる
ベークハードを利用することは、例えば特開平５−４４
０００号公報等により周知であるが、この工程を過時効
処理に利用した例はない。）
たん時効処理を停止し、再度加熱して時効処理を行った
場合も、本発明でいう過時効処理が行われたことにな
る。この場合の過時効処理の条件は、合金系や要求され
る破断変位等によって異なり、一義的に決められない
が、例えばＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金やＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金であれば、前工程の時効処理（最高強度を得た時
効処理）の時効温度より４０〜６０℃高い温度で１５分
〜１時間保持することが、目安として挙げられる。ま
た、強度（耐力又は引張強度）は、最高値から５〜１０
％低下した辺りを目安とすればよい。Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ
系合金では、この過時効処理を自動車の塗装焼付け（ベ
ーキング）工程を利用して行うことができる。（なお、
自動車用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金などでは、塗装焼付け
工程を利用して時効硬化させ強度向上を図る、いわゆる
ベークハードを利用することは、例えば特開平５−４４
０００号公報等により周知であるが、この工程を過時効
処理に利用した例はない。）
【００１０】本発明に適するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミ
ニウム合金は、Ｚｎ、Ｍｇを主成分とする析出硬化型合
金であり、概ね次のような組成をもつ。Ｚｎ：４〜７
％、Ｍｇ：０．８〜１．５％、Ｔｉ：０．００５〜０．
３％と、Ｃｕ：０．０５〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜
０．７％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５
〜０．２５％から選択された１種又は２種以上を含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物。各成分の限定理由は
次のとおりである。
ニウム合金は、Ｚｎ、Ｍｇを主成分とする析出硬化型合
金であり、概ね次のような組成をもつ。Ｚｎ：４〜７
％、Ｍｇ：０．８〜１．５％、Ｔｉ：０．００５〜０．
３％と、Ｃｕ：０．０５〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜
０．７％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５
〜０．２５％から選択された１種又は２種以上を含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物。各成分の限定理由は
次のとおりである。
【００１１】Ｚｎ、Ｍｇ Ｚｎ、Ｍｇはアルミニウム合金の強度を維持するために
必要な元素である。Ｚｎが４重量％未満、Ｍｇが０．８
％未満では所望の強度が得られない。また、Ｚｎが７
％、Ｍｇが１．５％を超えるとアルミニウム合金の押出
性が低下するとともに伸びも低下し、所要の特性値が得
られなくなる。従って、Ｚｎ：４〜７％、Ｍｇ：０．８
〜１．５％とする。
必要な元素である。Ｚｎが４重量％未満、Ｍｇが０．８
％未満では所望の強度が得られない。また、Ｚｎが７
％、Ｍｇが１．５％を超えるとアルミニウム合金の押出
性が低下するとともに伸びも低下し、所要の特性値が得
られなくなる。従って、Ｚｎ：４〜７％、Ｍｇ：０．８
〜１．５％とする。
【００１２】Ｔｉ Ｔｉは、鋳塊組織の微細化のために添加される。Ｔｉが
０．００５％より少ないと、微細化の効果が十分でな
く、０．３％より多いと飽和して巨大化合物が発生して
しまう。従って、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．３％
とする。 Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ これらの元素はアルミニウム合金の強度を高める作用が
あり、これらの中から１種又は２種以上が適宜添加され
る。そのほか、Ｃｕはアルミニウム合金の耐応力腐食割
れ性を改善する。好適な範囲は、Ｃｕ：０．０５〜０．
６％、Ｍｎ：０．２〜０．７％、Ｃｒ：０．０５〜０．
３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％である。それぞれ下
限未満では上記の作用が不十分であり、また、上限を超
えると、押出性が悪くなり、Ｃｕの場合は一般耐食性が
悪くなる。
０．００５％より少ないと、微細化の効果が十分でな
く、０．３％より多いと飽和して巨大化合物が発生して
しまう。従って、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．３％
とする。 Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ これらの元素はアルミニウム合金の強度を高める作用が
あり、これらの中から１種又は２種以上が適宜添加され
る。そのほか、Ｃｕはアルミニウム合金の耐応力腐食割
れ性を改善する。好適な範囲は、Ｃｕ：０．０５〜０．
６％、Ｍｎ：０．２〜０．７％、Ｃｒ：０．０５〜０．
３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％である。それぞれ下
限未満では上記の作用が不十分であり、また、上限を超
えると、押出性が悪くなり、Ｃｕの場合は一般耐食性が
悪くなる。
【００１３】不可避不純物 不可避不純物のうちＦｅはアルミニウム地金に最も多く
含まれる不純物であり、０．３５％を超えて合金中に存
在すると鋳造時に粗大な金属間化合物を晶出し、合金の
機械的性質を損なう。従って、Ｆｅの含有量は０．３５
％以下に規制する。また、アルミニウム合金を鋳造する
際には地金、添加元素の中間合金等様々な経路より不純
物が混入する。混入する元素は様々であるが、Ｆｅ以外
の不純物は単体で０．０５％以下、総量で０．１５％以
下であれば合金の特性にほとんど影響を及ぼさない。従
って、これらの不純物は単体で０．０５％以下、総量で
０．１５％以下とする。
含まれる不純物であり、０．３５％を超えて合金中に存
在すると鋳造時に粗大な金属間化合物を晶出し、合金の
機械的性質を損なう。従って、Ｆｅの含有量は０．３５
％以下に規制する。また、アルミニウム合金を鋳造する
際には地金、添加元素の中間合金等様々な経路より不純
物が混入する。混入する元素は様々であるが、Ｆｅ以外
の不純物は単体で０．０５％以下、総量で０．１５％以
下であれば合金の特性にほとんど影響を及ぼさない。従
って、これらの不純物は単体で０．０５％以下、総量で
０．１５％以下とする。
【００１４】なお、過時効処理した熱処理型アルミニウ
ム合金押出材を利用することで、ドアビームだけでな
く、バンパー等を含めて、曲げ変形時の耐破断性に優れ
たエネルギー吸収部材を得ることができる。また、過時
効処理した熱処理型アルミニウム合金押出材は曲げ変形
時の耐破断性に優れているため、曲げ加工部材（曲げ加
工を受ける素材）として種々の用途に広く利用できる。
ム合金押出材を利用することで、ドアビームだけでな
く、バンパー等を含めて、曲げ変形時の耐破断性に優れ
たエネルギー吸収部材を得ることができる。また、過時
効処理した熱処理型アルミニウム合金押出材は曲げ変形
時の耐破断性に優れているため、曲げ加工部材（曲げ加
工を受ける素材）として種々の用途に広く利用できる。
【００１５】
【実施例】表１に示す成分のアルミニウム合金を、常法
により溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊に鋳造した。この
鋳塊を４７０℃×８ｈｒソーキングし、押出温度４７０
℃、押出速度４ｍ／分にて押し出し、押出直後位置にお
いて冷却した窒素ガスを押出材表面に吹き付けて冷却し
た。押出材の断面形状は図１に示すとおりである。この
押出材に対し１３０℃×１２ｈｒの時効処理を行い、比
較例についてはそのまま、実施例についてはさらにベー
キング相当の熱処理（１７０℃×６０ｍｉｎ）を行い、
供試材とした。なお、図１において、上方のフランジが
圧縮側、下方のフランジが引張側（乗員側）である。
により溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊に鋳造した。この
鋳塊を４７０℃×８ｈｒソーキングし、押出温度４７０
℃、押出速度４ｍ／分にて押し出し、押出直後位置にお
いて冷却した窒素ガスを押出材表面に吹き付けて冷却し
た。押出材の断面形状は図１に示すとおりである。この
押出材に対し１３０℃×１２ｈｒの時効処理を行い、比
較例についてはそのまま、実施例についてはさらにベー
キング相当の熱処理（１７０℃×６０ｍｉｎ）を行い、
供試材とした。なお、図１において、上方のフランジが
圧縮側、下方のフランジが引張側（乗員側）である。
【００１６】
【表１】
【００１７】この供試材からＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片
を採取し、機械的性質を調査した。さらに、この供試材
から試験材を切り出し、スパンＬを６００ｍｍとして３
点曲げ試験を行い、変位量（δ）が１２インチ（３０５
ｍｍ）になるまで押し込み、引張側（乗員側）フランジ
に破断が生じた（亀裂が生じて分離した状態となった）
変位量を測定した。試験結果を表２に示す。
を採取し、機械的性質を調査した。さらに、この供試材
から試験材を切り出し、スパンＬを６００ｍｍとして３
点曲げ試験を行い、変位量（δ）が１２インチ（３０５
ｍｍ）になるまで押し込み、引張側（乗員側）フランジ
に破断が生じた（亀裂が生じて分離した状態となった）
変位量を測定した。試験結果を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】この試験に用いた押出材はビーム高さが大
きく（４０ｍｍ）、ビーム長、すなわちスパンＬが短い
（６００ｍｍ）にも関わらず、表２にみられるように、
過時効処理（ベーキング相当の熱処理）された実施例の
試験材は、比較例に比べ最大荷重は少し低下するが、１
２インチの変位量でも破断が生じなかった。またエネル
ギー吸収量でも優っている。なお、実施例の試験材の伸
びは比較例よりやや小さかった。すなわち、過時効処理
された実施例では伸びが比較例より小さいにも関わら
ず、大きい変位量で破断が生じなかったことになる。
きく（４０ｍｍ）、ビーム長、すなわちスパンＬが短い
（６００ｍｍ）にも関わらず、表２にみられるように、
過時効処理（ベーキング相当の熱処理）された実施例の
試験材は、比較例に比べ最大荷重は少し低下するが、１
２インチの変位量でも破断が生じなかった。またエネル
ギー吸収量でも優っている。なお、実施例の試験材の伸
びは比較例よりやや小さかった。すなわち、過時効処理
された実施例では伸びが比較例より小さいにも関わら
ず、大きい変位量で破断が生じなかったことになる。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、破断変位を大幅に改善
することができ、短いビーム長あるいは大きいビーム高
さでも大きい破断変位を得ることができる。
することができ、短いビーム長あるいは大きいビーム高
さでも大きい破断変位を得ることができる。
【図１】 実施例１に用いたドアビームの断面形状であ
る。
る。
【図２】 ドアビームの断面形状例（ａ）、それを用い
た３点曲げ試験（ｂ）、３点曲げ試験による破断の状態
（ｃ）を示す説明図である。
た３点曲げ試験（ｂ）、３点曲げ試験による破断の状態
（ｃ）を示す説明図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３１Ｚ
Claims (6)
- 【請求項１】 過時効処理した熱処理型アルミニウム合
金押出材からなることを特徴とするアルミニウム合金製
ドアビーム。 - 【請求項２】 上記熱処理型アルミニウム合金が、Ａｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金であることを特徴とす
る請求項１に記載されたアルミニウム合金製ドアビー
ム。 - 【請求項３】 熱処理型アルミニウム合金押出材からな
るドアビーム材を最高強度を得るように時効処理した
後、過時効処理を行うことを特徴とするアルミニウム合
金製ドアビームの製造方法。 - 【請求項４】 熱処理型アルミニウム合金押出材からな
るドアビーム材を最高強度を得るように時効処理した
後、塗装焼付け工程を利用して過時効処理を行うことを
特徴とするアルミニウム合金製ドアビームの製造方法。 - 【請求項５】 過時効処理した熱処理型アルミニウム合
金押出材からなることを特徴とする曲げ変形時の耐破断
性に優れたエネルギー吸収部材。 - 【請求項６】 過時効処理した熱処理型アルミニウム合
金押出材からなることを特徴とする曲げ変形時の耐破断
性に優れた曲げ加工部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08951298A JP3800275B2 (ja) | 1998-03-17 | 1998-03-17 | アルミニウム合金製ドアビームの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08951298A JP3800275B2 (ja) | 1998-03-17 | 1998-03-17 | アルミニウム合金製ドアビームの製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006078666A Division JP4311679B2 (ja) | 2006-03-22 | 2006-03-22 | 自動車のエネルギー吸収部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11264044A true JPH11264044A (ja) | 1999-09-28 |
| JP3800275B2 JP3800275B2 (ja) | 2006-07-26 |
Family
ID=13972846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08951298A Expired - Lifetime JP3800275B2 (ja) | 1998-03-17 | 1998-03-17 | アルミニウム合金製ドアビームの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3800275B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010181020A (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-19 | Kobe Steel Ltd | 衝撃吸収部材 |
| JP2011144396A (ja) * | 2010-01-12 | 2011-07-28 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
| US8177285B2 (en) | 2007-03-30 | 2012-05-15 | Kobe Steel, Ltd. | Automotive door with enhanced side collision performance |
| JP2013100604A (ja) * | 2012-12-27 | 2013-05-23 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたバンパーレインフォース用高強度アルミニウム合金押出材 |
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| JP5588170B2 (ja) * | 2007-03-26 | 2014-09-10 | アイシン軽金属株式会社 | ７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| JP2017214656A (ja) * | 2017-06-08 | 2017-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐応力腐食割れ性に優れた７０００系アルミニウム合金部材の製造方法 |
| US10697047B2 (en) | 2011-12-12 | 2020-06-30 | Kobe Steel, Ltd. | High strength aluminum alloy extruded material excellent in stress corrosion cracking resistance |
-
1998
- 1998-03-17 JP JP08951298A patent/JP3800275B2/ja not_active Expired - Lifetime
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