JPH11264021A - 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 - Google Patents
電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH11264021A JPH11264021A JP10084924A JP8492498A JPH11264021A JP H11264021 A JPH11264021 A JP H11264021A JP 10084924 A JP10084924 A JP 10084924A JP 8492498 A JP8492498 A JP 8492498A JP H11264021 A JPH11264021 A JP H11264021A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- electron gun
- hot working
- content
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 金型寿命の低下の問題を生じることなく、打
抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．０５〜２．００％、Ｓ：０．００１〜０．０５０
％、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ
合金を、基本的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼
鈍からなる工程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金
の製造方法であって、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、元素Ａの含有
量を［％Ａ］としたときに、０．０００５≦[％Ｍｎ]
[％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱間加工を下記
式で示す温度Ｔに加熱して行う。 【数１】
抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方
法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．０５〜２．００％、Ｓ：０．００１〜０．０５０
％、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ
合金を、基本的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼
鈍からなる工程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金
の製造方法であって、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、元素Ａの含有
量を［％Ａ］としたときに、０．０００５≦[％Ｍｎ]
[％Ｓ]≦０．０１００を満たし、かつ、熱間加工を下記
式で示す温度Ｔに加熱して行う。 【数１】
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子銃部品、例え
ば電子銃電極材料として好適な、プレス打抜き性を向上
させたＦｅ−Ｎｉ合金の製造方法に関する。
ば電子銃電極材料として好適な、プレス打抜き性を向上
させたＦｅ−Ｎｉ合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１は、公知のシャドウマスク型カラー
ブラウン管の断面図であって、パネル１に赤、緑、青の
３原色を発光する蛍光膜２が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム３を発射する電子銃４が装備されて
いる。電子ビーム３は偏向ヨーク５により偏向操作され
る。６はシャドウマスク、そして７は磁気シールドであ
る。
ブラウン管の断面図であって、パネル１に赤、緑、青の
３原色を発光する蛍光膜２が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム３を発射する電子銃４が装備されて
いる。電子ビーム３は偏向ヨーク５により偏向操作され
る。６はシャドウマスク、そして７は磁気シールドであ
る。
【０００３】図２（ａ）及び（ｂ）は、電子銃４に装備
される打抜き加工部品の一例としての電極（グリッド電
極）１０を示す斜視図及び断面図である。電極１０は、
電子銃の陰極から熱放出された電子を制御し、電子ビー
ムを形成し、その電子流量を変調する役目をなす。電極
１０にはそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させ
る微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃをコイニングとプレ
ス打抜き加工により形成している。
される打抜き加工部品の一例としての電極（グリッド電
極）１０を示す斜視図及び断面図である。電極１０は、
電子銃の陰極から熱放出された電子を制御し、電子ビー
ムを形成し、その電子流量を変調する役目をなす。電極
１０にはそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させ
る微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃをコイニングとプレ
ス打抜き加工により形成している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に、受像管などに
用いられる電子銃部品は、板厚０．０５〜０．５ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼を上述のようにコイニングを経
てあるいは経ずにプレス打抜き加工することにより完成
させる。ところが、最近は電子銃の陰極に近いところに
位置する電極には、非磁性であることよりもむしろ熱膨
張が小さいことが重要視されるようになってきた。すな
わち、近年のコンピューターディスプレー等の受像管の
高精細化、高機能化にともない、電極部品の熱膨張によ
る微妙な寸法変化がパネル１（図１参照）上の画面の性
能（色純度）に影響するようになってきたのである。
用いられる電子銃部品は、板厚０．０５〜０．５ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼を上述のようにコイニングを経
てあるいは経ずにプレス打抜き加工することにより完成
させる。ところが、最近は電子銃の陰極に近いところに
位置する電極には、非磁性であることよりもむしろ熱膨
張が小さいことが重要視されるようになってきた。すな
わち、近年のコンピューターディスプレー等の受像管の
高精細化、高機能化にともない、電極部品の熱膨張によ
る微妙な寸法変化がパネル１（図１参照）上の画面の性
能（色純度）に影響するようになってきたのである。
【０００５】そこで、低熱膨張特性を有するＦｅ−Ｎｉ
合金、特にＦｅ−４２％Ｎｉ合金（４２合金）が電極材
料として用いられ始めたが、従来の４２合金は電極部品
に微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃを打抜き加工する際
に、パンチが素材から打抜きカスを切り離す先端縁１０
ｅ（図２参照）にバリＢが発生するという問題がある。
打抜き加工時に発生するバリは、電子ビームの制御に悪
影響を与え、電子銃にとっての致命的欠陥と言える。今
後、さらに受像管の高精細化が進むことから電子銃部品
に発生するバリ低減への要求はますます厳しくなってい
る。
合金、特にＦｅ−４２％Ｎｉ合金（４２合金）が電極材
料として用いられ始めたが、従来の４２合金は電極部品
に微小孔１０ａ、１０ｂ及び１０ｃを打抜き加工する際
に、パンチが素材から打抜きカスを切り離す先端縁１０
ｅ（図２参照）にバリＢが発生するという問題がある。
打抜き加工時に発生するバリは、電子ビームの制御に悪
影響を与え、電子銃にとっての致命的欠陥と言える。今
後、さらに受像管の高精細化が進むことから電子銃部品
に発生するバリ低減への要求はますます厳しくなってい
る。
【０００６】従来から、Ｆｅ−Ｎｉ合金の打抜き性を改
善するための提案が、特開平６−１８４７０３号、特開
平６−１２２９４５号、特開平７−３４００号、特開平
７−３４１９９号等によりなされている。その中で、特
開平６−１８４７０３号では、Ｓ含有量を０．００２〜
０．０５％に規定し、ＳまたはＳ化合物を粒界または粒
内に分散することが提案されている。しかしながら、単
に快削性元素であるＳを添加し、その含有量を規定する
だけでは、最近の極めて高い精度が要求される部品にお
けるバリ抑制には十分とは言えない。
善するための提案が、特開平６−１８４７０３号、特開
平６−１２２９４５号、特開平７−３４００号、特開平
７−３４１９９号等によりなされている。その中で、特
開平６−１８４７０３号では、Ｓ含有量を０．００２〜
０．０５％に規定し、ＳまたはＳ化合物を粒界または粒
内に分散することが提案されている。しかしながら、単
に快削性元素であるＳを添加し、その含有量を規定する
だけでは、最近の極めて高い精度が要求される部品にお
けるバリ抑制には十分とは言えない。
【０００７】次に、特開平６−１２２９４５号、特開平
７−３４００号、特開平７−３４１９９号では、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ、Ｚｒ等の強度向上元素を添加し、
硬さ上昇と適度の脆化によりバリ発生を押さえようとす
る提案がなされているが、硬さ上昇による金型寿命の低
下の問題を抱えている。したがって本発明は、上記従来
技術の問題点を解消し、金型寿命の低下の問題を生じる
ことなく、プレス打抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ
−Ｎｉ合金の製造方法を提供することを目的としてい
る。
７−３４００号、特開平７−３４１９９号では、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ、Ｚｒ等の強度向上元素を添加し、
硬さ上昇と適度の脆化によりバリ発生を押さえようとす
る提案がなされているが、硬さ上昇による金型寿命の低
下の問題を抱えている。したがって本発明は、上記従来
技術の問題点を解消し、金型寿命の低下の問題を生じる
ことなく、プレス打抜き性を改善した電子銃部品用Ｆｅ
−Ｎｉ合金の製造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、プレス打
抜き性に影響を及ぼす介在物と、介在物の分布に及ぼす
製造条件の影響を鋭意研究した結果、Ｍｎ及びＳの含有
量を特定の範囲に限定することと、それらの含有量によ
って決まる適性温度に加熱して熱間加工を行うことによ
り、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金のプレス打抜き性を改
善し、上記目的を達成するに到った。
抜き性に影響を及ぼす介在物と、介在物の分布に及ぼす
製造条件の影響を鋭意研究した結果、Ｍｎ及びＳの含有
量を特定の範囲に限定することと、それらの含有量によ
って決まる適性温度に加熱して熱間加工を行うことによ
り、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金のプレス打抜き性を改
善し、上記目的を達成するに到った。
【０００９】すなわち、ＭｎＳを適当量材料中に析出さ
せ、打抜きの際にき裂の発生と伝播を促進することによ
って、プレス打抜き性を向上させることができるのであ
る。ところが、本発明者らの検討によれば、プレス打抜
き性を向上させるためには、単にＳ含有量を規定するだ
けではＭｎＳの量や分布を制御することができず不充分
であり、それには熱間加工時の加熱温度が大きく関わっ
てくることが明らかになった。そして、本発明者らは、
Ｍｎ及びＳの含有量によって熱間加工の適性な加熱温度
が変動することを見出し、この適正な加熱温度とＭｎ及
びＳの含有量を適性範囲に制御することとを合わせて、
初めて電子銃部品のバリに対する厳しい要求に応えられ
る合金を供給できることを見出すに到った。なお、本発
明では、合金の硬さ上昇には効果の小さなＭｎＳをプレ
ス打抜き性向上に利用するので、硬さ上昇による金型寿
命の低下の問題を生じることはない。
せ、打抜きの際にき裂の発生と伝播を促進することによ
って、プレス打抜き性を向上させることができるのであ
る。ところが、本発明者らの検討によれば、プレス打抜
き性を向上させるためには、単にＳ含有量を規定するだ
けではＭｎＳの量や分布を制御することができず不充分
であり、それには熱間加工時の加熱温度が大きく関わっ
てくることが明らかになった。そして、本発明者らは、
Ｍｎ及びＳの含有量によって熱間加工の適性な加熱温度
が変動することを見出し、この適正な加熱温度とＭｎ及
びＳの含有量を適性範囲に制御することとを合わせて、
初めて電子銃部品のバリに対する厳しい要求に応えられ
る合金を供給できることを見出すに到った。なお、本発
明では、合金の硬さ上昇には効果の小さなＭｎＳをプレ
ス打抜き性向上に利用するので、硬さ上昇による金型寿
命の低下の問題を生じることはない。
【００１０】本発明の電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製
造方法は、上記知見に基づいてなされたもので、重量％
で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：０．０５〜２．００
％、Ｓ：０．００１〜０．０５０％、残部がＦｅ及び不
可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶
解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼鈍からなる工程で製
造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法におい
て、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、元素Ａの含有量を［％Ａ］とし
たときに、０．０００５≦[％Ｍｎ][％Ｓ]≦０．０１０
０を満たし、かつ、熱間加工を下記式［数２］で示され
る温度Ｔに加熱して行うことを特徴としている。
造方法は、上記知見に基づいてなされたもので、重量％
で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：０．０５〜２．００
％、Ｓ：０．００１〜０．０５０％、残部がＦｅ及び不
可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ合金を、基本的に溶
解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼鈍からなる工程で製
造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法におい
て、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、元素Ａの含有量を［％Ａ］とし
たときに、０．０００５≦[％Ｍｎ][％Ｓ]≦０．０１０
０を満たし、かつ、熱間加工を下記式［数２］で示され
る温度Ｔに加熱して行うことを特徴としている。
【００１１】
【数２】
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、上記数値限定の理由を本発
明の作用とともに説明する。 Ｎｉ：ＮｉはＦｅ−Ｎｉ合金の熱膨張特性を決定する重
要な元素であり、３０％未満あるいは５５％を超えると
熱膨張係数が大きくなりすぎて好ましくない。よって、
Ｎｉの成分範囲は３０〜５５％とした。 Ｍｎ：ＭｎはＳとともにプレス打抜き性を向上させるＭ
ｎＳを形成する。Ｍｎ含有量が０．０５％未満ではプレ
ス打抜き性向上に充分でなく、２．００％を超えると合
金の硬さが上昇して金型の摩耗を促進するようになるた
め、Ｍｎの成分範囲は０．０５〜２．００％とした。な
お、さらに好ましい範囲は０．０５〜０．８０％であ
る。
明の作用とともに説明する。 Ｎｉ：ＮｉはＦｅ−Ｎｉ合金の熱膨張特性を決定する重
要な元素であり、３０％未満あるいは５５％を超えると
熱膨張係数が大きくなりすぎて好ましくない。よって、
Ｎｉの成分範囲は３０〜５５％とした。 Ｍｎ：ＭｎはＳとともにプレス打抜き性を向上させるＭ
ｎＳを形成する。Ｍｎ含有量が０．０５％未満ではプレ
ス打抜き性向上に充分でなく、２．００％を超えると合
金の硬さが上昇して金型の摩耗を促進するようになるた
め、Ｍｎの成分範囲は０．０５〜２．００％とした。な
お、さらに好ましい範囲は０．０５〜０．８０％であ
る。
【００１３】Ｓ：ＳはＭｎとともにプレス打抜き性を向
上させるＭｎＳを形成する。Ｓ含有量が０．００１％未
満ではプレス打抜き性向上に十分でなく、０．０５０％
を超えると熱間加工性や耐食性が劣化するので、Ｓの成
分範囲を０．００１〜０．０５０％とした。なお、さら
に好ましい範囲は０．００３〜０．０２０％である。上
記以外の成分は不可避的不純物とＦｅである。不純物
は、Ｃ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｃｒ、Ｃｏなどの通常の不純
物であって、熱膨張特性にとって有害であるので、これ
らの不純物元素の含有量は総計で０．００１〜０．５％
が望ましい。
上させるＭｎＳを形成する。Ｓ含有量が０．００１％未
満ではプレス打抜き性向上に十分でなく、０．０５０％
を超えると熱間加工性や耐食性が劣化するので、Ｓの成
分範囲を０．００１〜０．０５０％とした。なお、さら
に好ましい範囲は０．００３〜０．０２０％である。上
記以外の成分は不可避的不純物とＦｅである。不純物
は、Ｃ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｃｒ、Ｃｏなどの通常の不純
物であって、熱膨張特性にとって有害であるので、これ
らの不純物元素の含有量は総計で０．００１〜０．５％
が望ましい。
【００１４】ＭｎとＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]：この濃
度積[％Ｍｎ][％Ｓ]は、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の
プレス打抜き性の向上に関して、本発明者らが初めて着
目したパラメータであって、このパラメータの範囲を規
定することにより、ＭｎまたはＳ単独の含有量を規定す
るのと比較してＭｎＳの量をより確実に制御することが
できる。本発明者らの検討によれば、濃度積[％Ｍｎ]
[％Ｓ]が０．０００５未満ではプレス打抜き性向上に充
分なＭｎＳが析出せず、０．０１００を超えるとＭｎＳ
が多くなりすぎて耐食性が劣化することが判った。よっ
て、ＭｎとＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]は、下記式［数
３］を満たす範囲に規定した。
度積[％Ｍｎ][％Ｓ]は、電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の
プレス打抜き性の向上に関して、本発明者らが初めて着
目したパラメータであって、このパラメータの範囲を規
定することにより、ＭｎまたはＳ単独の含有量を規定す
るのと比較してＭｎＳの量をより確実に制御することが
できる。本発明者らの検討によれば、濃度積[％Ｍｎ]
[％Ｓ]が０．０００５未満ではプレス打抜き性向上に充
分なＭｎＳが析出せず、０．０１００を超えるとＭｎＳ
が多くなりすぎて耐食性が劣化することが判った。よっ
て、ＭｎとＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]は、下記式［数
３］を満たす範囲に規定した。
【数３】０．０００５≦[％Ｍｎ][％Ｓ]≦０．０１００
【００１５】熱間加工加熱温度Ｔ：熱間加工の加熱温度
が低すぎると析出したＭｎＳの粒径が小さすぎてプレス
打抜き性の向上に寄与しない。本発明者らの検討によれ
ば、ＭｎＳの粒径を確保してプレス打抜き性を向上させ
るためには、熱間加工の加熱温度は少なくとも１０５０
℃は必要であることが明らかとなった。また、熱間加工
加熱温度が高すぎると、プレス打抜き性向上に寄与する
ＭｎＳが解離し、解離したＭｎ及びＳのマトリックスへ
の再固溶が著しくなる。
が低すぎると析出したＭｎＳの粒径が小さすぎてプレス
打抜き性の向上に寄与しない。本発明者らの検討によれ
ば、ＭｎＳの粒径を確保してプレス打抜き性を向上させ
るためには、熱間加工の加熱温度は少なくとも１０５０
℃は必要であることが明らかとなった。また、熱間加工
加熱温度が高すぎると、プレス打抜き性向上に寄与する
ＭｎＳが解離し、解離したＭｎ及びＳのマトリックスへ
の再固溶が著しくなる。
【００１６】したがって、プレス打抜き性向上のために
は熱間加工加熱温度を適正に制御する必要があるが、適
正な温度範囲はＭｎ含有量及びＳ含有量により変化す
る。本発明者らは、ＭｎとＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]に
対するプレス打抜き性が向上する熱間加工の加熱温度と
の関係を調べた結果、両者に図３のプロットに見られる
相関関係が存在することを見出した。そして、図３にお
いてプレス打抜き性の良否の境界となる曲線を求めたと
ころ、下記式［数４］を得るに到り、上記数２に示す熱
間加工加熱温度Ｔの範囲を得た。なお、熱間加工とは具
体的には分塊圧延、熱間鍛造、熱間圧延を意味する。
は熱間加工加熱温度を適正に制御する必要があるが、適
正な温度範囲はＭｎ含有量及びＳ含有量により変化す
る。本発明者らは、ＭｎとＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]に
対するプレス打抜き性が向上する熱間加工の加熱温度と
の関係を調べた結果、両者に図３のプロットに見られる
相関関係が存在することを見出した。そして、図３にお
いてプレス打抜き性の良否の境界となる曲線を求めたと
ころ、下記式［数４］を得るに到り、上記数２に示す熱
間加工加熱温度Ｔの範囲を得た。なお、熱間加工とは具
体的には分塊圧延、熱間鍛造、熱間圧延を意味する。
【００１７】
【数４】
【００１８】本発明の電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製
造にあたっては、上述した所定の成分組成に溶製したＦ
ｅ−Ｎｉ合金インゴットあるいは連続鋳造スラブを上述
した加熱温度条件で熱間加工を行い、冷間圧延と焼鈍を
必要に応じて繰り返して最終板厚とし、最終焼鈍して板
厚０．０５〜０．５ｍｍ程度のプレス打抜き用素材に仕
上げる。
造にあたっては、上述した所定の成分組成に溶製したＦ
ｅ−Ｎｉ合金インゴットあるいは連続鋳造スラブを上述
した加熱温度条件で熱間加工を行い、冷間圧延と焼鈍を
必要に応じて繰り返して最終板厚とし、最終焼鈍して板
厚０．０５〜０．５ｍｍ程度のプレス打抜き用素材に仕
上げる。
【００１９】
【実施例】以下、具体的な実施例により本発明を詳細に
説明する。Ｆｅ−４２％Ｎｉ合金を主成分とする６種類
のＦｅ−Ｎｉ合金（合金番号１〜６）を誘導型真空溶解
炉により重量約３００ｋｇのインゴットに溶製した。原
料としては、電解Ｆｅ、電解Ｎｉ、電解Ｍｎを用い、Ｓ
含有量の調整はＦｅ−Ｓ（硫化鉄）の添加により行っ
た。各合金の化学組成を表１に示す。
説明する。Ｆｅ−４２％Ｎｉ合金を主成分とする６種類
のＦｅ−Ｎｉ合金（合金番号１〜６）を誘導型真空溶解
炉により重量約３００ｋｇのインゴットに溶製した。原
料としては、電解Ｆｅ、電解Ｎｉ、電解Ｍｎを用い、Ｓ
含有量の調整はＦｅ−Ｓ（硫化鉄）の添加により行っ
た。各合金の化学組成を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】各インゴットから厚さ４０ｍｍの試料を切
り出し、表１に示す各温度にそれぞれを加熱し１時間保
持した後熱間圧延を行い、厚さ４ｍｍの板にした。これ
を焼鈍し、酸洗した後１．５ｍｍの厚さに冷間圧延し、
続いて焼鈍後０．５ｍｍの厚さまで冷間圧延した。次に
これを真空中で７５０℃にて１時間焼鈍して供試材とし
た。
り出し、表１に示す各温度にそれぞれを加熱し１時間保
持した後熱間圧延を行い、厚さ４ｍｍの板にした。これ
を焼鈍し、酸洗した後１．５ｍｍの厚さに冷間圧延し、
続いて焼鈍後０．５ｍｍの厚さまで冷間圧延した。次に
これを真空中で７５０℃にて１時間焼鈍して供試材とし
た。
【００２２】打抜き性の評価は、供試材を板厚０．２８
ｍｍにコイニングした後、直径０．４ｍｍの孔を１０個
あけ、切口面の破断面割合をそれぞれについて測定して
その結果を表１に示した。表１に記載した破断面割合
は、１０個の孔の破断面割合の平均値を示す。また、表
１では、熱間圧延の温度が本発明の範囲内のものを「本
発明例」、範囲外のものを「比較例」と記載して区別し
た。また、図３は、Ｍｎ及びＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]
を横軸、熱間圧延の加熱温度を縦軸にとり、各供試材
（合金番号６を除く）におけるそれらの値をプロットし
たものである。ここで、破断面割合（％）は（破断面厚
さ／板厚）×１００により定義され、せん断面と破断面
との和が板厚である。なお、本発明者等の打抜き性の研
究により、破断面割合が大きい方がバリが小さくなるこ
とが明らかになっており、この実施例の条件では、破断
面割合が３０％以上であることがプレス打抜性に優れる
条件となる。
ｍｍにコイニングした後、直径０．４ｍｍの孔を１０個
あけ、切口面の破断面割合をそれぞれについて測定して
その結果を表１に示した。表１に記載した破断面割合
は、１０個の孔の破断面割合の平均値を示す。また、表
１では、熱間圧延の温度が本発明の範囲内のものを「本
発明例」、範囲外のものを「比較例」と記載して区別し
た。また、図３は、Ｍｎ及びＳの濃度積[％Ｍｎ][％Ｓ]
を横軸、熱間圧延の加熱温度を縦軸にとり、各供試材
（合金番号６を除く）におけるそれらの値をプロットし
たものである。ここで、破断面割合（％）は（破断面厚
さ／板厚）×１００により定義され、せん断面と破断面
との和が板厚である。なお、本発明者等の打抜き性の研
究により、破断面割合が大きい方がバリが小さくなるこ
とが明らかになっており、この実施例の条件では、破断
面割合が３０％以上であることがプレス打抜性に優れる
条件となる。
【００２３】表１から明らかなように、本発明例ではい
ずれも破断面割合が３０％を超えており打抜き性が優れ
ている。なお、合金番号６はＳ含有量が本発明の範囲を
超えているために熱間圧延時に割れが発生し、打抜き性
を評価できなかった。また、前述のように、図３のプロ
ットは前記「数４］の曲線の根拠となったものであり、
この曲線を境界としてプレス打抜き性に優れた本発明例
とそうでない比較例とが明確に区別されていることが判
る。
ずれも破断面割合が３０％を超えており打抜き性が優れ
ている。なお、合金番号６はＳ含有量が本発明の範囲を
超えているために熱間圧延時に割れが発生し、打抜き性
を評価できなかった。また、前述のように、図３のプロ
ットは前記「数４］の曲線の根拠となったものであり、
この曲線を境界としてプレス打抜き性に優れた本発明例
とそうでない比較例とが明確に区別されていることが判
る。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、プ
レス打抜き性を著しく改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ
合金を製造することができ、電子銃部品として致命的な
バリの問題を解消し、受像管の高品質化に対応できる優
れた電子銃部品を得ることができる。
レス打抜き性を著しく改善した電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ
合金を製造することができ、電子銃部品として致命的な
バリの問題を解消し、受像管の高品質化に対応できる優
れた電子銃部品を得ることができる。
【図１】 シャドウマスク型ブラウン管の断面図であ
る。
る。
【図２】 電子銃の電極であり、本発明に係るＦｅ−Ｎ
ｉ合金で製造される電子銃部品の一例を示す斜視図
（ａ）及び断面図（ｂ）である。
ｉ合金で製造される電子銃部品の一例を示す斜視図
（ａ）及び断面図（ｂ）である。
【図３】 実施例におけるＭｎ及びＳの濃度積[％Ｍｎ]
[％Ｓ]と熱間圧延の加熱温度との関係を示す線図であ
る。
[％Ｓ]と熱間圧延の加熱温度との関係を示す線図であ
る。
１ パネル ２ 蛍光膜 ３ 電子ビーム ４ 電子銃 ５ 偏向ヨーク ６ シャドウマスク ７ 磁気シールド １０ 電極 １０ａ，１０ｂ，１０ｃ 微小孔 １０ｅ 先端縁 Ｂ バリ
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｎｉ：３０〜５５％、Ｍｎ：
０．０５〜２．００％、Ｓ：０．００１〜０．０５０
％、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなるＦｅ−Ｎｉ
合金を、基本的に溶解、鋳造、熱間加工、冷間圧延、焼
鈍からなる工程で製造する電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金
の製造方法において、 上記Ｆｅ−Ｎｉ合金は、元素Ａの含有量を［％Ａ］とし
たときに、０．０００５≦[％Ｍｎ][％Ｓ]≦０．０１０
０を満たし、かつ、上記熱間加工を下記式で示す温度Ｔ
に加熱して行うことを特徴とする電子銃部品用Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金の製造方法。 【数１】
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10084924A JPH11264021A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
| MYPI99000226A MY124596A (en) | 1998-03-16 | 1999-01-21 | Process for producing fe-ni alloys used for electron gun parts |
| TW088101076A TW524859B (en) | 1998-03-16 | 1999-01-25 | Process for producing Fe-Ni alloys used for electron gun parts |
| US09/239,049 US6231694B1 (en) | 1998-03-16 | 1999-01-27 | Process for producing Fe-Ni alloys used for electron gun parts |
| KR1019990004844A KR100317687B1 (ko) | 1998-03-16 | 1999-02-11 | 전자총 부품용 Ｆｅ-Ｎｉ 합금의 제조 방법 |
| CN99102088A CN1082562C (zh) | 1998-03-16 | 1999-02-27 | 电子枪部件用铁－镍合金的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10084924A JPH11264021A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11264021A true JPH11264021A (ja) | 1999-09-28 |
Family
ID=13844258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10084924A Ceased JPH11264021A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6231694B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11264021A (ja) |
| KR (1) | KR100317687B1 (ja) |
| CN (1) | CN1082562C (ja) |
| MY (1) | MY124596A (ja) |
| TW (1) | TW524859B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115478191A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-12-16 | 浙江前沿半导体材料有限公司 | 一种低膨胀合金的制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05339681A (ja) * | 1992-06-11 | 1993-12-21 | Hitachi Metals Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系電子銃電極材料 |
| JPH06184703A (ja) * | 1993-07-01 | 1994-07-05 | Toshiba Corp | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ系合金 |
| JP3222085B2 (ja) * | 1997-03-24 | 2001-10-22 | 日鉱金属株式会社 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 |
| JP3566489B2 (ja) * | 1997-03-27 | 2004-09-15 | 日鉱金属加工株式会社 | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 |
-
1998
- 1998-03-16 JP JP10084924A patent/JPH11264021A/ja not_active Ceased
-
1999
- 1999-01-21 MY MYPI99000226A patent/MY124596A/en unknown
- 1999-01-25 TW TW088101076A patent/TW524859B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-01-27 US US09/239,049 patent/US6231694B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-11 KR KR1019990004844A patent/KR100317687B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-27 CN CN99102088A patent/CN1082562C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115478191A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-12-16 | 浙江前沿半导体材料有限公司 | 一种低膨胀合金的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100317687B1 (ko) | 2001-12-22 |
| CN1229146A (zh) | 1999-09-22 |
| MY124596A (en) | 2006-06-30 |
| TW524859B (en) | 2003-03-21 |
| KR19990077423A (ko) | 1999-10-25 |
| CN1082562C (zh) | 2002-04-10 |
| US6231694B1 (en) | 2001-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3426426B2 (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打ち抜き部品 | |
| JP3566489B2 (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 | |
| JP3557395B2 (ja) | プレス成形型フラットマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金材の製造方法 | |
| JPH11264021A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 | |
| JP3222085B2 (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打抜き加工部品 | |
| JP2001164342A (ja) | 電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金および電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板 | |
| JPH11269554A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金の製造方法 | |
| US5849420A (en) | Punched electron gun part of a Fe-Cr-Ni alloy | |
| KR100595393B1 (ko) | 내식성이 우수한 섀도우 마스크 소재용 ＦｅＮｉ계 합금및 섀도우 마스크 재료 | |
| JPH11269616A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金及び電子銃プレス打抜き加工部品並びに電子銃電極 | |
| JPH04120251A (ja) | シャドウマスク用素材およびその製造方法 | |
| JP3101199B2 (ja) | 打ち抜き性に優れた高強度低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ系合金材料およびその製造方法 | |
| JP2000273539A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金の製造方法 | |
| JP3602752B2 (ja) | プレス性の良好な電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金条 | |
| JP2002069535A (ja) | 耐落下衝撃変形性及び低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ系合金材の、熱間圧延割れを防止する製造方法 | |
| JP3224186B2 (ja) | 打ち抜き性に優れた高強度低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ系合金材料の製造方法 | |
| JP3326897B2 (ja) | シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板 | |
| JP2003073780A (ja) | プレス成形型フラットマスク用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄帯 | |
| JPH09235656A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打ち抜き加工部品 | |
| JPH04120252A (ja) | シャドウマスク用素材およびその製造方法 | |
| JP2002060908A (ja) | エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JPH01264143A (ja) | シャドウマスク及びその製造方法 | |
| JP2004323949A (ja) | プレス成形型シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄帯 | |
| JPH09235655A (ja) | 電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ合金並びに電子銃プレス打ち抜き加工部品 | |
| JPH09249943A (ja) | プレス打ち抜き性の良好な電子銃部品用Ｆｅ−Ｎｉ系合金並びに加工部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A045 | Written measure of dismissal of application [lapsed due to lack of payment] |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A045 Effective date: 20050624 |