JP2002060908A - エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 - Google Patents
エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法Info
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- JP2002060908A JP2002060908A JP2000243800A JP2000243800A JP2002060908A JP 2002060908 A JP2002060908 A JP 2002060908A JP 2000243800 A JP2000243800 A JP 2000243800A JP 2000243800 A JP2000243800 A JP 2000243800A JP 2002060908 A JP2002060908 A JP 2002060908A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 プレス成形後の取扱い時における変形を防止
し、エッチング性に優れたブラウン管用シャドウマスク
材を提供する。 【構成】 このシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系
合金板は、Ｎｉ：３０〜５０％，Ｃ：０．０１５％以
下，Ｓｉ：０．２０％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ａ
ｌ：０．０２％以下，Ｂ：０．００４０％以下を含み、
プレス成形前の軟化焼鈍後における平均結晶粒径が１５
μｍ以下，０．２％耐力が２８０ＭＰａ以上，３０〜１
００℃での平均熱膨張係数が１．５×１０-6／℃以下で
ある。Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱延板を焼鈍及び冷間圧延す
る際、焼鈍温度を８５０℃以下とし、最終の冷間圧延を
除く冷間圧延での圧延率を７０％以上にすることにより
製造される。所定のシャドウマスク形状にプレス成形す
る前に、８５０℃以下の温度で軟化焼鈍することが好ま
しい。
し、エッチング性に優れたブラウン管用シャドウマスク
材を提供する。 【構成】 このシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系
合金板は、Ｎｉ：３０〜５０％，Ｃ：０．０１５％以
下，Ｓｉ：０．２０％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ａ
ｌ：０．０２％以下，Ｂ：０．００４０％以下を含み、
プレス成形前の軟化焼鈍後における平均結晶粒径が１５
μｍ以下，０．２％耐力が２８０ＭＰａ以上，３０〜１
００℃での平均熱膨張係数が１．５×１０-6／℃以下で
ある。Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱延板を焼鈍及び冷間圧延す
る際、焼鈍温度を８５０℃以下とし、最終の冷間圧延を
除く冷間圧延での圧延率を７０％以上にすることにより
製造される。所定のシャドウマスク形状にプレス成形す
る前に、８５０℃以下の温度で軟化焼鈍することが好ま
しい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カラーテレビ，ＯＡ機
器等のブラウン管に使用されるシャドウマスク用低熱膨
張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法に関する。
器等のブラウン管に使用されるシャドウマスク用低熱膨
張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラーテレビ，ＯＡ機器等のブラウン管
には、多数の電子ビーム通過孔が形成されたシャドウマ
スクが組み込まれている。電子銃から放出された電子ビ
ームは、特定のビーム通過孔を通過し、各色調に応じて
それぞれの蛍光部にビームスポットを投影する。シャド
ウマスク用素材としては、正確な電子ビーム通過孔が形
成されるように優れたエッチング性が要求され、従来か
ら低炭素Ａｌキルド鋼が使用されている。ところが、シ
ャドウマスクは、電子ビームの衝突によって加熱され、
熱膨張する。このときの熱膨張が大きいと電子ビーム通
過孔が変位し、電子ビームが所定の蛍光面に当たらなく
なるドーミング現象による色ズレが発生する。低熱膨張
特性をもつ素材の使用によってドーミング現象が抑制さ
れるので、熱膨張の小さなＦｅ−Ｎｉ系合金がシャドウ
マスク用素材として使用されるようになってきている。
には、多数の電子ビーム通過孔が形成されたシャドウマ
スクが組み込まれている。電子銃から放出された電子ビ
ームは、特定のビーム通過孔を通過し、各色調に応じて
それぞれの蛍光部にビームスポットを投影する。シャド
ウマスク用素材としては、正確な電子ビーム通過孔が形
成されるように優れたエッチング性が要求され、従来か
ら低炭素Ａｌキルド鋼が使用されている。ところが、シ
ャドウマスクは、電子ビームの衝突によって加熱され、
熱膨張する。このときの熱膨張が大きいと電子ビーム通
過孔が変位し、電子ビームが所定の蛍光面に当たらなく
なるドーミング現象による色ズレが発生する。低熱膨張
特性をもつ素材の使用によってドーミング現象が抑制さ
れるので、熱膨張の小さなＦｅ−Ｎｉ系合金がシャドウ
マスク用素材として使用されるようになってきている。
【０００３】ブラウン管の高精細化や大画面化に対する
要求が強くなってきている最近の傾向に伴って、シャド
ウマスクとしても数多くの電子ビーム通過孔を高密度で
且つ高精度に穿孔したシャドウマスクが望まれている。
電子ビーム通過孔はフォトエッチングで穿孔されるが、
孔径を小さく且つ孔間隔を狭めるためには素材板厚を薄
くする必要がある。しかし、薄板化は、シャドウマスク
の強度不足を引き起こし、プレス成形後の取扱い時に変
形等に起因してブラウン管製造工程での歩留を低下させ
る。
要求が強くなってきている最近の傾向に伴って、シャド
ウマスクとしても数多くの電子ビーム通過孔を高密度で
且つ高精度に穿孔したシャドウマスクが望まれている。
電子ビーム通過孔はフォトエッチングで穿孔されるが、
孔径を小さく且つ孔間隔を狭めるためには素材板厚を薄
くする必要がある。しかし、薄板化は、シャドウマスク
の強度不足を引き起こし、プレス成形後の取扱い時に変
形等に起因してブラウン管製造工程での歩留を低下させ
る。
【０００４】シャドウマスクの耐変形性を改善するた
め、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金にＢｅを添加して材料強度
を改善すること（特開平３−１５８４３８号公報），Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ａｌ等による時効硬化を利用すること（特開
平４−４１６５３号公報）等、従来から種々の方法が提
案されている。また、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｎｂ等の添加
によりヤング率を増加させ、軟化焼鈍後に結晶粒度番号
５．０以上の細粒組織とすることにより座屈を防止した
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金（特開昭６１−１５７７６２号
公報），最終圧延率２０〜６０％の冷間圧延後に８００
℃以下，５分以内の焼鈍により未再結晶組織を残すこと
によりエッチング性を改善したＦｅ−Ｎｉ系合金（特開
平６−１８４７０１号公報）等も知られている。
め、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金にＢｅを添加して材料強度
を改善すること（特開平３−１５８４３８号公報），Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ａｌ等による時効硬化を利用すること（特開
平４−４１６５３号公報）等、従来から種々の方法が提
案されている。また、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｎｂ等の添加
によりヤング率を増加させ、軟化焼鈍後に結晶粒度番号
５．０以上の細粒組織とすることにより座屈を防止した
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金（特開昭６１−１５７７６２号
公報），最終圧延率２０〜６０％の冷間圧延後に８００
℃以下，５分以内の焼鈍により未再結晶組織を残すこと
によりエッチング性を改善したＦｅ−Ｎｉ系合金（特開
平６−１８４７０１号公報）等も知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、小孔径及び高
密度穿孔に対する要求が過酷なシャドウマスク用として
は、従来から提案されている方法で製造される素材では
十分な強度が得られない。また、高強度化のために添加
される元素は、エッチング性の低下を招くと共に、熱膨
張係数を増加させやすい。熱膨張係数の増加は、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金本来の長所である耐ドーミング性を損ねる。
更には、製造工程に加わる制約から、製造コストが上昇
することにもなりかねない。
密度穿孔に対する要求が過酷なシャドウマスク用として
は、従来から提案されている方法で製造される素材では
十分な強度が得られない。また、高強度化のために添加
される元素は、エッチング性の低下を招くと共に、熱膨
張係数を増加させやすい。熱膨張係数の増加は、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金本来の長所である耐ドーミング性を損ねる。
更には、製造工程に加わる制約から、製造コストが上昇
することにもなりかねない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、軟化焼鈍状態で
の結晶粒径を規制することにより、優れたエッチング性
及び耐変形性を兼ね備え、かつ熱膨張係数の小さなシャ
ドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板を提供することを目的
とする。
題を解消すべく案出されたものであり、軟化焼鈍状態で
の結晶粒径を規制することにより、優れたエッチング性
及び耐変形性を兼ね備え、かつ熱膨張係数の小さなシャ
ドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板を提供することを目的
とする。
【０００７】本発明のシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−
Ｎｉ系合金板は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３０
〜５０質量％，Ｃ：０．０１５質量％以下，Ｓｉ：０．
２０質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ａｌ：０．
０２質量％以下，Ｂ：０．００４０質量％以下を含み、
残部が実質的にＦｅの組成をもち、プレス成形前の軟化
焼鈍後における平均結晶粒径が１５μｍ以下，０．２％
耐力が２８０ＭＰａ以上，３０〜１００℃での平均熱膨
張係数が１．５×１０-6／℃以下であることを特徴とす
る。Ｍｎ含有量を０．１質量％以下に規制すると、平均
熱膨張係数が１．０×１０-6／℃以下のシャドウマスク
用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板が得られる。
Ｎｉ系合金板は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３０
〜５０質量％，Ｃ：０．０１５質量％以下，Ｓｉ：０．
２０質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ａｌ：０．
０２質量％以下，Ｂ：０．００４０質量％以下を含み、
残部が実質的にＦｅの組成をもち、プレス成形前の軟化
焼鈍後における平均結晶粒径が１５μｍ以下，０．２％
耐力が２８０ＭＰａ以上，３０〜１００℃での平均熱膨
張係数が１．５×１０-6／℃以下であることを特徴とす
る。Ｍｎ含有量を０．１質量％以下に規制すると、平均
熱膨張係数が１．０×１０-6／℃以下のシャドウマスク
用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板が得られる。
【０００８】このＦｅ−Ｎｉ系合金板は、所定組成に調
整されたＦｅ−Ｎｉ系合金の熱延板を焼鈍及び冷間圧延
する際、焼鈍温度を８５０℃以下とし、最終の冷間圧延
を除く冷間圧延での圧延率を７０％以上にすることによ
り製造される。所定のシャドウマスク形状にプレス成形
する前に、８５０℃以下の温度で軟化焼鈍することが好
ましい。
整されたＦｅ−Ｎｉ系合金の熱延板を焼鈍及び冷間圧延
する際、焼鈍温度を８５０℃以下とし、最終の冷間圧延
を除く冷間圧延での圧延率を７０％以上にすることによ
り製造される。所定のシャドウマスク形状にプレス成形
する前に、８５０℃以下の温度で軟化焼鈍することが好
ましい。
【０００９】
【作用】以下、本発明が対象とするＦｅ−Ｎｉ系合金に
含まれる合金成分，含有量等を説明する。Ｎｉ：３０〜５０質量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持するうえで重
要な合金成分であり、３０〜５０質量％の範囲にＮｉ含
有量を定めることが必要となる。Ｃ：０．０１５質量％以下 マトリックスに炭化物となって析出し、エッチング性を
阻害する合金成分である。Ｃ含有量の上限を０．０１５
質量％に設定するとき、Ｃによる悪影響が抑制される。
含まれる合金成分，含有量等を説明する。Ｎｉ：３０〜５０質量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持するうえで重
要な合金成分であり、３０〜５０質量％の範囲にＮｉ含
有量を定めることが必要となる。Ｃ：０．０１５質量％以下 マトリックスに炭化物となって析出し、エッチング性を
阻害する合金成分である。Ｃ含有量の上限を０．０１５
質量％に設定するとき、Ｃによる悪影響が抑制される。
【００１０】Ｓｉ：０．２０質量％以下 脱酸剤として添加される合金成分であるが、熱膨張係数
を大きくし、エッチング性や黒化膜性を劣化させる傾向
を示すので、Ｓｉ含有量の上限を０．２０質量％に設定
した。Ｍｎ：０．５質量％以下又は０．１質量％以下 脱酸剤として添加される合金成分であるが、熱膨張係数
を大きくすることに作用するので、上限を０．５質量％
に設定した。更に高精細なブラウン管でのドーミング現
象による色ズレを抑制するためには、３０〜１００℃で
の平均熱膨張係数を１．０×１０-6以下にする必要があ
り、この場合にはＭｎ含有量を０．１質量％以下に規制
する。
を大きくし、エッチング性や黒化膜性を劣化させる傾向
を示すので、Ｓｉ含有量の上限を０．２０質量％に設定
した。Ｍｎ：０．５質量％以下又は０．１質量％以下 脱酸剤として添加される合金成分であるが、熱膨張係数
を大きくすることに作用するので、上限を０．５質量％
に設定した。更に高精細なブラウン管でのドーミング現
象による色ズレを抑制するためには、３０〜１００℃で
の平均熱膨張係数を１．０×１０-6以下にする必要があ
り、この場合にはＭｎ含有量を０．１質量％以下に規制
する。
【００１１】Ａｌ：０．０２質量％以下 脱酸剤として添加される合金成分であるが、表面傷の発
生等によりＦｅ−Ｎｉ系合金の表面品質を劣化させるの
で、上限を０．０２質量％に設定した。Ｂ：０．００４０質量％以下 エッチング速度を増加させる上で有効な合金成分であ
る。しかし、０．００４０質量％を超える過剰量のＢが
含まれると、軟化焼鈍後に焼鈍ムラが発生しやすくな
り、黒化膜の生成ムラが助長される。前掲の合金成分以
外に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金に不可避的に混入する元素とし
てＣｒがある。Ｃｒは熱膨張係数を増加させる作用を呈
するので、耐ドーミング性を損なわないようにＣｒ含有
量を０．１０質量％以下に規制することが好ましい。他
の不可避的不純物としてＳ，Ｐ，Ｏ等があるが、これら
不純物がＦｅ−Ｎｉ系合金に含まれる量はそれぞれ通常
０．０１質量％以下であり、この程度の含有量であれば
本発明の目的とする特性に悪影響を及ぼさない。
生等によりＦｅ−Ｎｉ系合金の表面品質を劣化させるの
で、上限を０．０２質量％に設定した。Ｂ：０．００４０質量％以下 エッチング速度を増加させる上で有効な合金成分であ
る。しかし、０．００４０質量％を超える過剰量のＢが
含まれると、軟化焼鈍後に焼鈍ムラが発生しやすくな
り、黒化膜の生成ムラが助長される。前掲の合金成分以
外に、Ｆｅ−Ｎｉ系合金に不可避的に混入する元素とし
てＣｒがある。Ｃｒは熱膨張係数を増加させる作用を呈
するので、耐ドーミング性を損なわないようにＣｒ含有
量を０．１０質量％以下に規制することが好ましい。他
の不可避的不純物としてＳ，Ｐ，Ｏ等があるが、これら
不純物がＦｅ−Ｎｉ系合金に含まれる量はそれぞれ通常
０．０１質量％以下であり、この程度の含有量であれば
本発明の目的とする特性に悪影響を及ぼさない。
【００１２】プレス成形前の軟化焼鈍状態での平均結晶
粒径：１５μｍ以下 結晶粒径が大きくなるに従って、Ｆｅ−Ｎｉ系合金板の
０．２％耐力が低下する。軟化焼鈍後でプレス成形前の
平均結晶粒径が１５μｍを超えると、０．２％耐力が２
８０ＭＰａを下回り、取扱い時に変形しやすくなる。１
５μｍを超える平均結晶粒径は、フォトエッチングで生
じる穿孔面にガサツキや荒れ（以下、アラビという）を
大きくし、エッチング品位を低下させる原因でもある。
粒径：１５μｍ以下 結晶粒径が大きくなるに従って、Ｆｅ−Ｎｉ系合金板の
０．２％耐力が低下する。軟化焼鈍後でプレス成形前の
平均結晶粒径が１５μｍを超えると、０．２％耐力が２
８０ＭＰａを下回り、取扱い時に変形しやすくなる。１
５μｍを超える平均結晶粒径は、フォトエッチングで生
じる穿孔面にガサツキや荒れ（以下、アラビという）を
大きくし、エッチング品位を低下させる原因でもある。
【００１３】プレス成形前の軟化焼鈍状態での０．２％
耐力：２８０ＭＰａ以上 軟化焼鈍状態での０．２％耐力が２８０ＭＰａを下回る
と、プレス成形後に強度が不足し変形しやすくなる。３０〜１００℃での平均熱膨張係数：１．５×１０-6／
℃以下又は１．０×１０ -6以下 ブラウン管に組み込まれたシャドウマスクは、電子ビー
ム照射によって１００℃程度まで昇温する。そのため、
熱膨張係数の大きなシャドウマスク材では、ドーミング
現象による色ずれが生じやすい。この色ずれは、３０〜
１００℃の温度域における平均熱膨張係数を１．５×１
０-6／℃以下とすることにより抑制できる。更に高精細
なブラウン管での色ズレを防止するためには、平均熱膨
張係数が１．０×１０-6／℃以下のシャドウマスク材を
使用する。
耐力：２８０ＭＰａ以上 軟化焼鈍状態での０．２％耐力が２８０ＭＰａを下回る
と、プレス成形後に強度が不足し変形しやすくなる。３０〜１００℃での平均熱膨張係数：１．５×１０-6／
℃以下又は１．０×１０ -6以下 ブラウン管に組み込まれたシャドウマスクは、電子ビー
ム照射によって１００℃程度まで昇温する。そのため、
熱膨張係数の大きなシャドウマスク材では、ドーミング
現象による色ずれが生じやすい。この色ずれは、３０〜
１００℃の温度域における平均熱膨張係数を１．５×１
０-6／℃以下とすることにより抑制できる。更に高精細
なブラウン管での色ズレを防止するためには、平均熱膨
張係数が１．０×１０-6／℃以下のシャドウマスク材を
使用する。
【００１４】製造条件 所定組成に調整されたＦｅ−Ｎｉ系合金の熱延板は、焼
鈍及び冷間圧延に際し、８５０℃以下（好ましくは８０
０℃以下）の焼鈍温度で焼鈍された後、最終の冷間圧延
を除く冷間圧延での圧延率が７０％以上（好ましくは８
０％以上）となる条件下で冷間圧延される。この条件に
より製造された合金板は、プレス成形前の軟化焼鈍によ
り平均結晶粒径が１５μｍ以下で、０．２％耐力が２８
０ＭＰａ以上となるため耐変形性に優れる。また、プレ
ス成形前に８５０℃以下（好ましくは７５０〜８００
℃）の温度で軟化焼鈍すると、１５μｍ以下の平均結晶
粒径が混粒なく得られるため、エッチング性及び耐変形
性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金
板が得られる。
鈍及び冷間圧延に際し、８５０℃以下（好ましくは８０
０℃以下）の焼鈍温度で焼鈍された後、最終の冷間圧延
を除く冷間圧延での圧延率が７０％以上（好ましくは８
０％以上）となる条件下で冷間圧延される。この条件に
より製造された合金板は、プレス成形前の軟化焼鈍によ
り平均結晶粒径が１５μｍ以下で、０．２％耐力が２８
０ＭＰａ以上となるため耐変形性に優れる。また、プレ
ス成形前に８５０℃以下（好ましくは７５０〜８００
℃）の温度で軟化焼鈍すると、１５μｍ以下の平均結晶
粒径が混粒なく得られるため、エッチング性及び耐変形
性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金
板が得られる。
【００１５】
【実施例】電気炉で溶解し、転炉で粗脱炭した後、真空
脱ガス装置により表１に示す組成に調整したステンレス
鋼溶湯から造塊法でインゴットを作製した。各インゴッ
トを１２００℃以上の温度に加熱した後、厚み１８０ｍ
ｍのスラブに分塊圧延した。次いで、スラブを表面手入
れした後、熱間圧延し、板厚４ｍｍの熱延板を製造し
た。
脱ガス装置により表１に示す組成に調整したステンレス
鋼溶湯から造塊法でインゴットを作製した。各インゴッ
トを１２００℃以上の温度に加熱した後、厚み１８０ｍ
ｍのスラブに分塊圧延した。次いで、スラブを表面手入
れした後、熱間圧延し、板厚４ｍｍの熱延板を製造し
た。
【００１６】
【００１７】熱延板を焼鈍酸洗した後、冷延・焼鈍を繰
り返して最終的に板厚０．１２ｍｍの冷延板にした。冷
間圧延率及び焼鈍温度は、表２に示すように種々変更し
た。
り返して最終的に板厚０．１２ｍｍの冷延板にした。冷
間圧延率及び焼鈍温度は、表２に示すように種々変更し
た。
【００１８】
【００１９】得られた冷延板を種々の温度で１０分間軟
化焼鈍した後、光学顕微鏡を用いて金属組織を観察し切
断法で平均結晶粒径を、引張試験で０．２％耐力を、示
差式熱膨張計により３０〜１００℃での平均熱膨張係数
を測定した。また、各冷延板をフォトエッチング加工し
た後、電子ビーム通過孔の穿孔面を走査型電子顕微鏡で
観察し、アラビが穿孔面にほとんど検出されなかったも
のを○，若干のアラビが発生したものを△，比較的多量
のアラビが発生したものを×としてエッチング品位を評
価した。
化焼鈍した後、光学顕微鏡を用いて金属組織を観察し切
断法で平均結晶粒径を、引張試験で０．２％耐力を、示
差式熱膨張計により３０〜１００℃での平均熱膨張係数
を測定した。また、各冷延板をフォトエッチング加工し
た後、電子ビーム通過孔の穿孔面を走査型電子顕微鏡で
観察し、アラビが穿孔面にほとんど検出されなかったも
のを○，若干のアラビが発生したものを△，比較的多量
のアラビが発生したものを×としてエッチング品位を評
価した。
【００２０】更に、エッチング後のＦｅ−Ｎｉ系合金板
を前記条件で軟化焼鈍した後、型温度３００℃で温間プ
レス成形した。成形品の凸面を上に向けて精密台秤上に
水平に静置し、鉛直に吊るした鋼球（直径約２０ｍｍ）
を用いて成形品中央（画面対角線の中央）に荷重を加え
た。塑性変形が生じた荷重を測定し、該荷重をもって耐
変形性を評価した。塑性変形発生時の荷重が０．２５Ｎ
以下の場合には取扱い時に変形が生じやすいことから、
０．２５Ｎ以上の荷重に耐えることが望ましい。
を前記条件で軟化焼鈍した後、型温度３００℃で温間プ
レス成形した。成形品の凸面を上に向けて精密台秤上に
水平に静置し、鉛直に吊るした鋼球（直径約２０ｍｍ）
を用いて成形品中央（画面対角線の中央）に荷重を加え
た。塑性変形が生じた荷重を測定し、該荷重をもって耐
変形性を評価した。塑性変形発生時の荷重が０．２５Ｎ
以下の場合には取扱い時に変形が生じやすいことから、
０．２５Ｎ以上の荷重に耐えることが望ましい。
【００２１】表３の調査結果にみられるように、試験番
号１〜８（本発明例）は、軟化焼鈍後の平均結晶粒径，
０．２％耐力及び熱膨張係数の何れも本発明で規定した
条件を満足しており、エッチング性に優れ、変形荷重も
０．２５Ｎ以上で取扱い時の耐変形性に優れていた。な
かでも、試験番号５〜８は、熱膨張係数が一段と低く、
耐ドーミング性に優れたシャドウマスクとして使用でき
た。他方、試験番号９〜１７（比較例）は、焼鈍温度，
冷間圧延率及び軟化焼鈍温度の少なくとも一つが本発明
で規定した条件を満足しておらず、軟化焼鈍後の平均結
晶粒径及び０．２％耐力も本発明で規定した範囲を外れ
ていた。そのため、エッチング性に劣り、変形荷重も
０．２５Ｎ未満の小さな値であり、僅かな外力で容易に
変形する板材であった。
号１〜８（本発明例）は、軟化焼鈍後の平均結晶粒径，
０．２％耐力及び熱膨張係数の何れも本発明で規定した
条件を満足しており、エッチング性に優れ、変形荷重も
０．２５Ｎ以上で取扱い時の耐変形性に優れていた。な
かでも、試験番号５〜８は、熱膨張係数が一段と低く、
耐ドーミング性に優れたシャドウマスクとして使用でき
た。他方、試験番号９〜１７（比較例）は、焼鈍温度，
冷間圧延率及び軟化焼鈍温度の少なくとも一つが本発明
で規定した条件を満足しておらず、軟化焼鈍後の平均結
晶粒径及び０．２％耐力も本発明で規定した範囲を外れ
ていた。そのため、エッチング性に劣り、変形荷重も
０．２５Ｎ未満の小さな値であり、僅かな外力で容易に
変形する板材であった。
【００２２】
【００２３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のシャド
ウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板は、プレス成形前の軟化
焼鈍状態における平均結晶粒径を１５μｍ以下，０．２
％耐力を２８０ＭＰａ以上としているため、優れたエッ
チング性を呈すると共に、プレス成形後の取扱い時にお
ける変形も防止される。そのため、Ｆｅ−Ｎｉ系合金特
有の低熱膨張特性を活用し、高精細，大画面用ブラウン
管のシャドウマスクとして好適に使用される。
ウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板は、プレス成形前の軟化
焼鈍状態における平均結晶粒径を１５μｍ以下，０．２
％耐力を２８０ＭＰａ以上としているため、優れたエッ
チング性を呈すると共に、プレス成形後の取扱い時にお
ける変形も防止される。そのため、Ｆｅ−Ｎｉ系合金特
有の低熱膨張特性を活用し、高精細，大画面用ブラウン
管のシャドウマスクとして好適に使用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｊ 29/07 Ｈ０１Ｊ 29/07 Ｚ (72)発明者 森川 広 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社ステンレス事業本部内 (72)発明者 山内 隆 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社ステンレス事業本部内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA05 EA15 EA21 EA27 FA03 FF03 FG03 FM04 JA07 5C027 HH02 5C031 EE05
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｎｉ：３０〜５０質量％，Ｃ：０．０１
５質量％以下，Ｓｉ：０．２０質量％以下，Ｍｎ：０．
５質量％以下，Ａｌ：０．０２質量％以下，Ｂ：０．０
０４０質量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もち、プレス成形前の軟化焼鈍後における平均結晶粒径
が１５μｍ以下，０．２％耐力が２８０ＭＰａ以上，３
０〜１００℃での平均熱膨張係数が１．５×１０-6／℃
以下であることを特徴とするエッチング性及び耐変形性
に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金
板。 - 【請求項２】 Ｎｉ：３０〜５０質量％，Ｃ：０．０１
５質量％以下，Ｓｉ：０．２０質量％以下，Ｍｎ：０．
１質量％以下，Ａｌ：０．０２質量％以下，Ｂ：０．０
０４０質量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もち、プレス成形前の軟化焼鈍後における平均結晶粒径
が１５μｍ以下，０．２％耐力が２８０ＭＰａ以上，３
０〜１００℃での平均熱膨張係数が１．０×１０-6／℃
以下であることを特徴とするエッチング性及び耐変形性
に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金
板。 - 【請求項３】 Ｎｉ：３０〜５０質量％，Ｃ：０．０１
５質量％以下，Ｓｉ：０．２０質量％以下，Ｍｎ：０．
５質量％以下，Ａｌ：０．０２質量％以下，Ｂ：０．０
０４０質量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もつ熱延板を焼鈍及び冷間圧延する際、焼鈍温度を８５
０℃以下とし、最終の冷間圧延を除く冷間圧延での圧延
率を７０％以上にすることを特徴とするエッチング性及
び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎ
ｉ系合金板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｎｉ：３０〜５０質量％，Ｃ：０．０１
５質量％以下，Ｓｉ：０．２０質量％以下，Ｍｎ：０．
１質量％以下，Ａｌ：０．０２質量％以下，Ｂ：０．０
０４０質量％以下を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もつ熱延板を焼鈍及び冷間圧延する際、焼鈍温度を８５
０℃以下とし、最終の冷間圧延を除く冷間圧延での圧延
率を７０％以上にすることを特徴とするエッチング性及
び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎ
ｉ系合金板の製造方法。 - 【請求項５】 プレス成形前に８５０℃以下の温度で軟
化焼鈍する請求項３又は４記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000243800A JP2002060908A (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000243800A JP2002060908A (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002060908A true JP2002060908A (ja) | 2002-02-28 |
Family
ID=18734593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000243800A Withdrawn JP2002060908A (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | エッチング性及び耐変形性に優れたシャドウマスク用低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002060908A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003106720A1 (ja) * | 2002-06-18 | 2003-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低熱膨張合金薄板およびその製造方法 |
| JP2013048234A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-03-07 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | 熱電モジュール，および熱電モジュールの製造方法 |
-
2000
- 2000-08-11 JP JP2000243800A patent/JP2002060908A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003106720A1 (ja) * | 2002-06-18 | 2003-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低熱膨張合金薄板およびその製造方法 |
| JP2013048234A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-03-07 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | 熱電モジュール，および熱電モジュールの製造方法 |
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