JPH11246698A - 可撓性ポリエステル発泡体 - Google Patents
可撓性ポリエステル発泡体Info
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- JPH11246698A JPH11246698A JP10357491A JP35749198A JPH11246698A JP H11246698 A JPH11246698 A JP H11246698A JP 10357491 A JP10357491 A JP 10357491A JP 35749198 A JP35749198 A JP 35749198A JP H11246698 A JPH11246698 A JP H11246698A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高可撓性および充分な弾性回復ならびに寸法
熱安定性を有する発泡体を提供する。 【解決手段】 材料のＴｇより高いが、融点より低い温
度に、真空下に加熱することによって、５０〜７００ｋ
ｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡芳香族ポリエステル樹脂か
ら発泡体を得る。
熱安定性を有する発泡体を提供する。 【解決手段】 材料のＴｇより高いが、融点より低い温
度に、真空下に加熱することによって、５０〜７００ｋ
ｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡芳香族ポリエステル樹脂か
ら発泡体を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高度の可撓性およ
び充分な弾性回復性を有する物質を含んで成るポリエス
テル樹脂から誘導される発泡気泡材料（発泡体）、およ
び熱安定性および可撓性材料、ならびにその製造方法に
関する。
び充分な弾性回復性を有する物質を含んで成るポリエス
テル樹脂から誘導される発泡気泡材料（発泡体）、およ
び熱安定性および可撓性材料、ならびにその製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従来
の発泡ポリエステル材料は、有用な機械特性を有する
が、可撓性が低い。このような材料の剛性は、それら
を、可撓性が要求される用途に使用できないものにして
いる。ＵＳ−Ａ−５１１０８４４号は、合成皮革の特性
を有し、部分発泡ポリエステルシートをさらに発泡さ
せ、次にそれをその物質のＴｇ温度より低い温度におい
て圧縮することによって得られる発泡ポリエステル材料
を開示している。
の発泡ポリエステル材料は、有用な機械特性を有する
が、可撓性が低い。このような材料の剛性は、それら
を、可撓性が要求される用途に使用できないものにして
いる。ＵＳ−Ａ−５１１０８４４号は、合成皮革の特性
を有し、部分発泡ポリエステルシートをさらに発泡さ
せ、次にそれをその物質のＴｇ温度より低い温度におい
て圧縮することによって得られる発泡ポリエステル材料
を開示している。
【０００３】ＥＰ−Ａ−０４４２７５９号は、結晶度を
１５％未満の比較的低い値に維持するために押出機の出
口においてその材料のＴｇより低い温度に冷却され、次
に、その材料のＴｇより高い温度において水性環境下で
さらに発泡され、次に、非水性環境下で１００℃より高
い温度にその材料が加熱される、部分発泡ポリエステル
材料から得られる、熱安定性であるが剛性の発泡ポリエ
ステル材料を開示している。水での処理は、水の吸収を
生じ、次に１００℃より高い温度において膨張し、従っ
て材料をさらに発泡させる。
１５％未満の比較的低い値に維持するために押出機の出
口においてその材料のＴｇより低い温度に冷却され、次
に、その材料のＴｇより高い温度において水性環境下で
さらに発泡され、次に、非水性環境下で１００℃より高
い温度にその材料が加熱される、部分発泡ポリエステル
材料から得られる、熱安定性であるが剛性の発泡ポリエ
ステル材料を開示している。水での処理は、水の吸収を
生じ、次に１００℃より高い温度において膨張し、従っ
て材料をさらに発泡させる。
【０００４】ＵＳ−Ａ−４２８４５９６号は、押出機の
出口において、および樹脂がまだ溶融状態にある間に、
樹脂を減圧下の室に通し、次に固化させる、ポリエポキ
シを加えたポリエステル樹脂から開始するポリエステル
発泡体の製造方法を開示している。まだ溶融状態にある
樹脂に加えられる減圧（２００〜３００ミリバール）に
よって、発泡材料の塊内に均一に分布された、均一な形
および容積を有する気泡を有する低密度発泡材料を得る
ことができる。得られる発泡体は、可撓性ではない。
出口において、および樹脂がまだ溶融状態にある間に、
樹脂を減圧下の室に通し、次に固化させる、ポリエポキ
シを加えたポリエステル樹脂から開始するポリエステル
発泡体の製造方法を開示している。まだ溶融状態にある
樹脂に加えられる減圧（２００〜３００ミリバール）に
よって、発泡材料の塊内に均一に分布された、均一な形
および容積を有する気泡を有する低密度発泡材料を得る
ことができる。得られる発泡体は、可撓性ではない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】高い可撓性および弾性回
復特性を有するか、または寸法熱安定性および可撓性の
両方を有する、広範囲の発泡気泡材料を、芳香族ポリエ
ステル樹脂から得る方法が、意外にも見い出された。
復特性を有するか、または寸法熱安定性および可撓性の
両方を有する、広範囲の発泡気泡材料を、芳香族ポリエ
ステル樹脂から得る方法が、意外にも見い出された。
【０００６】本発明の方法は、下記工程： ａ） 発泡性芳香族ポリエステル樹脂を押出−発泡し、
５０〜７００ｋｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡材料を得る
工程； ｂ） 該材料が１５％以上の結晶度に達しないようにす
る温度に、およびそのような冷却速度で、押出機の出口
で、発泡材料を冷却する工程； ｃ） まだそのような温度になっていない場合に、Ｔｇ
より高いが融点より低い温度に、材料が１５％より高い
結晶度に達するのを防止するような加熱速度で、材料を
加熱する工程； ｄ） 工程ｃ）のように加熱された発泡材料を真空処理
する工程であって、該材料のＴｇより高いが融点より低
い温度において、工程ａ）後の嵩密度に対して少なくと
も３０％の材料の嵩密度の減少を得るのに充分な時間
で、該材料を維持する工程； ｅ） 好ましくは、まだ真空下にある間に周囲温度に材
料を冷却した後に、材料を大気圧に戻す工程；を含んで
成る方法である。
５０〜７００ｋｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡材料を得る
工程； ｂ） 該材料が１５％以上の結晶度に達しないようにす
る温度に、およびそのような冷却速度で、押出機の出口
で、発泡材料を冷却する工程； ｃ） まだそのような温度になっていない場合に、Ｔｇ
より高いが融点より低い温度に、材料が１５％より高い
結晶度に達するのを防止するような加熱速度で、材料を
加熱する工程； ｄ） 工程ｃ）のように加熱された発泡材料を真空処理
する工程であって、該材料のＴｇより高いが融点より低
い温度において、工程ａ）後の嵩密度に対して少なくと
も３０％の材料の嵩密度の減少を得るのに充分な時間
で、該材料を維持する工程； ｅ） 好ましくは、まだ真空下にある間に周囲温度に材
料を冷却した後に、材料を大気圧に戻す工程；を含んで
成る方法である。
【０００７】工程ｅ）後、材料は一般に、５００ｋｇ/
ｍ3未満、好ましくは１００ｋｇ/ｍ3未満の嵩密度を有
する。押出機の出口における材料の冷却は、材料の結晶
度を５〜１２％に維持する冷却速度において、水を用い
て行うのが好ましい。
ｍ3未満、好ましくは１００ｋｇ/ｍ3未満の嵩密度を有
する。押出機の出口における材料の冷却は、材料の結晶
度を５〜１２％に維持する冷却速度において、水を用い
て行うのが好ましい。
【０００８】例えば１０ｍｍまたはそれ以上の厚みを有
するパネルの形態で押し出された材料を冷却して、パネ
ルのコアにおいて材料が真空処理にかけられる温度に対
応するような温度（例えば１８０℃）にし、およびその
ように冷却された材料を真空室に直接導入することも可
能である。真空処理のために材料にもたらされるＴｇよ
り高い温度は、例えば８０℃〜１８０℃である。約８０
℃〜１３０℃の温度で操作することによって、材料の結
晶度を有意に増加させずに、密度における顕著な減少を
得ることができる。良好な弾性回復を有する高可撓性材
料を、このようにして得ることができる。
するパネルの形態で押し出された材料を冷却して、パネ
ルのコアにおいて材料が真空処理にかけられる温度に対
応するような温度（例えば１８０℃）にし、およびその
ように冷却された材料を真空室に直接導入することも可
能である。真空処理のために材料にもたらされるＴｇよ
り高い温度は、例えば８０℃〜１８０℃である。約８０
℃〜１３０℃の温度で操作することによって、材料の結
晶度を有意に増加させずに、密度における顕著な減少を
得ることができる。良好な弾性回復を有する高可撓性材
料を、このようにして得ることができる。
【０００９】より高い温度、例えば１７０℃〜１８０℃
で操作することによって、３０％〜４０％またはそれ以
上に達する場合もある結晶度の有意な増加と共に、嵩密
度における顕著な減少がなお得られる（そのような結晶
度の数値においては、なお可撓性の、高寸法安定性を有
する材料が得られる）。材料を真空処理の温度にするた
めの材料の加熱は、空気炉において、あるいは加圧水蒸
気または他の手段によって行うことができる。
で操作することによって、３０％〜４０％またはそれ以
上に達する場合もある結晶度の有意な増加と共に、嵩密
度における顕著な減少がなお得られる（そのような結晶
度の数値においては、なお可撓性の、高寸法安定性を有
する材料が得られる）。材料を真空処理の温度にするた
めの材料の加熱は、空気炉において、あるいは加圧水蒸
気または他の手段によって行うことができる。
【００１０】真空処理の時間は、工程ｂ）後の材料の嵩
密度に対して少なくとも３０％で嵩密度を減少させるよ
うな時間である。その時間は一般に２分〜２０分、好ま
しくは１５分〜２０分である。例えば、１５分では、２
ｍｍ〜４ｍｍ厚のシートで開始し、９０℃〜１３０℃ま
たはそれ以上の温度（１７０℃〜１８０℃）で操作し
て、７０％〜８０％またはそれ以上の嵩密度の減少を生
じる。
密度に対して少なくとも３０％で嵩密度を減少させるよ
うな時間である。その時間は一般に２分〜２０分、好ま
しくは１５分〜２０分である。例えば、１５分では、２
ｍｍ〜４ｍｍ厚のシートで開始し、９０℃〜１３０℃ま
たはそれ以上の温度（１７０℃〜１８０℃）で操作し
て、７０％〜８０％またはそれ以上の嵩密度の減少を生
じる。
【００１１】高温（１７０℃〜１８０℃）での処理の場
合、処理を１５分〜２０分以上、例えば６０分継続した
場合に、材料が崩壊し、嵩密度が顕著に増加する。低温
（８０℃）において操作し、および処理時間を増加（６
０分）することによって、嵩密度は事実上、一定に維持
される。
合、処理を１５分〜２０分以上、例えば６０分継続した
場合に、材料が崩壊し、嵩密度が顕著に増加する。低温
（８０℃）において操作し、および処理時間を増加（６
０分）することによって、嵩密度は事実上、一定に維持
される。
【００１２】材料に適用される真空は、指標として２０
mbar〜４０mbarであり、より高い真空およびより低い真
空も使用することができる。他の条件が同じであれば、
高真空であればあるほど、嵩密度の減少に対する効果が
大きい。材料がまだ真空下にある間に、材料を周囲温度
に冷却するのが好ましく、それによって、大気圧におい
て冷却される材料よりも大きい嵩密度の減少を生じる。
mbar〜４０mbarであり、より高い真空およびより低い真
空も使用することができる。他の条件が同じであれば、
高真空であればあるほど、嵩密度の減少に対する効果が
大きい。材料がまだ真空下にある間に、材料を周囲温度
に冷却するのが好ましく、それによって、大気圧におい
て冷却される材料よりも大きい嵩密度の減少を生じる。
【００１３】発泡性ポリエステル樹脂の押出−発泡法に
よる発泡材料の製造は、従来法によって、例えば、テト
ラカルボン酸の二無水物のような多官能性化合物の存在
におけるポリエステル樹脂の押出によって行われる。ピ
ロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）は、代表的な、好ま
しい化合物である。
よる発泡材料の製造は、従来法によって、例えば、テト
ラカルボン酸の二無水物のような多官能性化合物の存在
におけるポリエステル樹脂の押出によって行われる。ピ
ロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）は、代表的な、好ま
しい化合物である。
【００１４】この種の方法は、ＵＳ−Ａ−５０００９９
１号およびＵＳ−Ａ−５２８８７６４号に開示されてお
り、それらに開示の内容は本発明の開示の一部を構成す
るものとする。選択的な、好ましい方法としては、０.
８ｄｌ/ｇより高い固有粘度、２５００Ｐａ・ｓより高い
溶融粘度、および８ｃＮより高い溶融強度を有する樹脂
を得ることを可能にする条件下において、テトラカルボ
ン芳香族酸の二無水物（ＰＭＤＡが好ましい化合物であ
る）の存在において、固体状態において、ポリエステル
樹脂を改質する。
１号およびＵＳ−Ａ−５２８８７６４号に開示されてお
り、それらに開示の内容は本発明の開示の一部を構成す
るものとする。選択的な、好ましい方法としては、０.
８ｄｌ/ｇより高い固有粘度、２５００Ｐａ・ｓより高い
溶融粘度、および８ｃＮより高い溶融強度を有する樹脂
を得ることを可能にする条件下において、テトラカルボ
ン芳香族酸の二無水物（ＰＭＤＡが好ましい化合物であ
る）の存在において、固体状態において、ポリエステル
樹脂を改質する。
【００１５】使用できる発泡剤は、既知の種類のもので
あり、例えばｎ−ペンタンのような易揮発性の液体炭化
水素、または窒素および二酸化炭素のような不活性ガ
ス、あるいは化学発泡化合物であってもよい。発泡剤は
一般に、樹脂の１〜１０重量％の量で使用される。発泡
材料は一般に、数ミリ、例えば２ｍｍ〜４ｍｍの厚みを
有するシートの形態において、または約２０ｍｍ〜５０
ｍｍの厚みを有するパネルとして押し出される。
あり、例えばｎ−ペンタンのような易揮発性の液体炭化
水素、または窒素および二酸化炭素のような不活性ガ
ス、あるいは化学発泡化合物であってもよい。発泡剤は
一般に、樹脂の１〜１０重量％の量で使用される。発泡
材料は一般に、数ミリ、例えば２ｍｍ〜４ｍｍの厚みを
有するシートの形態において、または約２０ｍｍ〜５０
ｍｍの厚みを有するパネルとして押し出される。
【００１６】「発泡性ポリエステル樹脂」とは、本明細
書において、その樹脂を発泡性にする前記の流動学的特
性を有する樹脂、または押出の間にこれらの特性を発現
することができる樹脂を意味する。
書において、その樹脂を発泡性にする前記の流動学的特
性を有する樹脂、または押出の間にこれらの特性を発現
することができる樹脂を意味する。
【００１７】本発明の方法が適用される芳香族ポリエス
テル樹脂は、２〜１０個の炭素原子を有するジオール
と、ジカルボン芳香族酸、例えばテレフタル酸、または
それの低級アルキルジエステルとの重縮合によって得ら
れる。テレフタル酸単位のモルの最大２０％が、イソフ
タル酸および／またはナフタレンジカルボン酸の単位で
置換されているポリエチレンテレフタレートおよびアル
キレンテレフタレートコポリマーが、好ましい樹脂であ
る。
テル樹脂は、２〜１０個の炭素原子を有するジオール
と、ジカルボン芳香族酸、例えばテレフタル酸、または
それの低級アルキルジエステルとの重縮合によって得ら
れる。テレフタル酸単位のモルの最大２０％が、イソフ
タル酸および／またはナフタレンジカルボン酸の単位で
置換されているポリエチレンテレフタレートおよびアル
キレンテレフタレートコポリマーが、好ましい樹脂であ
る。
【００１８】ポリエステル樹脂、好ましくはポリエチレ
ンテレフタレートおよびコポリエチレンテレフタレート
は、ブレンド中に好ましくは最大約４０重量％の量で使
用されるポリアミド、ポリカーボネート、ポリカプロラ
クトンおよびポリエチレングリコールのような他のポリ
マーと混合して使用することができる。ポリマーは、ブ
レンド中０.１〜２重量％の量のピロメリット酸二無水
物または類似無水物の存在においてポリエステル樹脂と
共に押し出され、次にアロイは、１６０℃〜２２０℃の
温度において、固体状態で改質される。
ンテレフタレートおよびコポリエチレンテレフタレート
は、ブレンド中に好ましくは最大約４０重量％の量で使
用されるポリアミド、ポリカーボネート、ポリカプロラ
クトンおよびポリエチレングリコールのような他のポリ
マーと混合して使用することができる。ポリマーは、ブ
レンド中０.１〜２重量％の量のピロメリット酸二無水
物または類似無水物の存在においてポリエステル樹脂と
共に押し出され、次にアロイは、１６０℃〜２２０℃の
温度において、固体状態で改質される。
【００１９】該方法の実施態様の例は、以下の通りであ
る。発泡材料は、環状押出ヘッドから出た後、水冷サイ
ジングマンドレルに嵌め、次にカットされる。次に、得
られるシートを引き、回転させてロールを形成し、その
ロールからシートを連続的に加熱炉に引き込んで、材料
の温度を選択された値にし、次に真空室に導入し、そこ
を通過して、材料がまだ真空下にある間に水浴に入れ、
次に大気圧に戻す。
る。発泡材料は、環状押出ヘッドから出た後、水冷サイ
ジングマンドレルに嵌め、次にカットされる。次に、得
られるシートを引き、回転させてロールを形成し、その
ロールからシートを連続的に加熱炉に引き込んで、材料
の温度を選択された値にし、次に真空室に導入し、そこ
を通過して、材料がまだ真空下にある間に水浴に入れ、
次に大気圧に戻す。
【００２０】本発明の方法によって得られる材料の可撓
性および寸法安定性の特性は、材料の結晶度および嵩密
度に依存する。このような材料は、それの結晶度が１５
％〜２０％未満である場合に、可撓性および良好な弾性
回復を与え、結晶度が約３０％〜３５％である場合に、
より剛性であるが、良好な寸法安定性を与える。
性および寸法安定性の特性は、材料の結晶度および嵩密
度に依存する。このような材料は、それの結晶度が１５
％〜２０％未満である場合に、可撓性および良好な弾性
回復を与え、結晶度が約３０％〜３５％である場合に、
より剛性であるが、良好な寸法安定性を与える。
【００２１】材料のＴｇより高いがそれの融点より低い
温度に真空下に加熱し、次に冷却することによって、５
０〜７００ｋｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡材料から、本
発明の方法によって得られる発泡気泡材料は、定応力圧
縮サイクル（クリープ）にかけた場合に下記の特性を有
する。
温度に真空下に加熱し、次に冷却することによって、５
０〜７００ｋｇ/ｍ3の嵩密度を有する発泡材料から、本
発明の方法によって得られる発泡気泡材料は、定応力圧
縮サイクル（クリープ）にかけた場合に下記の特性を有
する。
【００２２】１５％未満の結晶度および１００ｋｇ/ｍ3
未満の密度を有する、１％〜２０％のイソフタル酸単位
を有するコポリエチレンテレフタレートまたはポリエチ
レンテレフタレートのシートの特性は下記の通りであ
る： − 最大クリープ変形：１０％〜６０％； − クリープ後（１２０分後）の残留変形：１０％〜３
０％； − 弾性回復：４０％〜８０％。 ２００〜３００ｋｇ/ｍ3の密度、および１５％未満の結
晶度を有するシートの特性は下記の通りである： − 最大クリープ変形：５％〜１５％； − クリープ後（１２０分後）の残留変形：１％〜５
％； − 弾性回復：７５％〜９０％。
未満の密度を有する、１％〜２０％のイソフタル酸単位
を有するコポリエチレンテレフタレートまたはポリエチ
レンテレフタレートのシートの特性は下記の通りであ
る： − 最大クリープ変形：１０％〜６０％； − クリープ後（１２０分後）の残留変形：１０％〜３
０％； − 弾性回復：４０％〜８０％。 ２００〜３００ｋｇ/ｍ3の密度、および１５％未満の結
晶度を有するシートの特性は下記の通りである： − 最大クリープ変形：５％〜１５％； − クリープ後（１２０分後）の残留変形：１％〜５
％； − 弾性回復：７５％〜９０％。
【００２３】３０％以上、特に３５〜４０％の結晶度を
有する材料の特性は、１００ｋｇ/ｍ3未満の密度を有す
るシートに関して、下記の通りである： − 最大寸法安定性温度（３０MPaにおいて＜５％で応
力を加える）：最大１５０℃； − 最大残留クリープ変形：６％〜２０％； − １２０分間クリープ後の残留変形：２％〜１０％； − 弾性回復：５０％〜８０％。
有する材料の特性は、１００ｋｇ/ｍ3未満の密度を有す
るシートに関して、下記の通りである： − 最大寸法安定性温度（３０MPaにおいて＜５％で応
力を加える）：最大１５０℃； − 最大残留クリープ変形：６％〜２０％； − １２０分間クリープ後の残留変形：２％〜１０％； − 弾性回復：５０％〜８０％。
【００２４】１０％イソフタル酸を有するポリエチレン
テレフタレート材料の場合は、最大寸法安定性温度は１
４８℃である。２００〜３００ｋｇ/ｍ3の密度を有する
材料の場合は、最大寸法安定性温度が１６５℃に達する
ことができ、一方、他の特性は、２００ｋｇ/ｍ3未満の
密度を有する物質と同様である。
テレフタレート材料の場合は、最大寸法安定性温度は１
４８℃である。２００〜３００ｋｇ/ｍ3の密度を有する
材料の場合は、最大寸法安定性温度が１６５℃に達する
ことができ、一方、他の特性は、２００ｋｇ/ｍ3未満の
密度を有する物質と同様である。
【００２５】定応力下における測定は、下記の方法で行
われた。試験サンプルは円形（直径約２０ｍｍのディス
ク）であった。ヘリウム（４０cc/分）中で作動するPer
kin−Elmer動的機械的分析器ＤＭＡ７を、直径１０ｍｍ
を有する平行サンプルプレートとの配列において使用し
た。次に、サンプルを、下記に説明されるように、２６
００ｍＮの荷重での一連の定力の応力（クリープ）にか
けた。サンプルを２つのプレートの間に配置し、事実
上、零荷重（１ｍＮ）で圧縮した。約５分の安定化後に
試験を開始し、２６００ｍＮの荷重を５分間で適用した
（クリープ）。この時間の終了後、荷重を即座に除去
し、サンプルを５分間回復させた。
われた。試験サンプルは円形（直径約２０ｍｍのディス
ク）であった。ヘリウム（４０cc/分）中で作動するPer
kin−Elmer動的機械的分析器ＤＭＡ７を、直径１０ｍｍ
を有する平行サンプルプレートとの配列において使用し
た。次に、サンプルを、下記に説明されるように、２６
００ｍＮの荷重での一連の定力の応力（クリープ）にか
けた。サンプルを２つのプレートの間に配置し、事実
上、零荷重（１ｍＮ）で圧縮した。約５分の安定化後に
試験を開始し、２６００ｍＮの荷重を５分間で適用した
（クリープ）。この時間の終了後、荷重を即座に除去
し、サンプルを５分間回復させた。
【００２６】この手順を、同じサンプルにおいて、１２
回、１２０分間繰り返して、クリープ−回復シーケンス
を形成した。個々のクリープ−回復工程の結果として、
サンプルが受けた変形の痕跡を、このようにして記録し
た。クリープの間に、サンプルは、回復工程の間に（部
分的に）回復される弾性−塑性変形を受けた。回復され
た部分は、弾性変形と見なされ、一方、非回復部分は、
永久変形（フットプリント）として残留した。クリープ
−回復シーケンスの約１２０分後に、状態が安定化し、
弾性および永久変形に関する一定値を生じた。
回、１２０分間繰り返して、クリープ−回復シーケンス
を形成した。個々のクリープ−回復工程の結果として、
サンプルが受けた変形の痕跡を、このようにして記録し
た。クリープの間に、サンプルは、回復工程の間に（部
分的に）回復される弾性−塑性変形を受けた。回復され
た部分は、弾性変形と見なされ、一方、非回復部分は、
永久変形（フットプリント）として残留した。クリープ
−回復シーケンスの約１２０分後に、状態が安定化し、
弾性および永久変形に関する一定値を生じた。
【００２７】材料の結晶度を、（材料の溶融エンタルピ
ー）−（材料の結晶化エンタルピー）からＤＳＣによっ
て求め、完全結晶質材料のエンタルピーと比較した（Ｐ
ＥＴの場合、１１７ｋＪ/モル）；結晶化された材料の
場合は、結晶化エンタルピーは０Ｊ/ｇに相当する。
ー）−（材料の結晶化エンタルピー）からＤＳＣによっ
て求め、完全結晶質材料のエンタルピーと比較した（Ｐ
ＥＴの場合、１１７ｋＪ/モル）；結晶化された材料の
場合は、結晶化エンタルピーは０Ｊ/ｇに相当する。
【００２８】ポリエステル樹脂の種類およびそれの流動
学的特性によって、２６０℃〜３００℃の温度におい
て、Geottferd毛管流動計を用いて流動測定を行った
（この方法のさらに詳しい説明については、ＵＳ−Ａ−
５３６２７６３号を参照）。例えば、ポリエステル樹脂
がポリエチレンテレフタレートホモポリマーである場
合、溶融強度測定は２８０℃で行われ、樹脂が１０％イ
ソフタル酸単位を含有するコポリエチレンテレフタレー
トである場合は、２６０℃で行われた。
学的特性によって、２６０℃〜３００℃の温度におい
て、Geottferd毛管流動計を用いて流動測定を行った
（この方法のさらに詳しい説明については、ＵＳ−Ａ−
５３６２７６３号を参照）。例えば、ポリエステル樹脂
がポリエチレンテレフタレートホモポリマーである場
合、溶融強度測定は２８０℃で行われ、樹脂が１０％イ
ソフタル酸単位を含有するコポリエチレンテレフタレー
トである場合は、２６０℃で行われた。
【００２９】溶融粘度は、ＰＥＴに関しては３００℃、
コポリエステルに関しては２８０℃で測定された。固有
粘度は、２５℃でフェノールとテトラクロロエタンの重
量比６０／４０の混合物１００ｍＬ中の樹脂０.５ｇの
溶液を用いて、ASTM4063-86に従って操作して、測定し
た。バルク密度は、発泡材料の重量と容量の比によって
求めた。
コポリエステルに関しては２８０℃で測定された。固有
粘度は、２５℃でフェノールとテトラクロロエタンの重
量比６０／４０の混合物１００ｍＬ中の樹脂０.５ｇの
溶液を用いて、ASTM4063-86に従って操作して、測定し
た。バルク密度は、発泡材料の重量と容量の比によって
求めた。
【００３０】
【実施例】下記実施例は、本発明を例示するものであっ
て、限定するものではない。
て、限定するものではない。
【００３１】実施例１（発泡ＰＥＴシートの製造） ピロメリット酸二無水物（COBITECHTM）０.４重量％の
存在において２１０℃でポリマーを改質することによっ
て得られる、溶融強度１００ｃＮ〜１５０ｃＮ、３００
℃および１０rad/秒における溶融粘度１８００Pa・s、お
よび固有粘度１.２５ｄｌ/ｇを有するポリエチレンテレ
フタレートホモポリマー材料９０ｋｇ/時を、スクリュ
ー直径９０ｍｍの二軸スクリュー押出機に連続的に供給
した。スクリューの後方に静的ミキサーを配置して、ブ
レンドの種々の成分の均質化を向上させた。
存在において２１０℃でポリマーを改質することによっ
て得られる、溶融強度１００ｃＮ〜１５０ｃＮ、３００
℃および１０rad/秒における溶融粘度１８００Pa・s、お
よび固有粘度１.２５ｄｌ/ｇを有するポリエチレンテレ
フタレートホモポリマー材料９０ｋｇ/時を、スクリュ
ー直径９０ｍｍの二軸スクリュー押出機に連続的に供給
した。スクリューの後方に静的ミキサーを配置して、ブ
レンドの種々の成分の均質化を向上させた。
【００３２】押出機において設定された温度は、溶融領
域において２８０℃、圧縮領域において２８０℃、混合
領域において２７０℃、および押出ヘッドにおいて２６
５℃であった。押出機のスクリューは、１８rpmで回転
した。１.８重量％のｎ−ペンタン（発泡剤）を、ポリ
マーの溶融の後方に位置する押出機の領域においてＰＥ
Ｔに加え、ポリマーマトリックスと充分に混合した。Ｐ
ＥＴ/ｎ−ペンタン組成物を混合した後、直径９０ｍｍ
および押出開口０.２３ｍｍを有する環状ヘッドから押
出した。水で２０℃において冷却された、直径３５０ｍ
ｍおよび長さ７５０ｍｍを有するサイジングマンドレル
を、押出ヘッドに配置した。発泡材料が押出ヘッドから
出た後、マンドレルに嵌め、カットした。得られるシー
トを引き、ロール状にし、ロールを形成した。
域において２８０℃、圧縮領域において２８０℃、混合
領域において２７０℃、および押出ヘッドにおいて２６
５℃であった。押出機のスクリューは、１８rpmで回転
した。１.８重量％のｎ−ペンタン（発泡剤）を、ポリ
マーの溶融の後方に位置する押出機の領域においてＰＥ
Ｔに加え、ポリマーマトリックスと充分に混合した。Ｐ
ＥＴ/ｎ−ペンタン組成物を混合した後、直径９０ｍｍ
および押出開口０.２３ｍｍを有する環状ヘッドから押
出した。水で２０℃において冷却された、直径３５０ｍ
ｍおよび長さ７５０ｍｍを有するサイジングマンドレル
を、押出ヘッドに配置した。発泡材料が押出ヘッドから
出た後、マンドレルに嵌め、カットした。得られるシー
トを引き、ロール状にし、ロールを形成した。
【００３３】得られるシートは下記特性を有した： − 密度 ０.１４５ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み ２ｍｍ − 平均気泡直径 ３００μｍ − 結晶度 ８％
【００３４】実施例２（可撓性発泡ＰＥＴシートの製
造） 実施例１に記載のように製造されるシートを、下記の処
理にかけた。約５分間でシートを約１１５℃の温度にす
る加熱炉にシートを連続的に引き込み、その後、残留圧
が約３０mbarの真空サイジングデバイスにシートを導入
した。真空室中におけるシートの滞留時間は約５分であ
った。そのように処理されたシートを次に、２５℃に維
持された水浴に通し、次に大気圧に戻した。
造） 実施例１に記載のように製造されるシートを、下記の処
理にかけた。約５分間でシートを約１１５℃の温度にす
る加熱炉にシートを連続的に引き込み、その後、残留圧
が約３０mbarの真空サイジングデバイスにシートを導入
した。真空室中におけるシートの滞留時間は約５分であ
った。そのように処理されたシートを次に、２５℃に維
持された水浴に通し、次に大気圧に戻した。
【００３５】得られるシートの特性は、下記の通りであ
った： − 密度 ０.０２９ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み １０ｍｍ − 結晶度 １０％
った： − 密度 ０.０２９ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み １０ｍｍ − 結晶度 １０％
【００３６】この処理によって製造されるシートは「可
撓性シート」と呼ばれ、圧縮測定サイクルにかけて、そ
れの圧縮抵抗性およびそれの弾性回復を評価した。全て
の試験は、「ベースシート」と呼ばれる第一工程の間に
製造されるシートとの比較において行われた。表１は、
これらの特性決定の間に見い出された数値を示してい
る。
撓性シート」と呼ばれ、圧縮測定サイクルにかけて、そ
れの圧縮抵抗性およびそれの弾性回復を評価した。全て
の試験は、「ベースシート」と呼ばれる第一工程の間に
製造されるシートとの比較において行われた。表１は、
これらの特性決定の間に見い出された数値を示してい
る。
【００３７】
【表１】
【００３８】これらの測定は、熱機械的分析器を使用し
て、サンプルを１２回の連続的な圧縮および減圧サイク
ルにかけることによって行われた。
て、サンプルを１２回の連続的な圧縮および減圧サイク
ルにかけることによって行われた。
【００３９】実施例３（熱安定性可撓性発泡ＰＥＴシー
トの製造） 実施例１において製造されるシートを、下記の処理にか
けた。シートを連続的に加熱炉に引き込み、約５分間で
シートを約１２５℃の温度にし、その後、残留圧が約３
０mbarの真空下のサイジングデバイスにシートを導入し
た。真空室中におけるシートの滞留時間は約８分であ
り、シートを１８０℃の温度に維持した。真空下の室を
出る前に、このように処理されたシートを２５℃に維持
された水浴に通し、次に大気圧に戻した。
トの製造） 実施例１において製造されるシートを、下記の処理にか
けた。シートを連続的に加熱炉に引き込み、約５分間で
シートを約１２５℃の温度にし、その後、残留圧が約３
０mbarの真空下のサイジングデバイスにシートを導入し
た。真空室中におけるシートの滞留時間は約８分であ
り、シートを１８０℃の温度に維持した。真空下の室を
出る前に、このように処理されたシートを２５℃に維持
された水浴に通し、次に大気圧に戻した。
【００４０】得られるシートの特性は、下記の通りであ
る： − 密度 ０.０３３ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み ８.８ｍｍ − 結晶度 ３５％
る： − 密度 ０.０３３ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み ８.８ｍｍ − 結晶度 ３５％
【００４１】「熱安定性可撓性シート」と呼ばれる、こ
の処理によって製造されるシートを、圧縮測定サイクル
にかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性
変形を評価した。全ての試験は、「ベースシート」と呼
ばれる第一工程の間に製造されるシートとの比較におい
て行われた。表２は、これらの特性決定の間に見い出さ
れた数値を示している。
の処理によって製造されるシートを、圧縮測定サイクル
にかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性
変形を評価した。全ての試験は、「ベースシート」と呼
ばれる第一工程の間に製造されるシートとの比較におい
て行われた。表２は、これらの特性決定の間に見い出さ
れた数値を示している。
【００４２】
【表２】
【００４３】これらの測定は、熱機械的分析器を使用し
て行われた。
て行われた。
【００４４】実施例４（熱安定性可撓性発泡ＰＥＴシー
トの製造：１２５℃の水） 実施例１に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。シートを連続的に引き、１２５℃の
水で５分間で加熱し、次に残留圧が約３０mbarの真空下
のサイジングデバイスにシートを導入した。真空下の室
中におけるシートの滞留時間は約８分であった。シート
が真空下の室を出る前に、シートを１８０℃の温度に維
持し、次に、２５℃に維持された水浴に通し、次に大気
圧に戻した。
トの製造：１２５℃の水） 実施例１に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。シートを連続的に引き、１２５℃の
水で５分間で加熱し、次に残留圧が約３０mbarの真空下
のサイジングデバイスにシートを導入した。真空下の室
中におけるシートの滞留時間は約８分であった。シート
が真空下の室を出る前に、シートを１８０℃の温度に維
持し、次に、２５℃に維持された水浴に通し、次に大気
圧に戻した。
【００４５】得られるシートの特性は、下記の通りであ
った： − 密度 ０.０３８ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み ７.６ｍｍ − 結晶度 ３８％
った： − 密度 ０.０３８ｇ/ｃｍ3 − 重量 ２９０ｇ/ｍ2 − 厚み ７.６ｍｍ − 結晶度 ３８％
【００４６】「熱安定性可撓性シート」と呼ばれる、こ
の処理によって製造されるシートを、圧縮測定サイクル
にかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性
変形を評価した。全ての試験は、「ベースシート」と呼
ばれる第一工程の間に製造されるシートとの比較におい
て行われた。表３は、これらの特性決定の間に観測され
た数値を示している。
の処理によって製造されるシートを、圧縮測定サイクル
にかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性
変形を評価した。全ての試験は、「ベースシート」と呼
ばれる第一工程の間に製造されるシートとの比較におい
て行われた。表３は、これらの特性決定の間に観測され
た数値を示している。
【００４７】
【表３】
【００４８】これらの測定は、熱機械的分析器を使用し
て行われた。
て行われた。
【００４９】実施例５（発泡ＰＥＴパネルの製造） 溶融強度１００〜１５０ｃＮ、固有粘度１.２５ｄｌ/
ｇ、および２８０℃において１８００Pa・ｓの溶融粘度
を有する、１０重量％のイソフタル酸を含有する、９０
ｋｇ/時のコポリエチレンテレフタレート材料（０.４重
量％のピロメリット酸二無水物（COBITECHTM）の存在に
おいて、２８０℃でポリマーを改質することによって得
られる）を、スクリュー直径９０ｍｍの二軸スクリュー
押出機に連続的に供給した。
ｇ、および２８０℃において１８００Pa・ｓの溶融粘度
を有する、１０重量％のイソフタル酸を含有する、９０
ｋｇ/時のコポリエチレンテレフタレート材料（０.４重
量％のピロメリット酸二無水物（COBITECHTM）の存在に
おいて、２８０℃でポリマーを改質することによって得
られる）を、スクリュー直径９０ｍｍの二軸スクリュー
押出機に連続的に供給した。
【００５０】静的ミキサーをスクリューの下流に配置し
て、ブレンドの種々の成分の均質化を向上させた。押出
機に設定した温度は、溶融領域において２６０℃、圧縮
領域において２５０℃、混合領域において２４０℃、お
よび押出領域において２２５℃であった。押出機のスク
リューは１８rpmで回転した。ポリマーの溶融の後方に
位置する押出機の領域において、２.４重量％の発泡剤
１３４ａ（１,１,１,２−テトラフルオロエタン）をＰ
ＥＴに加え、ポリマーマトリックスと充分に混合した。
ＰＥＴ/１３４ａ組成物を混合した後、フラットヘッド
から押し出した。
て、ブレンドの種々の成分の均質化を向上させた。押出
機に設定した温度は、溶融領域において２６０℃、圧縮
領域において２５０℃、混合領域において２４０℃、お
よび押出領域において２２５℃であった。押出機のスク
リューは１８rpmで回転した。ポリマーの溶融の後方に
位置する押出機の領域において、２.４重量％の発泡剤
１３４ａ（１,１,１,２−テトラフルオロエタン）をＰ
ＥＴに加え、ポリマーマトリックスと充分に混合した。
ＰＥＴ/１３４ａ組成物を混合した後、フラットヘッド
から押し出した。
【００５１】得られるパネルは、下記の特性を有した： − 密度 ０.１１５ｇ/ｃｍ3 − 厚み ２２ｍｍ − 平均気泡直径 ２８０μｍ − 結晶度 ８％
【００５２】実施例６（可撓性発泡ＰＥＴパネルの製
造） 実施例５に記載のように製造されるパネルを、下記のよ
うに、押出から数秒に行われる処理にかけた。押し出さ
れたパネルをサイジング領域において冷却し、パネルの
コアにおいて１８０℃の温度に達した後、残留圧が約３
０mbarの真空下のサイジングデバイスに該パネルを導入
した。真空下の室中におけるパネルの滞留時間は約５分
であった。真空下の室を出る前に、パネルを約１２０℃
の温度に維持し、次に２５℃に維持された水浴に通し、
次に大気圧に戻した。
造） 実施例５に記載のように製造されるパネルを、下記のよ
うに、押出から数秒に行われる処理にかけた。押し出さ
れたパネルをサイジング領域において冷却し、パネルの
コアにおいて１８０℃の温度に達した後、残留圧が約３
０mbarの真空下のサイジングデバイスに該パネルを導入
した。真空下の室中におけるパネルの滞留時間は約５分
であった。真空下の室を出る前に、パネルを約１２０℃
の温度に維持し、次に２５℃に維持された水浴に通し、
次に大気圧に戻した。
【００５３】得られるパネルの特性は下記の通りであっ
た： − 密度 ０.０３０ｇ/ｃｍ3 − 厚み ５５ｍｍ − 結晶度 １０％
た： − 密度 ０.０３０ｇ/ｃｍ3 − 厚み ５５ｍｍ − 結晶度 １０％
【００５４】得られるパネル（「可撓性パネル」と呼
ぶ）を、圧縮測定サイクルにかけて、圧縮抵抗および弾
性回復を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造
されるパネル（ベースパネル）との比較において行われ
た。表４は測定された数値を示している。
ぶ）を、圧縮測定サイクルにかけて、圧縮抵抗および弾
性回復を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造
されるパネル（ベースパネル）との比較において行われ
た。表４は測定された数値を示している。
【００５５】
【表４】
【００５６】実施例７（熱安定性可撓性発泡ＰＥＴパネ
ルの製造） 実施例５に記載のように製造されるパネルを、下記のよ
うに、押出から数秒に行われる処理にかけた。押し出さ
れたパネルをサイジング領域において冷却し、パネルの
コアにおいて１８０℃の温度に達した後に、残留圧が約
３０mbarの真空下のサイジングデバイスに該パネルを導
入した。真空下の室中におけるパネルの滞留時間は約１
０分であった。真空下の室を出る前に、パネルを約１８
０℃の温度に維持し、２５℃に維持された水浴に通し、
次に大気圧に戻した。
ルの製造） 実施例５に記載のように製造されるパネルを、下記のよ
うに、押出から数秒に行われる処理にかけた。押し出さ
れたパネルをサイジング領域において冷却し、パネルの
コアにおいて１８０℃の温度に達した後に、残留圧が約
３０mbarの真空下のサイジングデバイスに該パネルを導
入した。真空下の室中におけるパネルの滞留時間は約１
０分であった。真空下の室を出る前に、パネルを約１８
０℃の温度に維持し、２５℃に維持された水浴に通し、
次に大気圧に戻した。
【００５７】得られるパネルの特性は下記の通りであっ
た： − 密度 ０.０３８ｇ/ｃｍ3 − 厚み ５２ｍｍ − 結晶度 ３６％
た： − 密度 ０.０３８ｇ/ｃｍ3 − 厚み ５２ｍｍ − 結晶度 ３６％
【００５８】この処理によって製造されるパネル（「熱
安定性可撓性パネル」と呼ぶ）を、圧縮測定サイクルに
かけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性変
形を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造され
るパネル（ベースパネル）との比較において行われた。
表５は測定された数値を示している。
安定性可撓性パネル」と呼ぶ）を、圧縮測定サイクルに
かけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに温度依存性変
形を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造され
るパネル（ベースパネル）との比較において行われた。
表５は測定された数値を示している。
【００５９】
【表５】
【００６０】実施例８（発泡ＰＥＴシートの製造） 実施例１において使用したポリエチレンテレフタレート
ホモポリマー（COBITECHTM）９０ｋｇ/時を、スクリュ
ー直径９０ｍｍを有する二軸スクリュー押出機に連続的
に供給した。静的ミキサーをスクリューの下流に配置し
て、ブレンドの種々の成分の均質化を向上させた。押出
機に設定した温度は、溶融領域において２８０℃、圧縮
領域において２８０℃、混合領域において２７０℃、お
よび押出ヘッドにおいて２６５℃であった。押出機のス
クリューは１５rpmで回転した。ポリマーの溶融の後方
に位置する押出機の領域において、２.５重量％の窒素
（発泡剤）をＰＥＴに加え、ポリマーマトリックスと充
分に混合した。
ホモポリマー（COBITECHTM）９０ｋｇ/時を、スクリュ
ー直径９０ｍｍを有する二軸スクリュー押出機に連続的
に供給した。静的ミキサーをスクリューの下流に配置し
て、ブレンドの種々の成分の均質化を向上させた。押出
機に設定した温度は、溶融領域において２８０℃、圧縮
領域において２８０℃、混合領域において２７０℃、お
よび押出ヘッドにおいて２６５℃であった。押出機のス
クリューは１５rpmで回転した。ポリマーの溶融の後方
に位置する押出機の領域において、２.５重量％の窒素
（発泡剤）をＰＥＴに加え、ポリマーマトリックスと充
分に混合した。
【００６１】ＰＥＴ/Ｎ2組成物を混合した後、１２０ｍ
ｍの直径および０.１４ｍｍの押出開口を有する環状ヘ
ッドから押し出した。水によって２０℃に冷却された、
直径３５０ｍｍおよび長さ７５０ｍｍを有するサイジン
グマンドレルを、押出ヘッドに配置した。押出ヘッドか
ら出た後に、発泡材料をマンドレルに嵌めカットした。
得られるシートを引き、ロール状にしてロールを形成し
た。
ｍの直径および０.１４ｍｍの押出開口を有する環状ヘ
ッドから押し出した。水によって２０℃に冷却された、
直径３５０ｍｍおよび長さ７５０ｍｍを有するサイジン
グマンドレルを、押出ヘッドに配置した。押出ヘッドか
ら出た後に、発泡材料をマンドレルに嵌めカットした。
得られるシートを引き、ロール状にしてロールを形成し
た。
【００６２】得られるシートは、下記の特性を有した： − 密度 ０.４００ｇ/ｃｍ3 − 重量 ５００ｇ/ｍ2 − 厚み １.２５ｍｍ − 平均気泡直径 １３０μｍ − 結晶度 １０％
【００６３】実施例９（可撓性発泡ＰＥＴのシートの製
造） 実施例８に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。約３分間でシートを約１１５℃の温
度にする加熱炉に、シートを連続的に引き込み、次にシ
ートを、残留圧が約３０mbarの真空下のサイジングデバ
イスに配置した。シートの滞留時間は約５分であり、温
度は１１５℃に維持された。真空下の室を出る前に、こ
のように処理されたシートを、２５℃に維持された水浴
に通し、大気圧に戻した。
造） 実施例８に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。約３分間でシートを約１１５℃の温
度にする加熱炉に、シートを連続的に引き込み、次にシ
ートを、残留圧が約３０mbarの真空下のサイジングデバ
イスに配置した。シートの滞留時間は約５分であり、温
度は１１５℃に維持された。真空下の室を出る前に、こ
のように処理されたシートを、２５℃に維持された水浴
に通し、大気圧に戻した。
【００６４】得られるシートの特性は下記の通りであっ
た： − 密度 ０.２６０ｇ/ｃｍ3 − 重量 ５００ｇ/ｍ2 − 厚み １.９５ｍｍ − 結晶度 １１％
た： − 密度 ０.２６０ｇ/ｃｍ3 − 重量 ５００ｇ/ｍ2 − 厚み １.９５ｍｍ − 結晶度 １１％
【００６５】この処理によって製造されるシート（「Ｎ
2可撓性シート」と呼ぶ）を、圧縮測定サイクルにかけ
て、圧縮抵抗および弾性回復を評価した。全ての試験
は、第一工程の間に製造されるシート（Ｎ2ベースシー
ト）との比較において行われた。表６は、これらの特性
決定の間に見い出された数値を示している。
2可撓性シート」と呼ぶ）を、圧縮測定サイクルにかけ
て、圧縮抵抗および弾性回復を評価した。全ての試験
は、第一工程の間に製造されるシート（Ｎ2ベースシー
ト）との比較において行われた。表６は、これらの特性
決定の間に見い出された数値を示している。
【００６６】
【表６】
【００６７】これらの測定は、熱機械的分析器を使用し
て、サンプルを１２回の連続的な圧縮および減圧サイク
ルにかけることによって行われた。
て、サンプルを１２回の連続的な圧縮および減圧サイク
ルにかけることによって行われた。
【００６８】実施例１０（熱安定性可撓性発泡ＰＥＴの
シートの製造） 実施例８に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。約３分間でシートを１１５℃の温度
にする加熱炉に、シートを連続的に引き込み、次にシー
トを、残留圧が約３０mbarの真空下のサイジングデバイ
スに導入した。真空下の室中におけるシートの滞留時間
は約５分であり、温度は１８０℃に維持された。真空下
の室を出る前に、シートを２５℃に維持された水浴に通
し、次に大気圧に戻した。
シートの製造） 実施例８に記載のように製造されるシートを、下記のよ
うな処理にかけた。約３分間でシートを１１５℃の温度
にする加熱炉に、シートを連続的に引き込み、次にシー
トを、残留圧が約３０mbarの真空下のサイジングデバイ
スに導入した。真空下の室中におけるシートの滞留時間
は約５分であり、温度は１８０℃に維持された。真空下
の室を出る前に、シートを２５℃に維持された水浴に通
し、次に大気圧に戻した。
【００６９】得られるシートの特性は下記の通りであっ
た： − 密度 ０.２４３ｇ/ｃｍ3 − 重量 ５００ｇ/ｍ2 − 厚み ２.０５ｍｍ − 結晶度 ３７％
た： − 密度 ０.２４３ｇ/ｃｍ3 − 重量 ５００ｇ/ｍ2 − 厚み ２.０５ｍｍ − 結晶度 ３７％
【００７０】この処理によって製造されるシート（「Ｎ
2熱安定性可撓性シート」と呼ぶ）を、圧縮測定サイク
ルにかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに熱依存性
変形を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造さ
れるシート（ベースシート）との比較において行われ
た。表７は、これらの特性決定の間に見い出された数値
を示している。
2熱安定性可撓性シート」と呼ぶ）を、圧縮測定サイク
ルにかけて、圧縮抵抗および弾性回復ならびに熱依存性
変形を評価した。全ての試験は、第一工程の間に製造さ
れるシート（ベースシート）との比較において行われ
た。表７は、これらの特性決定の間に見い出された数値
を示している。
【００７１】
【表７】
【００７２】これらの測定は、熱機械的分析器を使用し
て行った。
て行った。
【００７３】比較例１ ＵＳ−Ａ−５１１０８４４号の実施例１に記載のように
製造されるシートを、熱機械的特性決定にかけ、実施例
４のシートと比較した。これらの特性決定の結果を表８
に示す。
製造されるシートを、熱機械的特性決定にかけ、実施例
４のシートと比較した。これらの特性決定の結果を表８
に示す。
【００７４】
【表８】
【００７５】測定は、熱機械的分析器を用いて行われ
た。
た。
【００７６】比較例２ ＵＳ−Ａ−４２８４５９６号の実施例１に記載のように
製造されるシートを、熱機械的特性決定にかけ、実施例
４のシートと比較した。これらの特性決定の結果を表９
に示す。
製造されるシートを、熱機械的特性決定にかけ、実施例
４のシートと比較した。これらの特性決定の結果を表９
に示す。
【００７７】
【表９】
【００７８】測定は、熱機械的分析器を用いて行われ
た。
た。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 77/10 Ｃ０８Ｌ 77/10 // Ｂ２９Ｋ 67:00 69:00 77:00 105:04 (72)発明者 レナート・ヴォサ イタリア、イ−81022カサジョヴェ（カゼ ルタ）、パルコ・プリマヴェーラ・ビ／４ 番 (72)発明者 トニノ・セヴェリーニ イタリア、イ−00034コレッフェロ（ロー マ）、ヴィア・デッレ・ソルベ31番 (72)発明者 サンドロ・コブロル イタリア、イ−86077ポッツィーリ（イセ ルニア）、ヴィア・ラルゴ・パラッツォ・ デル・プレテ３番
Claims (24)
- 【請求項１】 材料のＴｇより高いが、材料の融点より
低い温度において、少なくとも３０％の嵩密度の減少を
得るのに充分な時間で、真空下に加熱することによっ
て、嵩密度５０〜７００ｋｇ/ｍ3を有する芳香族ポリエ
ステル発泡気泡材料から得られる、芳香族ポリエステル
樹脂から誘導される発泡気泡材料。 - 【請求項２】 １５％未満の結晶度を有する、請求項１
に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項３】 ３０％以上の結晶度を有する、請求項１
に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項４】 ５％〜１２％の結晶度を有する、請求項
２に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項５】 ３０％〜４０％の結晶度を有する、請求
項３に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項６】 １００ｋｇ/ｍ3未満の嵩密度を有する、
請求項１〜５のいずれか１つに記載の発泡気泡材料。 - 【請求項７】 １５％未満の結晶度を有する、請求項６
に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項８】 ３０％以上の結晶度を有する、請求項６
に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項９】 １００〜５００ｋｇ/ｍ3の嵩密度を有す
る、請求項１〜５のいずれか１つに記載の発泡気泡材
料。 - 【請求項１０】 イソフタル酸から誘導される単位を最
大２０％で含有するコポリエチレンテレフタレートおよ
びポリエチレンテレフタレートから選択されるポリエス
テル樹脂から得られる、請求項１〜９のいずれか１つに
記載の発泡気泡材料。 - 【請求項１１】 ピロメリット酸二無水物の存在におい
て樹脂およびポリマーを押し出し、次に１６０℃〜２２
０℃の温度においてアロイを改質することによって得ら
れる、ポリアミド、ポリカーボネートおよびポリカプロ
ラクトンから選択されるポリマーとのアロイの形態にお
いてポリエステル樹脂から得られる、請求項１〜９のい
ずれか１つに記載の発泡気泡材料。 - 【請求項１２】 ポリエステル樹脂が、総量に対して最
大４０重量％の量で使用されるポリアミド、ポリカーボ
ネートおよびポリカプロラクトンから選択されるポリマ
ーとのアロイの形態の、イソフタル酸から誘導される単
位を最大２０％で含有するコポリエチレンテレフタレー
トまたはポリエチレンテレフタレートである請求項１１
に記載の発泡気泡材料。 - 【請求項１３】 １００ｋｇ/ｍ3未満の嵩密度、１５％
未満の結晶度、および下記の引張特性： − 最大クリープ変形１０％〜６０％； − １２０分間のクリープ後の残留変形１０％〜３０
％； − 弾性回復４０％〜９０％；を有する芳香族ポリエス
テル樹脂から誘導される発泡気泡材料。 - 【請求項１４】 ２００〜３００ｋｇ/ｍ3の嵩密度、１
５％未満の結晶度、および下記の引張特性： − 最大クリープ変形５％〜１５％； − １２０分間のクリープ後の残留変形１％〜５％； − 弾性回復７５％〜９０％；を有する芳香族ポリエス
テル樹脂から誘導される発泡気泡材料。 - 【請求項１５】 １００ｋｇ/ｍ3未満の嵩密度、３０％
以上の結晶度、および下記の寸法熱安定性および引張特
性： − 最大形状保留温度 最大１５０℃； − 最大クリープ変形 ６％〜２０％； − １２０分間のクリープ後の残留変形 ２％〜１０
％； − 弾性回復 ５０％〜８０％；を有する芳香族ポリエ
ステル樹脂から誘導される発泡気泡材料。 - 【請求項１６】 ３５％〜４０％の結晶度および最大１
６５℃の最大寸法安定性温度を有する請求項１３に記載
の発泡気泡材料。 - 【請求項１７】 １００〜３００ｋｇ/ｍ3の嵩密度、３
５％〜４０％の結晶度、および最大１６５℃の最大寸法
安定性温度を有する、芳香族ポリエステル樹脂から誘導
される発泡気泡材料。 - 【請求項１８】 イソフタル酸単位を最大２０％で含有
するコポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレン
テレフタレートから選択されるポリエステル樹脂から得
られる、請求項１１〜１５のいずれか１つに記載の発泡
気泡材料。 - 【請求項１９】 １ｍｍ〜３ｍｍの厚みを有するシー
ト、または１０ｍｍ〜５０ｍｍの厚みを有するパネルの
形態の、請求項１〜１６のいずれか１つに記載の発泡気
泡材料。 - 【請求項２０】 ０.８ｄｌ/ｇ以上の固有粘度、２５０
０Pa・s以上の溶融粘度、および８ｃＮ以上の溶融強度を
有する芳香族ポリエステル樹脂から得られる、請求項１
〜１７のいずれか１つに記載の発泡気泡材料。 - 【請求項２１】 請求項１〜１８のいずれか１つに記載
の発泡気泡材料の製造方法であって、該方法が、下記工
程： ａ） 発泡性芳香族ポリエステル樹脂を押出−発泡する
工程； ｂ） 材料が１５％以上の結晶度に達しないような温度
に、およびそのような冷却速度で、押出機の出口におい
て発泡材料を冷却する工程； ｃ） 工程ｂ）後に押出機の出口においてまだそのよう
な温度になっていない場合に、材料のＴｇより高いが融
点より低い温度に、材料の結晶度を１５％未満に維持す
るような加熱速度で材料を加熱する工程； ｄ） そのように加熱された材料を真空処理する工程で
あって、該材料のＴｇより高いが融点より低い温度にお
いて、工程ｂ）後の材料の嵩密度に対して少なくとも３
０％の材料の嵩密度の減少を得るのに充分な時間で、該
材料を真空下に維持する工程； ｅ） 該材料を大気圧に戻す工程；を含んで成る方法。 - 【請求項２２】 真空処理後に、材料を周囲温度に冷却
し、真空下に維持する請求項２１に記載の方法。 - 【請求項２３】 真空が１０mbar〜５０mbarであり、真
空加熱の温度が９０℃〜１８０℃である請求項２１また
は２２に記載の方法。 - 【請求項２４】 イソフタル酸から誘導される単位を最
大２０％で含有するコポリエチレンテレフタレートおよ
びポリエチレンテレフタレートから選択されるポリエス
テル樹脂から、材料が得られる請求項２１〜２３のいず
れか１つに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT97MI002793A IT1296878B1 (it) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | Schiume di poliestere flessibili |
| IT97A002793 | 1997-12-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11246698A true JPH11246698A (ja) | 1999-09-14 |
| JP4528376B2 JP4528376B2 (ja) | 2010-08-18 |
Family
ID=11378386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35749198A Expired - Fee Related JP4528376B2 (ja) | 1997-12-17 | 1998-12-16 | 可撓性ポリエステル発泡体 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6054500A (ja) |
| EP (1) | EP0924243B1 (ja) |
| JP (1) | JP4528376B2 (ja) |
| KR (1) | KR100560649B1 (ja) |
| CN (1) | CN1225306A (ja) |
| AT (1) | ATE336545T1 (ja) |
| CA (1) | CA2255315C (ja) |
| DE (1) | DE69835574T2 (ja) |
| ES (1) | ES2268749T3 (ja) |
| IT (1) | IT1296878B1 (ja) |
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