JPH11192427A - 炭化水素吸着材 - Google Patents
炭化水素吸着材Info
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- JPH11192427A JPH11192427A JP10235913A JP23591398A JPH11192427A JP H11192427 A JPH11192427 A JP H11192427A JP 10235913 A JP10235913 A JP 10235913A JP 23591398 A JP23591398 A JP 23591398A JP H11192427 A JPH11192427 A JP H11192427A
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Abstract
位容積当たりの吸着量が大きく、また高温での耐久性に
も優れたHC吸着材とする。 【解決手段】SiO2/Al2O3 比が 500以上のZSM-5 よりな
る第1ゼオライトと、SiO2/Al2O3 比が 200以上のY型
ゼオライトよりなる第2ゼオライトとから構成した。高
級HCは主として第2ゼオライトに吸着され、低級HCは主
として第1ゼオライトに吸着されるので、多くのHC種を
吸着することができる。
Description
などからの排ガス中の炭化水素(以下HCという)を効率
よく吸着できるHC吸着材に関する。
るように、分子の大きさに匹敵する細孔を有し、吸着材
として利用されるほか、触媒として多くの反応に利用さ
れている。また酸化アルミニウムの負電荷を中和するた
めに陽イオンを含み、この陽イオンは水溶液中で他の陽
イオンと容易に交換されるため、陽イオン交換体として
も利用されている。
近年、自動車の排ガス浄化用触媒への利用が検討され、
たとえば特開平3-232533号公報には、ゼオライトに白金
やパラジウムなどの触媒貴金属を担持した排ガス浄化用
触媒が開示されている。ところがゼオライト自体は触媒
貴金属の担持性が低く、担持量が少なくて酸化能が不十
分となるという不具合がある。一方、触媒は約 300℃以
上にならないと活性化せず、始動時など排ガス温度が低
い場合には排ガス中のHCを十分に浄化することができな
い。またエンジンが冷間状態にある場合には、通常の運
転時より燃料濃度の高い混合気が供給されるため、排ガ
ス中に含まれるHC量が多い。このためエンジンの冷間時
や始動時などには、HCを特に効率よく浄化することが望
まれている。
して用いることが行われている。例えば特開平5-317701
号公報には、SiO2/Al2O3 比が所定範囲のゼオライトを
HC吸着材とすることが記載され、これを酸化触媒と併用
することが記載されている。これによりコールドスター
ト時のHCの浄化性能が向上する。すなわち酸化触媒と吸
着材とを併用することにより、低温域においてHCは吸着
材に一旦吸着され、排出が抑制される。そして吸着され
たHCは、吸着材が所定温度以上となると吸着材から放出
され、近傍に存在する酸化触媒により酸化浄化される。
したがって低温域から高温域まで、安定してHCを浄化す
ることができる。
における三元触媒の下流側にゼオライトを配置し、排ガ
ス中のHCを低温時にゼオライトに吸着させ、昇温時に吸
着されたHCを放出させて三元触媒により浄化する方法が
開示されている。この方法によっても、コールドスター
ト時のHCを三元触媒で効率よく浄化することが可能とな
る。
、モルデナイト、Y型ゼオライト、X型ゼオライトか
ら選ばれた少なくとも一種以上のゼオライトをHC吸着材
として用い、そのゼオライト中のSiO2/Al2O3 比は15〜
250の範囲が好ましいことが記載されている。
用いたHC吸着材においては、HCの種類によって吸着効率
が大きく異なるという問題がある。すなわち炭素数が4
以上の高級HCは比較的高率よく吸着されるが、炭素数3
以下の低級HCは吸着されにくい。またHC吸着材はエンジ
ンの排気系に取り付けられるため、 800℃程度までの高
温における耐久性も必要である。
容積当たりの吸着量が大きく、また高温での耐久性にも
優れたHC吸着材が求められている。
項1に記載のHC吸着材の特徴は、SiO2/Al2O3 比が 500
以上のZSM-5 よりなる第1ゼオライトと、SiO2/Al2O3
比が 200以上のY型ゼオライトよりなる第2ゼオライト
とからなることにある。請求項2に記載のHC吸着材の特
徴は、SiO2/Al2O3 比が 500以上のZSM-5 よりなる第1
ゼオライトと、SiO2/Al2O3 比が 100以上のモルデナイ
トよりなる第2ゼオライトとからなることにある。
/Al2O3 比が 100以上のモルデナイトよりなる第1ゼオ
ライトと、SiO2/Al2O3 比が 200以上のY型ゼオライト
よりなる第2ゼオライトとからなることにある。請求項
4に記載のHC吸着材の特徴は、請求項1〜3に記載のHC
吸着材において、第1ゼオライトと第2ゼオライトとの
組成比率は、重量比で第1ゼオライト/第2ゼオライト
=50/50〜85/15の範囲にあることにある。
項1〜3に記載のHC吸着材において、第1ゼオライト及
び第2ゼオライトの少なくとも一方にはAg及びPdの少な
くとも一種が担持されていることにある。請求項6に記
載のHC吸着材の特徴は、フェリエライトよりなる第1ゼ
オライトと、シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 5
00以上のZSM-5 、シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比
が 200以上のY型ゼオライト及びシリカ/アルミナ(Si
O2/Al2O3 )比が 100以上のモルデナイトから選ばれる
少なくとも一種よりなる第2ゼオライトとからなること
にある。
は、請求項6に記載のHC吸着材において、フェリエライ
トにはAg及びPdの少なくとも一種が担持されていること
にある。
ノケイ酸塩であり、種々のSiO2/Al2O3 比をもつゼオラ
イトが知られている。そしてこのSiO2/Al2O3 比の値に
よって、ゼオライトの触媒特性が大きく変化することが
わかってきた。SiO2/Al2O3 比の小さなゼオライトは酸
点が多く、高いクラッキング能と高いHC吸着能を示す。
しかし酸点の多いゼオライトでは、細孔内に吸着したHC
が炭化して容易にコーキングし、細孔内を閉塞する結果
HCの吸着能が経時で低下するという不具合がある。
久を行うと脱Al(ゼオライト構造中の四配位が六配位と
なる)により容易に酸点が消失し、クラッキング能が低
下するという不具合がある。一方、SiO2/Al2O3 比の大
きなゼオライトは、酸点が少ないのでクラッキング能が
低い。しかし、コーキングが生じないので経時のHC吸着
能の低下は生じないという利点がある。
1ゼオライト及び第2ゼオライトにSiO2/Al2O3 比が 1
00以上のモルデナイト、SiO2/Al2O3 比が 200以上のY
型ゼオライト、SiO2/Al2O3 比が 500以上のZSM-5 を用
いることとしている。一方、ゼオライトの細孔径とその
細孔に吸着されるHCの炭素数(分子の嵩)との間には相
関関係があることが明らかとなった。例えば炭素数2の
エタン(C2H6)の分子径は約4Åであり、プロパン(C3
H8)は約4.89Å、トルエン(C7H8)は約 6.8Åである。
そしてZSM-5 の細孔径は 5.5Åであり、モルデナイトの
細孔径は7Åであり、Y型ゼオライトの細孔径は8Åで
ある。
ゼオライトの細孔には吸着可能であるが、ZSM-5 の細孔
には吸着され得ない。またプロパンやエタンはどのゼオ
ライトの細孔にも吸着可能であるが、Y型ゼオライトの
細孔径は分子径に比べて大きすぎるので、吸着されたも
のが逃げ出す可能性もある。したがって、径が小さい細
孔には主として炭素数が少なく分子の嵩が小さなHCが吸
着され、径が大きな細孔には主として炭素数が多く分子
の嵩が大きなHCが吸着される。つまり炭素数が少なく分
子の嵩が小さなHCはZSM-5 に吸着されやすく、炭素数が
多く分子の嵩が大きなHCはY型ゼオライトに吸着されや
すく、そしてモルデナイトには分子の嵩が中間域のHCが
吸着されやすいという傾向がある。
5 よりなる第1ゼオライトと、Y型ゼオライトよりなる
第2ゼオライトとから構成されている。したがって、炭
素数が少なく分子の嵩が小さなHCは主としてZSM-5 に吸
着され、炭素数が多く分子の嵩が大きなHCは主としてY
型ゼオライトに吸着される。また請求項2に記載のHC吸
着材は、ZSM-5 よりなる第1ゼオライトと、モルデナイ
トよりなる第2ゼオライトとから構成されている。した
がって、炭素数が少なく分子の嵩が小さなHCは主として
ZSM-5 に吸着され、炭素数が中間域で分子の嵩が中間域
のHCは主としてモルデナイトに吸着される。
デナイトよりなる第1ゼオライトと、Y型ゼオライトよ
りなる第2ゼオライトとから構成されている。したがっ
て、炭素数が中間域で分子の嵩が中間域のHCは主として
モルデナイトに吸着され、炭素数が多く分子の嵩が大き
なHCは主としてY型ゼオライトに吸着される。このよう
にZSM-5 、モルデナイト及びY型ゼオライトを種々組み
合わせることにより、分子の嵩が大から小まで種々のHC
を効率よく吸着することができる。なお上記した例では
2種類ずつの組合せであるが、場合によってはZSM-5 、
モルデナイト及びY型ゼオライトの3種類を組み合わせ
ることもできる。
デナイトのSiO2/Al2O3 比が 100未満、及びY型ゼオラ
イトのSiO2/Al2O3 比が 200未満では、それぞれのゼオ
ライトの親水性が高くなり、排ガス中の H2O分子を優先
的に吸着するためHCの吸着が阻害される。さらに、高温
条件( 800℃以上)では脱Alを生じて結晶構造が壊れや
すくなり、HCの吸着能が低下する。
から選ばれる2種類のゼオライトを組み合わせる場合、
2種類のうち細孔径が小さい方の第1ゼオライトと細孔
径が大きい方の第2ゼオライトとの組成比率は、請求項
4に記載のように重量比で第1ゼオライト/第2ゼオラ
イト=50/50〜85/15の範囲とすることが望ましい。第
1ゼオライトがこの範囲より少ないと、HC吸着率が低下
する。第1ゼオライトを第2ゼオライトより多くするこ
とで、HC吸着率が著しく向上する。なお第1ゼオライト
が全体の85重量%を超えると、炭素数が多く分子の嵩の
大きなHCの吸着が困難となりHC吸着率が低下する。
と第2ゼオライト粉末を上記範囲で混合し、それをモノ
リス担体あるいはメタル担体の表面にコートして用いる
ことができる。また、第1ゼオライト粉末によるコート
層と第2ゼオライト粉末によるコート層とを、モノリス
担体あるいはメタル担体の表面に、この順にあるいはこ
の逆順に積層してもよい。
たように、Ag及びPdの少なくとも一種を担持することが
好ましい。これにより炭素数の小さなHCの吸着率が一層
向上するため、排ガス中のHC種のほとんど全部を吸着す
ることができる。つまり、ゼオライトで吸着されにくい
炭素数3以下の低級HCがAg及び/又はPdに化学吸着する
ため、HCの吸着率が大きく向上する。
当たりそれぞれ5〜10gの範囲とすることが望ましい。
これより少ないと担持した効果が得られず、これより多
く担持しても効果が飽和するとともにコストの上昇を招
く。なお、AgとPdとを共存担持する場合は、HC吸蔵材1
リットル当たり合計で5〜10gとすることが望ましい。
Y型ゼオライトから選ばれる2種類のゼオライトを組み
合わせても、炭素数が2以下のHCを吸着することは困難
である。そこで請求項6に記載したように、フェリエラ
イトよりなる第1ゼオライトと、SiO2/Al2O3 比が 500
以上のZSM-5 、SiO2/Al2O3 比が 200以上のY型ゼオラ
イト及びSiO2/Al2O3 比が 100以上のモルデナイトから
選ばれる少なくとも一種よりなる第2ゼオライトとから
構成することが望ましい。フェリエライトの細孔径は4
Åであり、炭素数が2のエチレンの分子径と同等である
ので、フェリエライトを含むことによりエチレンの吸着
能が向上する。
2ゼオライトとしてはSiO2/Al2O3比が 500以上のZSM-5
、SiO2/Al2O3 比が 200以上のY型ゼオライト及びSiO
2/Al2O3 比が 100以上のモルデナイトから選ばれる少
なくとも一種を用いることができ、このうち一種でもよ
いし2種あるいは3種を混合して用いることもできる。
第2ゼオライトとしては、例えばZSM-5 /Y型ゼオライ
トを重量比で0/100〜75/25の範囲で混合したものと
することが望ましい。これにより特にHC吸着能が向上す
る。
混合比は、全体の10〜80重量%とすることが好ましい。
10重量%未満であるとフェリエライトを混合した効果が
得られず、80重量%を超えて混合すると炭素数が3以上
のHCの吸着能が低下してしまう。フェリエライトには、
請求項7に記載したように、Ag及びPdの少なくとも一種
を担持することが望ましい。これによりエチレンの吸着
能が一層向上する。
に制限されないが、10〜 200の範囲とするのが好まし
い。SiO2/Al2O3 比が10未満では、イオン交換サイトは
多いものの耐熱性に劣り、 200を超えると耐熱性は良好
であるがAg又はPdの担持が困難となる。なおSiO2/Al2O
3 比が大きなZSM-5 、モルデナイト及びY型ゼオライト
ではイオン交換サイトが不足するため、担持されたAg又
はPdが移動しやすく、高温耐久試験を行うとAg又はPdに
粒成長が生じてHC吸着能が低下するという不具合があ
る。しかしフェリエライトに担持した構成とすれば、Ag
又はPdは小さな径の細孔内に高分散に担持されて固定さ
れるため、高温耐久試験時の粒成長が抑制され耐久性が
一層向上する。
的に説明する。図1に本実施例のHC吸着材が用いられる
排ガス浄化装置を示す。この装置では、排気量2Lのエ
ンジン1の排気管2に三元触媒30が内蔵された触媒コン
バータ3が配設され、触媒コンバータ3の下流側にHC吸
着装置4が配設されている。
ち、その一方の流路40にHC吸着材5が内蔵されている。
また他方の流路41はバイパス流路となっており、HC吸着
装置4の下流域にはそれぞれの流路40,41 を切り換える
ための切換弁42が設けられている。さらにHC吸着材5の
下流側には、触媒コンバータ3の上流側に連通する配管
6が設けられている。
エンジンの冷間時には切換弁42が他方の流路41を閉じ
る。これにより排ガスは一方の流路40を流れ、三元触媒
30で浄化されなかったHCはHC吸着材5に吸着される。そ
して排ガスが十分高温となると、切換弁42が駆動されて
一方の流路40が閉じられ、排ガスはHC吸着材5を通過す
ることなく他方の流路41を通って排出される。またHC吸
着材5に吸着されていたHCが脱離し、弁61を開くことで
脱離したHCは配管6を通って三元触媒30の上流側の排ガ
スに供給され、そのHCは三元触媒30により浄化される。
/Al2O3 =1900)の粉末360gと、Y型ゼオライト(細孔
径8Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉末40gと、シリカゾ
ル140gと、純水360gを混合してスラリーを調製した。こ
のスラリーをコージェライト製モノリス担体(容量1
L、セル数 400セル/in2 )の全体に均一にコーティン
グし、 250℃で1時間乾燥後 500℃で1時間焼成して、
実施例1のHC吸着材を作製した。コート層におけるZSM-
5 とY型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライ
ト)は90/10であり、コート層はモノリス担体1Lに対
して約200g形成されている。
型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を
85/15としたこと以外は実施例1と同様である。 (実施例3)コート層におけるZSM-5 Y型ゼオライトと
の重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を75/25としたこ
と以外は実施例1と同様である。
型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を
50/50としたこと以外は実施例1と同様である。 (実施例5)コート層におけるZSM-5 とY型ゼオライト
との重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を25/75とした
こと以外は実施例1と同様である。
型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を
100/0としたこと以外は実施例1と同様である。 (比較例2)コート層におけるZSM-5 とY型ゼオライト
との重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライト)を0/100 とし
たこと以外は実施例1と同様である。
/Al2O3 =500 )の粉末300gと、Y型ゼオライト(細孔
径8Å、SiO2/Al2O3 =200 )の粉末100gと、シリカゾ
ル140gと、純水360gを混合してスラリーを調製した。こ
のスラリーより実施例1と同様にしてコート層を形成
し、実施例6のHC吸着材を作製した。コート層における
ZSM-5 とY型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオ
ライト)は75/25であり、コート層はモノリス担体1L
に対して約200g形成されている。
/Al2O3 =100 )の粉末300gと、Y型ゼオライト(細孔
径8Å、SiO2/Al2O3 =20)の粉末100gと、シリカゾル
140gと、純水360gを混合してスラリーを調製した。この
スラリーより実施例1と同様にしてコート層を形成し、
比較例3のHC吸着材を作製した。コート層におけるZSM-
5 とY型ゼオライトとの重量比(ZSM-5 /Y型ゼオライ
ト)は75/25であり、コート層はモノリス担体1Lに対
して約200g形成されている。
Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉末200gと、シリカゾル70
gと、純水180gを混合してスラリーを調製し、このスラ
リーを用いて実施例1と同様にして下層コート層を形成
した。下層コート層は、モノリス担体1Lに対して約10
0g形成されている。
=1900)の粉末200gと、シリカゾル70gと、純水180gを
混合してスラリーを調製し、このスラリーを用いて下層
コート層の表面に上層コート層を形成した。上層コート
層は、モノリス担体1Lに対して約100g形成されてい
る。 (実施例8)下層コート層と上層コート層の構成を逆に
し、モノリス担体上に先ずZSM-5 からなる下層コート層
を形成し、その表面にY型ゼオライトからなる上層コー
ト層を形成したこと以外は実施例7と同様である。
材を、所定濃度のPdアンミンヒドロキシド水溶液に1時
間浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥して、コート層に
Pdを約 10g担持した。 (実施例10)実施例1で作製されたHC吸着材を、所定濃
度のPdアンミンヒドロキシド水溶液に1時間浸漬し、そ
の後 250℃で1時間乾燥して、コート層にPdを約5g担
持した。
材を、所定濃度のPdアンミンヒドロキシド水溶液に1時
間浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥して、コート層に
Pdを約1g担持した。 (実施例12)実施例1で作製されたHC吸着材を、所定濃
度の硝酸銀水溶液に1時間浸漬し、その後 250℃で1時
間乾燥して、コート層にAgを約 10g担持した。
材を、所定濃度の硝酸銀水溶液に1時間浸漬し、その後
250℃で1時間乾燥して、コート層にAgを約5g担持し
た。 (実施例14)実施例1で作製されたHC吸着材を、所定濃
度の硝酸銀水溶液に1時間浸漬し、その後 250℃で1時
間乾燥して、コート層にAgを約1g担持した。
/Al2O3 =1900)の粉末360gと、モルデナイト(細孔径
7Å、SiO2/Al2O3 =200 )の粉末40gと、シリカゾル
140gと、純水360gを混合してスラリーを調製した。この
スラリーより実施例1と同様にしてコート層を形成し、
実施例15のHC吸着材を作製した。コート層におけるZSM-
5 とモルデナイトとの重量比(ZSM-5 /モルデナイト)
は90/10であり、コート層はモノリス担体1Lに対して
約200g形成されている。
ルデナイトとの重量比(ZSM-5 /モルデナイト)を85/
15としたこと以外は実施例15と同様である。 (実施例17)コート層におけるZSM-5 とモルデナイトと
の重量比(ZSM-5 /モルデナイト)を75/25としたこと
以外は実施例15と同様である。
ルデナイトとの重量比(ZSM-5 /モルデナイト)を50/
50としたこと以外は実施例15と同様である。 (実施例19)コート層におけるZSM-5 とモルデナイトと
の重量比(ZSM-5 /モルデナイト)を25/75としたこと
以外は実施例15と同様である。
SiO2/Al2O3 =200 )の粉末360gと、Y型ゼオライト
(細孔径8Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉末40gと、シ
リカゾル140gと、純水360gを混合してスラリーを調製し
た。このスラリーより実施例1と同様にしてコート層を
形成し、実施例20のHC吸着材を作製した。コート層にお
けるモルデナイトとY型ゼオライトとの重量比(モルデ
ナイト/Y型ゼオライト)は90/10であり、コート層は
モノリス担体1Lに対して約200g形成されている。
トとY型ゼオライトとの重量比(モルデナイト/Y型ゼ
オライト)を85/15としたこと以外は実施例20と同様で
ある。 (実施例22)コート層におけるモルデナイトとY型ゼオ
ライトとの重量比(モルデナイト/Y型ゼオライト)を
75/25としたこと以外は実施例20と同様である。
トとY型ゼオライトとの重量比(モルデナイト/Y型ゼ
オライト)を50/50としたこと以外は実施例20と同様で
ある。 (実施例24)コート層におけるモルデナイトとY型ゼオ
ライトとの重量比(モルデナイト/Y型ゼオライト)を
25/75としたこと以外は実施例20と同様である。
SiO2/Al2O3 =200 )の粉末400gと、シリカゾル140g
と、純水360gを混合してスラリーを調製した。このスラ
リーより実施例1と同様にしてコート層を形成し、比較
例4のHC吸着材を作製した。コート層はモノリス担体1
Lに対して約200g形成されている。
SiO2/Al2O3 =30)の粉末300gと、Y型ゼオライト(細
孔径8Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉末100gと、シリカ
ゾル140gと、純水360gを混合してスラリーを調製した。
このスラリーより実施例1と同様にしてコート層を形成
し、比較例5のHC吸着材を作製した。コート層における
モルデナイトとY型ゼオライトとの重量比(モルデナイ
ト/Y型ゼオライト)は75/25であり、コート層はモノ
リス担体1Lに対して約200g形成されている。
ガソリンエンジンの排気系に取付け、排ガス温度 800℃
で 100時間運転する耐久試験を行った。そして耐久試験
後のそれぞれのHC吸着材を、図1に示すHC吸着装置4に
配設し、それぞれのHC吸着率を測定した。結果を表1及
び表2に示す。
L、Pt/Rh= 1.5/0.3(g/L)の割合で触媒貴金属が担持
された三元触媒30が配設されている。そして切換弁42で
他方の流路41を閉じた状態で、エンジン1を回転数1000
〜1100 rpmで始動しその後60秒間のHC吸着材5前後のHC
濃度を測定し、HC吸着率を求めた。
り、ZSM-5 とY型ゼオライトとを単独で用いるより混合
した方がHC吸着率が向上し、かつ組成比(ZSM-5 /Y型
ゼオライト)を50/50〜85/15とすることが特に望まし
いことがわかる。つまり炭素数の少ない低級HCは吸着さ
れにくいので、その吸着性が高いZSM-5 をY型ゼオライ
トより多く用いるのが有効である。
較より、ZSM-5 のSiO2/Al2O3 比が500以上で、かつY
型ゼオライトのSiO2/Al2O3 比が 200以上であることが
望ましいこともわかる。つまりSiO2/Al2O3 比が高いほ
ど、 H2Oが吸着しにくいためHC吸着率も高くなると考え
られる。そして実施例4と実施例7〜8との比較より、
ZSM-5 とY型ゼオライトは粉末混合ばかりでなく積層コ
ートしても同様に高いHC吸着率が得られ、実施例7と実
施例8との比較より、この効果は積層コートにおけるZS
M-5 ゼオライトとY型ゼオライトとの順序には制約され
ないことがわかる。
り、Pd又はAgを担持することでHC吸着率が一層向上し、
1〜10g/L の範囲であればPd又はAgの担持量は多い方が
好ましいことがわかる。
オライトとして、ZSM-5 及びモルデナイト、あるいはモ
ルデナイト及びY型ゼオライトを用いても、上記した結
果と同様に高いHC吸着率が示されていることがわかる。
そして第1ゼオライトと第2ゼオライトの組成比率は、
第1ゼオライト/第2ゼオライト=50/50〜85/15の範
囲が好ましいことが明らかであり、モルデナイトのSiO2
/Al2O3 比が30ではHC吸着率が低いこともわかる。
Å、SiO2/Al2O3 =60)の粉末200gと、ZSM-5 (細孔径
5.5Å、SiO2/Al2O3 =1900)の粉末80gと、Y型ゼオ
ライト(細孔径8Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉末120
gと、シリカゾル140gと、純水360gを混合してスラリー
を調製した。
ート層を形成し、実施例25のHC吸着材を作製した。コー
ト層における重量比(フェリエライト/ZSM-5 /Y型ゼ
オライト)は50/20/30であり、コート層はモノリス担
体1Lに対して約200g形成されている。 (実施例26)フェリエライト(細孔径4Å、SiO2/Al2O
3 =60)の粉末40gを所定濃度の硝酸銀水溶液に1時間
浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥して、Agを5g担持
した。
M-5 (細孔径 5.5Å、SiO2/Al2O3=1900)の粉末240g
と、Y型ゼオライト(細孔径8Å、SiO2/Al2O3 =400
)の粉末120gと、シリカゾル140gと、純水360gを混合
してスラリーを調製した。このスラリーより実施例1と
同様にしてコート層を形成し、実施例26のHC吸着材を作
製した。コート層における重量比(フェリエライト/ZS
M-5 /Y型ゼオライト)は10/60/120 であり、コート
層はモノリス担体1Lに対して約200g形成されている。
Å、SiO2/Al2O3 =60)の粉末200gを所定濃度の硝酸銀
水溶液に1時間浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥し
て、Agを5g担持した。このAg担持フェリエライト粉末
全量と、ZSM-5 (細孔径 5.5Å、SiO2/Al2O3=1900)
の粉末80gと、Y型ゼオライト(細孔径8Å、SiO2/Al
2O3 =400 )の粉末120gと、シリカゾル140gと、純水36
0gを混合してスラリーを調製した。
ート層を形成し、実施例27のHC吸着材を作製した。コー
ト層における重量比(フェリエライト/ZSM-5 /Y型ゼ
オライト)は50/20/30であり、コート層はモノリス担
体1Lに対して約200g形成されている。 (実施例28)フェリエライト(細孔径4Å、SiO2/Al2O
3 =60)の粉末320gを所定濃度の硝酸銀水溶液に1時間
浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥して、Agを5g担持
した。
型ゼオライト(細孔径8Å、SiO2/Al2O3 =400 )の粉
末80gと、シリカゾル140gと、純水360gを混合してスラ
リーを調製した。このスラリーより実施例1と同様にし
てコート層を形成し、実施例28のHC吸着材を作製した。
コート層における重量比(フェリエライト/Y型ゼオラ
イト)は80/20であり、コート層はモノリス担体1Lに
対して約200g形成されている。
Å、SiO2/Al2O3 =60)の粉末360gを所定濃度の硝酸銀
水溶液に1時間浸漬し、その後 250℃で1時間乾燥し
て、Agを5g担持した。このAg担持フェリエライト粉末
全量と、Y型ゼオライト(細孔径8Å、SiO2/Al2O3 =
400 )の粉末40gと、シリカゾル140gと、純水360gを混
合してスラリーを調製した。このスラリーより実施例1
と同様にしてコート層を形成し、実施例29のHC吸着材を
作製した。コート層における重量比(フェリエライト/
Y型ゼオライト)は90/10であり、コート層はモノリス
担体1Lに対して約200g形成されている。
ついて、実施例1〜24と同様の耐久試験を行い、耐久試
験後のHC吸着率を同様に測定した。結果を表3に示す。
なお表3には実施例12の結果も併せて示している。
8及び実施例15〜24と比較しても高いHC吸着率(耐久
後)を示し、フェリエライトをさらに混合することでHC
吸着率がさらに向上することが明らかである。そしてフ
ェリエライトにAgを担持することにより、90%以上の高
いHC吸着率が得られ、実施例12のように10gのAgを担持
したものよりHC吸着能が高いことがわかる。またフェリ
エライトを全体の10〜80重量%の範囲とすることによ
り、特に高いHC吸着能が得られることもわかる。
吸着率が向上する。また耐熱性にも優れているため、耐
久後にも高いHC吸着率を確保できる。さらに、Ag又はPd
を担持することでHC吸着率が一層向上する。
化用触媒装置の構成説明図である。
媒コンバータ 4:HC吸着装置 5:HC吸着材 6:配
管 30:三元触媒 42:切換弁
Claims (7)
- 【請求項1】 シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が
500以上のZSM-5 よりなる第1ゼオライトと、シリカ/
アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 200以上のY型ゼオライ
トよりなる第2ゼオライトとからなることを特徴とする
炭化水素吸着材。 - 【請求項2】 シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が
500以上のZSM-5 よりなる第1ゼオライトと、シリカ/
アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 100以上のモルデナイト
よりなる第2ゼオライトとからなることを特徴とする炭
化水素吸着剤。 - 【請求項3】 シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が
100以上のモルデナイトよりなる第1ゼオライトと、シ
リカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 200以上のY型ゼ
オライトよりなる第2ゼオライトとからなることを特徴
とする炭化水素吸着材。 - 【請求項4】 前記第1ゼオライトと前記第2ゼオライ
トとの組成比率は、重量比で第1ゼオライト/第2ゼオ
ライト=50/50〜85/15の範囲にあることを特徴とする
請求項1、請求項2及び請求項3に記載の炭化水素吸着
材。 - 【請求項5】 前記第1ゼオライト及び前記第2ゼオラ
イトの少なくとも一方には銀(Ag)及びパラジウム(P
d)の少なくとも一種が担持されていることを特徴とす
る請求項1、請求項2及び請求項3に記載の炭化水素吸
着材。 - 【請求項6】 フェリエライトよりなる第1ゼオライト
と、シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 500以上の
ZSM-5 、シリカ/アルミナ(SiO2/Al2O3 )比が 200以
上のY型ゼオライト及びシリカ/アルミナ(SiO2/Al2O
3 )比が 100以上のモルデナイトから選ばれる少なくと
も一種よりなる第2ゼオライトとからなることを特徴と
する炭化水素吸着材。 - 【請求項7】 前記フェリエライトには銀(Ag)及びパ
ラジウム(Pd)の少なくとも一種が担持されていること
を特徴とする請求項6に記載の炭化水素吸着材。
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