JPH11181524A - 繰り返し曲げ加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板およびその製造方法 - Google Patents
繰り返し曲げ加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板およびその製造方法Info
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- JPH11181524A JPH11181524A JP34823997A JP34823997A JPH11181524A JP H11181524 A JPH11181524 A JP H11181524A JP 34823997 A JP34823997 A JP 34823997A JP 34823997 A JP34823997 A JP 34823997A JP H11181524 A JPH11181524 A JP H11181524A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、従来の熱延板焼鈍方法では困難で
あった、連続圧延に適した熱延板焼鈍板を得る方法を提
供することを目的とする。 【解決手段】 重量% で、C ：0.020 〜0.100%、Si：2.
4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010 〜0.060 ％、N ：0.0010
〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延し、熱延板焼鈍を施して製造する一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法において、熱延
板焼鈍の一次均熱に続く二次均熱を500 ℃以上800 ℃以
下とすることを特徴とする繰り返し加工性の良好な一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法。
あった、連続圧延に適した熱延板焼鈍板を得る方法を提
供することを目的とする。 【解決手段】 重量% で、C ：0.020 〜0.100%、Si：2.
4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010 〜0.060 ％、N ：0.0010
〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延し、熱延板焼鈍を施して製造する一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法において、熱延
板焼鈍の一次均熱に続く二次均熱を500 ℃以上800 ℃以
下とすることを特徴とする繰り返し加工性の良好な一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器の鉄心と
して用いられる一方向性電磁鋼板を製造する目的で用い
られる、加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍
板およびそれを用いた一方向性電磁鋼板の製造方法に関
するものである。
して用いられる一方向性電磁鋼板を製造する目的で用い
られる、加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍
板およびそれを用いた一方向性電磁鋼板の製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡｌＮをインヒビターとして含有する高
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法としては、熱延板
を焼鈍し、１回又は中間焼鈍を含む２回以上で、かつ最
終圧延の圧下率を８０％以上とする冷延を施し、脱炭焼
鈍、仕上焼鈍を行うのが通常である。
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法としては、熱延板
を焼鈍し、１回又は中間焼鈍を含む２回以上で、かつ最
終圧延の圧下率を８０％以上とする冷延を施し、脱炭焼
鈍、仕上焼鈍を行うのが通常である。
【０００３】上記熱延板焼鈍はＡｌＮを微細に析出さ
せ、二次再結晶を安定化する上で重要な工程であり、例
えば特開昭57-198214 号公報に開示されているような二
段サイクルによる方法が提案されている。すなわち、熱
延板焼鈍において一段目均熱温度と滞在時間、一次冷却
速度、二次均熱温度と滞在時間をそれぞれ組み合わせ、
AlN の析出量とサイズを制御することで二次再結晶を安
定化させる方法と、二次均熱からの冷却速度制御により
鉄損を改善する方法が開示されており、このような熱延
板焼鈍条件制御により磁気特性の向上を図ってきた。
せ、二次再結晶を安定化する上で重要な工程であり、例
えば特開昭57-198214 号公報に開示されているような二
段サイクルによる方法が提案されている。すなわち、熱
延板焼鈍において一段目均熱温度と滞在時間、一次冷却
速度、二次均熱温度と滞在時間をそれぞれ組み合わせ、
AlN の析出量とサイズを制御することで二次再結晶を安
定化させる方法と、二次均熱からの冷却速度制御により
鉄損を改善する方法が開示されており、このような熱延
板焼鈍条件制御により磁気特性の向上を図ってきた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方向性電磁鋼板の生
産能力向上方策としては、冷延の生産性向上方策、例え
ば圧延の連続化が考えられる。しかしながら、上記連続
圧延においては、鋼帯はミルスタンド前のルーパ内で繰
り返し曲げ変形を受ける。繰り返し曲げ性が劣る場合に
は、ルーパ内で鋼帯が破断してしまう。一方向性電磁鋼
板の熱延板焼鈍板には、熱延板焼鈍の二次均熱後におけ
る鋼帯の急冷のため脆性は悪化している。これは、熱延
板焼鈍後にベイナイトのハード相が形成されるためと考
えられている。この結果、熱延板焼鈍に引き続く冷延
は、複雑な通板経路を持つ連続圧延を適用することが困
難であり、ゼンジマー圧延機などのようなリバース圧延
を行う必要があった。従って、連続圧延を行うには繰り
返し曲げ性向上が必須のこととなる。本発明は、従来の
熱延板焼鈍方法では困難であった、連続圧延に適した熱
延板焼鈍板を得る方法を提供するものである。
産能力向上方策としては、冷延の生産性向上方策、例え
ば圧延の連続化が考えられる。しかしながら、上記連続
圧延においては、鋼帯はミルスタンド前のルーパ内で繰
り返し曲げ変形を受ける。繰り返し曲げ性が劣る場合に
は、ルーパ内で鋼帯が破断してしまう。一方向性電磁鋼
板の熱延板焼鈍板には、熱延板焼鈍の二次均熱後におけ
る鋼帯の急冷のため脆性は悪化している。これは、熱延
板焼鈍後にベイナイトのハード相が形成されるためと考
えられている。この結果、熱延板焼鈍に引き続く冷延
は、複雑な通板経路を持つ連続圧延を適用することが困
難であり、ゼンジマー圧延機などのようなリバース圧延
を行う必要があった。従って、連続圧延を行うには繰り
返し曲げ性向上が必須のこととなる。本発明は、従来の
熱延板焼鈍方法では困難であった、連続圧延に適した熱
延板焼鈍板を得る方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、前述の種々
の問題を解決すべく鋭意検討の結果、以下の知見を得
た。すなわち、本発明は、（１）重量% で、C ：0.020
〜0.100%、Si：2.4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010〜0.060
％、N ：0.0010〜0.0130% を含み、残部は鉄および不
可避的不純物からなるスラブを熱延し、熱延板焼鈍を施
して製造する一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方
法において、熱延板焼鈍の一次均熱に続く二次均熱を50
0 ℃以上800 ℃以下とすることを特徴とする繰り返し加
工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方
法であり、また、（２）重量% で、C ：0.020 〜0.100
%、Si：2.4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010〜0.060 ％、N
：0.0010〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的
不純物からなるスラブを熱延し、熱延板焼鈍後、一回ま
たは中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷延を施し、一次再
結晶焼鈍、最終仕上焼鈍、平坦化焼鈍を施して製造する
一方向性電磁鋼板の製造方法において、熱延板焼鈍の一
次均熱に続く二次均熱を500℃以上800 ℃以下とするこ
とを特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法、である。
更に、本発明においては、（３）前記冷間圧延を連続圧
延で行うことを特徴とする上記（２）記載の一方向性電
磁鋼板の製造方法、である。
の問題を解決すべく鋭意検討の結果、以下の知見を得
た。すなわち、本発明は、（１）重量% で、C ：0.020
〜0.100%、Si：2.4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010〜0.060
％、N ：0.0010〜0.0130% を含み、残部は鉄および不
可避的不純物からなるスラブを熱延し、熱延板焼鈍を施
して製造する一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方
法において、熱延板焼鈍の一次均熱に続く二次均熱を50
0 ℃以上800 ℃以下とすることを特徴とする繰り返し加
工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方
法であり、また、（２）重量% で、C ：0.020 〜0.100
%、Si：2.4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010〜0.060 ％、N
：0.0010〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的
不純物からなるスラブを熱延し、熱延板焼鈍後、一回ま
たは中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷延を施し、一次再
結晶焼鈍、最終仕上焼鈍、平坦化焼鈍を施して製造する
一方向性電磁鋼板の製造方法において、熱延板焼鈍の一
次均熱に続く二次均熱を500℃以上800 ℃以下とするこ
とを特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法、である。
更に、本発明においては、（３）前記冷間圧延を連続圧
延で行うことを特徴とする上記（２）記載の一方向性電
磁鋼板の製造方法、である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
冷間圧延における連続圧延性向上のためには、繰り返し
曲げ性を向上させることが必須である。図１は、熱延板
二次均熱温度と繰り返し曲げ回数との関係を示す図であ
る。この図１から分かるように、繰り返し曲げ回数５回
以上で飛躍的に冷延破断率が低減している。
冷間圧延における連続圧延性向上のためには、繰り返し
曲げ性を向上させることが必須である。図１は、熱延板
二次均熱温度と繰り返し曲げ回数との関係を示す図であ
る。この図１から分かるように、繰り返し曲げ回数５回
以上で飛躍的に冷延破断率が低減している。
【０００７】なお、繰り返し曲げ試験方法は次の通りで
ある。半径10mmの角をもつ台座に幅30mm×長さ170mm の
平板を挟み、挟んだ状態から90度の角度まで曲げた後、
元に曲げ戻す作業を一回と数える。その後、さらに反対
方向に90度曲げる作業を行い、最初の状態に曲げ戻す。
これを繰り返し行い、破断するまでの曲げ回数を測定値
とするものである。
ある。半径10mmの角をもつ台座に幅30mm×長さ170mm の
平板を挟み、挟んだ状態から90度の角度まで曲げた後、
元に曲げ戻す作業を一回と数える。その後、さらに反対
方向に90度曲げる作業を行い、最初の状態に曲げ戻す。
これを繰り返し行い、破断するまでの曲げ回数を測定値
とするものである。
【０００８】従来、特開昭５７−１９８２１４号公報に
開示されているように、二次均熱温度を９００℃〜９８
０℃の高温にし、続く急冷過程において鋼板にハード相
を形成することで、繰り返し曲げ性を犠牲にして、磁気
特性の向上を図ってきたが、高い繰り返し曲げ性を確保
するためには、熱延板焼鈍条件を、一段目を１０８０〜
１２００℃、２段目を５００〜８００℃とする二段サイ
クルとすると繰り返し曲げ性が向上することが判明し
た。
開示されているように、二次均熱温度を９００℃〜９８
０℃の高温にし、続く急冷過程において鋼板にハード相
を形成することで、繰り返し曲げ性を犠牲にして、磁気
特性の向上を図ってきたが、高い繰り返し曲げ性を確保
するためには、熱延板焼鈍条件を、一段目を１０８０〜
１２００℃、２段目を５００〜８００℃とする二段サイ
クルとすると繰り返し曲げ性が向上することが判明し
た。
【０００９】繰り返し曲げ性に影響すると思われる冶金
的な因子として、ハード相の体積分率、粒径、炭化物の
ような析出物などが挙げられる。本発明において、二段
目の温度が800 ℃を越えると、過剰に形成されたハード
相が繰り返し曲げ性を大きく劣化させると考えられる。
従って、熱延板焼鈍の二段目を800 ℃以下とする。一
方、熱延板焼鈍の二次均熱温度は500 ℃以上とする。詳
細な技術的根拠は不明であるが、500 ℃未満の場合、ハ
ード相が少なくなり、α相の粒径が粗大化し、かえって
繰り返し曲げ性を悪化させるためと考えられる。従っ
て、熱延板焼鈍の二次均熱温度は500 ℃以上とすること
が繰り返し曲げ性を向上させるために必要な条件であ
る。均熱時間は一次均熱、二次均熱ともに特に限定しな
い。上記の温度に短時間でも達すれば一定の効果が得ら
れるためである。ただし、磁気特性をより向上させるた
めには、それぞれの温度範囲に１０秒以上あることが望
ましく、また上限は連続焼鈍設備の制約やコスト面か
ら、合計でおよそ５００秒までである。また、二次均熱
後に鋼板に急冷を行うが、この冷却速度は１０℃／秒以
上が必要である。
的な因子として、ハード相の体積分率、粒径、炭化物の
ような析出物などが挙げられる。本発明において、二段
目の温度が800 ℃を越えると、過剰に形成されたハード
相が繰り返し曲げ性を大きく劣化させると考えられる。
従って、熱延板焼鈍の二段目を800 ℃以下とする。一
方、熱延板焼鈍の二次均熱温度は500 ℃以上とする。詳
細な技術的根拠は不明であるが、500 ℃未満の場合、ハ
ード相が少なくなり、α相の粒径が粗大化し、かえって
繰り返し曲げ性を悪化させるためと考えられる。従っ
て、熱延板焼鈍の二次均熱温度は500 ℃以上とすること
が繰り返し曲げ性を向上させるために必要な条件であ
る。均熱時間は一次均熱、二次均熱ともに特に限定しな
い。上記の温度に短時間でも達すれば一定の効果が得ら
れるためである。ただし、磁気特性をより向上させるた
めには、それぞれの温度範囲に１０秒以上あることが望
ましく、また上限は連続焼鈍設備の制約やコスト面か
ら、合計でおよそ５００秒までである。また、二次均熱
後に鋼板に急冷を行うが、この冷却速度は１０℃／秒以
上が必要である。
【００１０】成分の限定理由は以下の通りである。C
は、その含有量が0.020%未満では、本発明による鋼板を
用いて工程処理した場合に二次再結晶が不安定になるた
め、0.020%以上とする。一方、0.100%を超えると後工程
で脱炭不良となるため、0.100%以下とする。また、熱延
板焼鈍では、二次均熱後、急冷してハード相が鋼板に形
成されるが、その際、C 量が高いほど鋼板が硬化しやす
くなる。連続圧延性向上のためには鋼板ができるだけ軟
化させることが望ましいので、C 含有量は0.075%以下が
望ましい。なお、低いＣ量で高磁束密度一方向性電磁鋼
板を得る方法として、例えば特開昭５９−５６５２２号
公報にあるように、インヒビターとしてＭｎＳを実質的
に持たず、スラブ再加熱温度を1280℃未満とする製造方
法を用いることができる。このような方法を用いると、
成分中のC 量を抑えることができるため、熱延板焼鈍の
急冷前でのγ相の体積分率が少なくなり、急冷後のハー
ド相の体積分率を低減できる。従って、繰り返し曲げ性
向上のためには、特開昭５９−５６５２２号公報に記載
されているような製造技術に準ずることが望ましい。な
お、この製造方法においては、インヒビター強度を補う
ために、脱炭焼鈍に引き続いて窒化処理を施すことが望
ましい。
は、その含有量が0.020%未満では、本発明による鋼板を
用いて工程処理した場合に二次再結晶が不安定になるた
め、0.020%以上とする。一方、0.100%を超えると後工程
で脱炭不良となるため、0.100%以下とする。また、熱延
板焼鈍では、二次均熱後、急冷してハード相が鋼板に形
成されるが、その際、C 量が高いほど鋼板が硬化しやす
くなる。連続圧延性向上のためには鋼板ができるだけ軟
化させることが望ましいので、C 含有量は0.075%以下が
望ましい。なお、低いＣ量で高磁束密度一方向性電磁鋼
板を得る方法として、例えば特開昭５９−５６５２２号
公報にあるように、インヒビターとしてＭｎＳを実質的
に持たず、スラブ再加熱温度を1280℃未満とする製造方
法を用いることができる。このような方法を用いると、
成分中のC 量を抑えることができるため、熱延板焼鈍の
急冷前でのγ相の体積分率が少なくなり、急冷後のハー
ド相の体積分率を低減できる。従って、繰り返し曲げ性
向上のためには、特開昭５９−５６５２２号公報に記載
されているような製造技術に準ずることが望ましい。な
お、この製造方法においては、インヒビター強度を補う
ために、脱炭焼鈍に引き続いて窒化処理を施すことが望
ましい。
【００１１】Si含有量は、2.4%未満になると低鉄損の製
品を得難くなるため、2.4%以上とする。一方、3.5%を超
えると連続圧延性が悪化するため、3.5%以下とする。酸
可溶性Alは、N と結合してAlN を形成する。本発明によ
る鋼板を用いて最終焼鈍する場合、適度な強度のインヒ
ビター、すなわちAlN を必要とするため、酸可溶性Alが
0.010%未満もしくは0.060%を越える場合、適度な強度の
インヒビターが得られなくなり磁気特性が劣化する。従
って、酸可溶性Alは0.010%以上0.060%以下とする。
品を得難くなるため、2.4%以上とする。一方、3.5%を超
えると連続圧延性が悪化するため、3.5%以下とする。酸
可溶性Alは、N と結合してAlN を形成する。本発明によ
る鋼板を用いて最終焼鈍する場合、適度な強度のインヒ
ビター、すなわちAlN を必要とするため、酸可溶性Alが
0.010%未満もしくは0.060%を越える場合、適度な強度の
インヒビターが得られなくなり磁気特性が劣化する。従
って、酸可溶性Alは0.010%以上0.060%以下とする。
【００１２】N も酸可溶性Alと同様の理由で0.0010% 以
上0.0130% 以下とする。また、低温スラブ加熱による製
造方法を用い、脱炭焼鈍に引き続いて窒化処理を施す場
合は、窒化量は１０ｐｐｍ以上が必要である。以上の成
分系を有するスラブは公知の方法に従って熱延を施さ
れ、本発明による熱延板焼鈍方法で焼鈍される。このよ
うにして製造された熱延板焼鈍板は公知の方法に従って
冷延され、脱炭焼鈍、仕上焼鈍を施されて製品となる。
上0.0130% 以下とする。また、低温スラブ加熱による製
造方法を用い、脱炭焼鈍に引き続いて窒化処理を施す場
合は、窒化量は１０ｐｐｍ以上が必要である。以上の成
分系を有するスラブは公知の方法に従って熱延を施さ
れ、本発明による熱延板焼鈍方法で焼鈍される。このよ
うにして製造された熱延板焼鈍板は公知の方法に従って
冷延され、脱炭焼鈍、仕上焼鈍を施されて製品となる。
【００１３】
【実施例】〔実施例１〕C ：0.042%、Si：2.8%、酸可溶
性Al：268 ％、N ：0.0084% を含み残部鉄および不可避
的不純物を含有するスラブを1150℃で再加熱して熱延
後、熱延板焼鈍し、冷延、脱炭焼鈍、窒化処理、仕上焼
鈍、平坦化焼鈍する一方向性電磁鋼板の製造工程におい
て、熱延板焼鈍における一次均熱温度を1120℃、二次均
熱温度を400 〜900 ℃の範囲で変化させ、20℃／秒の冷
却速度で冷却した後、繰り返し曲げ性を測定した。二次
均熱温度と繰り返し曲げ回数との関係を図２に示す。図
2 から明らかなように、二次均熱温度を本発明範囲内に
制御することで繰り返し曲げ回数が向上する。
性Al：268 ％、N ：0.0084% を含み残部鉄および不可避
的不純物を含有するスラブを1150℃で再加熱して熱延
後、熱延板焼鈍し、冷延、脱炭焼鈍、窒化処理、仕上焼
鈍、平坦化焼鈍する一方向性電磁鋼板の製造工程におい
て、熱延板焼鈍における一次均熱温度を1120℃、二次均
熱温度を400 〜900 ℃の範囲で変化させ、20℃／秒の冷
却速度で冷却した後、繰り返し曲げ性を測定した。二次
均熱温度と繰り返し曲げ回数との関係を図２に示す。図
2 から明らかなように、二次均熱温度を本発明範囲内に
制御することで繰り返し曲げ回数が向上する。
【００１４】
【発明の効果】以上のように、本発明は、熱延板焼鈍条
件と成分を制御することで、繰り返し曲げ加工性の良好
な一方向性電磁鋼板用の熱延板焼鈍板を得ることが出来
る。本発明を用いることにより、冷間圧延における連続
圧延においても破断しにくく圧延性を良好にすることが
できるため、生産性が飛躍的に向上し、コスト低減が可
能になる。
件と成分を制御することで、繰り返し曲げ加工性の良好
な一方向性電磁鋼板用の熱延板焼鈍板を得ることが出来
る。本発明を用いることにより、冷間圧延における連続
圧延においても破断しにくく圧延性を良好にすることが
できるため、生産性が飛躍的に向上し、コスト低減が可
能になる。
【図１】繰り返し曲げ回数と冷延破断率の関係を示す
図。
図。
【図２】熱延板二次均熱温度と繰り返し曲げ回数の関係
を示す図。
を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒木 克郎 福岡県北九州市戸畑区大字中原46番地の59 日鐵プラント設計株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量% で、C ：0.020 〜0.100%、Si：2.
4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010 〜0.060 ％、N ：0.0010
〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延し、熱延板焼鈍を施して製造する一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法において、熱延
板焼鈍の一次均熱に続く二次均熱を500 ℃以上800 ℃以
下とすることを特徴とする繰り返し加工性の良好な一方
向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板の製造方法。 - 【請求項２】 重量% で、C ：0.020 〜0.100%、Si：2.
4 〜3.5%、酸可溶性Al：0.010 〜0.060 ％、N ：0.0010
〜0.0130% を含み、残部は鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延し、熱延板焼鈍後、一回または中間焼
鈍をはさんだ二回以上の冷延を施し、一次再結晶焼鈍、
最終仕上焼鈍、平坦化焼鈍を施して製造する一方向性電
磁鋼板の製造方法において、熱延板焼鈍の一次均熱に続
く二次均熱を500 ℃以上800 ℃以下とすることを特徴と
する一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記冷間圧延を連続圧延で行うことを特
徴とする請求項２記載の一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34823997A JPH11181524A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 繰り返し曲げ加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34823997A JPH11181524A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 繰り返し曲げ加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181524A true JPH11181524A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18395687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34823997A Withdrawn JPH11181524A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 繰り返し曲げ加工性の良好な一方向性電磁鋼板の熱延板焼鈍板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181524A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007136137A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2007136127A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
-
1997
- 1997-12-17 JP JP34823997A patent/JPH11181524A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7976645B2 (en) | 2006-05-24 | 2011-07-12 | Nippon Steel Corporation | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
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| JP2013095955A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高い｛２００｝面集積度を有するＦｅ系金属板の製造方法 |
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