JPH11178950A - ラケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 グリップ部の剛性を低下させて、ボールの反
発性能を高めると共に、コントロール性をよくする。 【解決手段】 中空状の繊維強化樹脂から成形したグリ
ップ部を、ラケットフレームの全長に対してグリップ端
から２５±１０％の長さの位置でフレーム本体部と接合
し、該グリップ部の中空部全長の少なくとも一部に打球
方向のリブを配置していない。あるいは、グリップ部の
中空部全長の少なくとも一部に打球方向と垂直の打球面
方向のリブを配置している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はテニスラケット等の
スポーツ用のラケットに関し、特に、ラケットの軽量化
を図りながら、打球する際に反発係数の増加およびボー
ルのコントロール性能を向上させ、さらに、振動減衰性
を高めるものである。

【０００２】

【従来の技術】近年のラケットは、プレーヤーから操作
性を良くするために軽量化の要望が強い。該要望に応え
るため、従来のラケットフレームのグリップ部分は、フ
レーム本体を構成する繊維強化樹脂に発泡ウレタン等の
軽量発泡体を被覆して形成していたが、上記発泡体を除
去して、繊維強化樹脂のみでグリップ部分を構成したラ
ケットが提供されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記グリップ部分の発
泡体を除去することにより、１５ｇ〜２０ｇの重量低減
を図ることができたが、下記に列挙する問題が発生して
いる。

【０００４】グリップ部分の外形を従来と同様とする
と、発泡体を除去した代わりに、繊維強化樹脂の外形を
大きしたため、断面二次モーメントが増加する。その結
果、グリップの剛性が高くなり、フレームの面外二次固
有振動が大きくなる。本出願人の先行出願（特開平７−
１００２３１）に記載したように、フレームの面外二次
固有振動数をボールの固有振動数と一致させると、ボー
ルの反発性能が大きくなる。そのため、フレームの面外
二次固有振動数を低減してボールの固有振動数を一致さ
せるようにしているが、実際には、ボールは使用時に温
度上昇により内圧が低減し、ボールの固有振動数の低減
が発生している。よって、フレームの面外二次固有振動
数をさらに低減することが必要となるが、上記のように
面外二次固有振動数が大きくなると、ボールの固有振動
数と一致しなくなり、ボールの反発性能が低下する。

【０００５】上記のように、グリップの剛性が高くな
るため、打球時のフレームの変形は打球面を囲むフェイ
ス部分での変形が大きくなり、打球面の安定性が悪くな
る。よって、打球時のコントロール性が低下する。

【０００６】グリップ部分では、打球方向の剛性が高
くなって、変形しにくくなる。そのため、グリップ部分
には、打球と垂直方向の変形が励起されて、ラケットフ
レームが振れやすくなり、コントロール性が低下する。
このように、グリップ部分で打球方向の剛性が高くなる
のは、図１１に示すように、ラケットフレームの成形時
に、１本のスリーブを金型のキャビティに沿って充填
し、グリップ部分では２本のスリーブＳ１，Ｓ２を並列
に接合した状態となる。この２本のスリーブＳ１、Ｓ２
が並列に接合して、その中心部にリブＲが位置し、該リ
ブＲが打球方向に設置されるためである。

【０００７】発泡体を除去したため、プレーヤーの手
に直接的に打球の衝撃が伝わり、不快な振動が残るた
め、打球感が悪くなる。加えて、テニスエルボー等の人
体に与える影響も大きくなる。

【０００８】本発明は上記した問題に鑑みてなされたも
ので、ラケットの操作性を良くするために、グリップ部
分の軽量化を図りながら、反発性能およびコントロール
性能を低下させず、しかも、振動吸収性にすぐれたラケ
ットを提供することを課題としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、請求項１で、中空状の繊維強化樹脂から
成形したグリップ部を、ラケットフレームの全長に対し
てグリップ端から２５±１０％の長さの位置でフレーム
本体部と接合し、該グリップ部の中空部全長の少なくと
も一部に打球方向のリブを配置していないラケットを提
供している。なお、グリップ部分の全長にわたって打球
方向のリブを配置していないラケットを当然含むもので
ある。

【００１０】上記のように、グリップ部の中空部におい
て、打球方向と同一方向（言い換えれば、打球面に対し
て垂直方向）のリブを設けると、グリップ部の打球方向
の剛性が高まるため、本発明では、グリップ部の少なく
とも一部には打球方向のリブを配置しないようにして、
グリップの剛性、特に打球方向の剛性が大きくなり過ぎ
ないようにしている。このように、グリップの剛性、特
に打球方向の剛性を低下すると、面外二次固有振動数が
小さくなり、ボールの固有振動数と一致させて反発性能
を高めることができる。

【００１１】上記打球方向のリブを除去する部分は、上
記したように、グリップ端から２５±１０％の範囲であ
って、かつ、リブ除去部分の長さは２０ｍｍ以上である
ことが好ましい。上記グリップ端から２５±１０％の範
囲は図１２に示すように、面外方向の振動二次モードの
腹に相当する部分であり、振幅の大きくなる部分であ
る。よって、この振動二次モードの腹Ｈに相当する部分
で打球方向のリブを除去して打球方向の剛性を低くする
と、振幅の大きさを抑制して、プレーヤーの手に伝わる
衝撃を抑制することができる。

【００１２】また、本発明は、請求項２で、中空状の繊
維強化樹脂から成形したグリップ部を、ラケットフレー
ムの全長に対してグリップ端から２５±１０％の長さの
位置でフレーム本体部と接合し、該グリップ部の中空部
全長の少なくとも一部に打球方向と垂直な打球面方向の
リブを配置しているラケットを提供している。なお、グ
リップ部分の全長にわたって上記打球方向と垂直な打球
面方向のリブを配置しているラケットを当然含むもので
ある。

【００１３】上記のように、グリップ部の中空部に、打
球方向のリブを設ける代わりに、打球方向と垂直な打球
面方向のリブを配置すると、打球方向の剛性が低下し
て、面外二次固有振動数を減少し、ボールの反発性能を
高めることができると共に、打球方向と直交方向の剛性
を高めて、グリップ部の打球方向と垂直方向の変形を抑
制しコントルール性を高めることができる。

【００１４】上記請求項１または請求項２のラケット
は、グリップ部における打球方向の剛性を１０００kgf/
cm以下としていることが好ましい（請求項３）。即ち、
打球方向の剛性を１０００kgf/cmより大きくすると、面
外二次固有振動数が大きくなり、ボールの固有振動数と
の差が大きくなり、反発性能が低下する。

【００１５】上記請求項１乃至請求項３のいずれか１項
に記載のラケットは、そのグリップ部において、（打球
方向の剛性／打球方向に垂直な剛性）が、０．５〜２．
２の範囲としていることが好ましい（請求項４）。即
ち、０．５より小さいとボール打球時にグリップの正面
部分の歪量が励起され、大きくなるため破損しやすくな
る。また、２．２より大きいと、打球方向の剛性が増加
し、面外二次固有振動数が増加し、反発性能が低下し、
かつ、打球方向の垂直な剛性が小さくなりすぎ、打球と
垂直方向の変形が大きくなるため、コントロール性が低
下する。

【００１６】上記した本発明に係わるラケットのフレー
ムは、グリップ部の強化繊維成形体（レイアップ）をフ
レーム本体（打球面を囲むヘッド部およびスロート部）
の強化繊維成形体（レイアップ）と別に成形しておき、
上記グリップ部の強化繊維成形体では、そのスリーブ状
の内部にリブを設けず、あるいは、打球方向と垂直方向
のリブを設けている。このグリップ部の強化繊維成形体
の前端とフレーム本体の強化繊維成形体の後端とを重ね
あわせる（好ましくは、グリップ部の強化繊維成形体内
に他の部分の強化成形成形体を挿入して重ね合わせ
る）。この状態で金型のキャビティに充填し、反応射出
成形により、あるいは、プリプレグより強化繊維成形体
を成形した場合には加熱溶融してラケットフレームを成
形している。

【００１７】なお、グリップ部のマトリクス樹脂として
は、ナイロン等の熱可塑性樹脂を用いた方が振動減衰性
が優れているため好ましい。この場合、特に、プレーヤ
ーに接触するグリップ部で、少ない熱可塑性樹脂の使用
量で効果的な振動減衰性を得ることができる。よって、
金型のキャビティに上記強化繊維成形体を配置し、ナイ
ロンモノマーを注入し、金型内で重合反応させるＲＩＭ
ナイロンによる反応射出成形で６ナイロンをマトリクス
樹脂とするラケットフレームを製造することが好まし
い。

【００１８】なお、６ナイロンあるいは６６ナイロン等
の繊維と強化繊維のコミングルドヤーンをブレイド状に
成形し、該ブレイドより成形した成形体を金型のキャビ
ティ内に充填し、上記６ナイロンあるいは６６ナイロン
を加熱溶融してラケットフレームを製造してもよい。ま
た、成形体はナイロンロービングと強化繊維ロービング
をそれぞれブレイドにして積層して形成してもよく、さ
らに、これらナイロンロービングと強化繊維ロービング
とをフィラメントワインディングで成形してもよい。

【００１９】上記のように、スリーブ状のグリップ部の
成形体と、フレーム本体部の成形体とを別に設け、これ
ら成形体の接合端部を重ねた状態で金型のキャビティ内
に充填して一体成形する方法にかえて、上記接合端部を
機械的に接合してもよい。即ち、グリップ部の成形体の
接合端部にほぞ穴をあけておくと共に、フレーム本体の
成形体の接合端部にほぞを設けて、上記ほぞ穴に嵌合
し、かつ、ほぞ穴とほぞの接合箇所に軸ピンを貫挿して
両者を連結すると共に、その接合箇所に接着剤を被覆貼
着して硬化させ、接合部分が十分な強度を保つようにし
てもよい。上記接着剤は動植物質系接着剤、合成接着剤
等が任意に用いられる。

【００２０】上記一体成形する場合および機械的に接続
する場合のいずれも、グリップ部とフレーム本体部との
重なり長さは、打球方向の剛性を１０００ｋｇｆ／ｃｍ
以下に保持するために、全長の１５％以下、好ましくは
１０％以下としている。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を説明す
る。第１実施形態は、図１（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示すよ
うに、打球面１を囲むヘッド部２、スロート部３、シャ
フト部４およびグリップ部５からなる中空状の繊維強化
樹脂からなるテニスラケットフレームにおいて、上記グ
リップ部５は図１（Ｃ）に示すように、中空状とし、内
部に打球面１と垂直な打球方向Ｘのリブを設けていな
い。なお、打球方向と垂直な打球面方向Ｙのリブも設け
ていない。上記グリップ部５はグリップ端５ａからフレ
ーム全長に対して２５±１０％の位置で、フレーム本体
６のシャフト部４と接合しており、該接合長さを５０ｍ
ｍとしている。

【００２２】上記第１実施形態のテニスラケットはグリ
ップ部を別にＲＩＭ成形しで形成し、この予め成形した
グリップ部を、フレーム本体部のスリーブ状の繊維成形
体の端部と重ね合わせて金型のキャビティ内に配置し、
一体的に成形している。

【００２３】即ち、まず、マンドレルに被せた６６ナイ
ロンチューブにカーボン繊維ブレイド（東邦レーヨン製
ＢＣ７３９６−２４（２０）を積層し、積層後に上記チ
ューブよりマンドレルを引き抜き、樹脂を含浸していな
い繊維積層体からなる成形体を作成した。この成形体を
図２に示すように、金型７のキャビティ７ａ内に配置
し、金型の型締めを行った。金型を１５０℃に昇温し、
キャビティ内に溶融したナイロンモノマー（宇部興産製
ＵＸ−７５）を注入した。この溶融温度は９０℃で、触
媒を含むＡ液と開始剤を含むＢ液を１：１で混合して注
入した。注入圧は３ｋｇｆ／ｃｍ²に制御すると共に上
記６６ナイロンチューブ内に３ｋｇｆ／ｃｍ²の空気圧
を加えた。３分間の保持後、離型し、グリップサイズ＃
２に相当するグリップ部分５’を成形した。

【００２４】一方、グリップ部５を除くフレーム本体部
６は、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂としたカーボン繊
維強化のプリプレグをナイロンチューブの外周に巻き付
けて長尺なスリーブからなる強化繊維成形体８を作成し
た。この成形体８の両端を図２（Ｂ）に示すように上記
グリップ部分５’の一端に挿入して重ね合わせ、接合長
さを５０ｍｍとした。この状態で図２（Ｃ）に示すよう
に金型９のキャビティ９ａ内に配置し、１４５℃で加熱
して、ヘッド部２、スロート部３、シャフト部４からな
るフレーム本体６を成形すると同時にグリップ部５を一
体的に接合した。

【００２５】上記方法で製造したテニスラケットは図１
に示す形状で、グリップ部５は完全な中空状で内部にリ
ブは存在していない。該テニスラケットフレームは全長
７１０ｍｍ、重量２７８ｇ、バランス点はグリップ端か
ら３４１ｍｍ、グリップ部５の長さは２０５ｍｍであっ
た。

【００２６】図３は第２実施形態を示し、グリップ部５
には打球面方向Ｙのリブ１０を設けている。該第２実施
形態のテニスラケットフレームも第１実施形態と同様
で、中空状の繊維強化樹脂から成形しており、グリップ
部５を、ラケットフレームの全長に対してグリップ端か
ら２５±１０％の長さの位置でフレーム本体部６と接合
し、該グリップ部５の中空部全長の少なくとも一部に上
記打球方向Ｘと垂直の打球面方向Ｙのリブ１０を設けて
いる。

【００２７】上記第２実施形態のテニスラケットもグリ
ップ部を成形し、この予め成形したグリップ部を、第１
実施形態と同様に、フレーム本体部のスリーブ状の繊維
成形体の端部と重ね合わせて金型のキャビティ内に配置
し、一体的に成形している。

【００２８】即ち、まず、マンドレルに被せた６６ナイ
ロンチューブに６Ｋのカーボン繊維ロービングと６ナイ
ロン繊維ロービングとをフィラメントワインディング装
置により巻き付けた。其のとき、巻き付ける繊維角度を
鉛直方向に対して２０゜および３８゜になるように積層
して巻き付けた。このようにして作成した２本のスリー
ブ１１Ａ、１１Ｂを図４（Ａ）に示すように、金型７’
のキャビティ７ａ’内に並列に配置して、金型７’の型
締めを行った。金型を２７０℃に加熱して２０分保持
し、かつ、各スリーブ１１Ａ、１１Ｂに夫々１５ｋｇｆ
／ｃｍ²の内圧をかけた。その後、冷却して離型し、図
４（Ｂ）に示すグリップ部５’を成形した。該グリップ
部５’には図中上下に積層したスリーブ１１Ａと１１Ｂ
との中央重なり部分がリブ１０となっている。

【００２９】一方、グリップ部５’を除くフレーム本体
部６は、第１実施形態と同様に、エポキシ樹脂をマトリ
クス樹脂としたカーボン繊維強化のプリプレグをナイロ
ンチューブの外周に巻き付けて長尺なスリーブからなる
成形体８を作成した。この成形体８の両端を図４（Ｃ）
に示すように上記グリップ部５’の一端に挿入して重ね
合わせ、接合長さを５０ｍｍとした。其の際、グリップ
部５’の接合端ではリブ１０を切除して中空状とし、該
中空部に上記成形体８の両端を挿入した。この状態で図
４（Ｄ）に示すように金型９のキャビティ９ａ内に配置
し、１４５℃で加熱して、ヘッド部２、スロート部３、
シャフト部４からなるフレーム本体部６を成形すると同
時にグリップ部５を一体的に接合した。

【００３０】上記方法で製造したテニスラケットは図３
に示す形状で、グリップ部５の中空状内部には打球面方
向Ｙのリブ１０が存在している。該テニスラケットフレ
ームは全長７１０ｍｍ、重量２８１ｇ、バランス点はグ
リップ端から３３９ｍｍ、グリップ部５の長さは２０５
ｍｍであった。

【００３１】図５は第３実施形態のテニスラケットを示
し、グリップ部５の中空部の中心には打球方向Ｘにナイ
ロンチューブ・シート２０を配置している。該ナイロン
チューブ・シート２０は、繊維強化樹脂からなるリブで
はなく、単にプリプレグを巻き付けつ時に芯材となるも
のである。

【００３２】上記グリップ部５は、図６に示すように、
接合させて並列した２つのチューブ１３Ａ、１３Ｂの外
周面にプリプレグを積層した配置して成形しており、該
グリップ部５をフレーム本体部６と接合する構成は第１
実施形態および第２実施形態と同様である。

【００３３】即ち、該第３実施形態では、エポキシマト
リクスからなるカーボン繊維強化プリプレグを上記２つ
のチューブ１３Ａと１３Ｂの外周面に積層し、これを金
型のキャビティ内に配置して、金型の型締めを行う。こ
の状態で、金型を１４５℃に加熱して２０分保持し、か
つ、各チューブ１３Ａ、１３Ｂに夫々７ｋｇｆ／ｃｍ²
の内圧をかけた。その後、冷却して離型し、グリップ部
を成形した。該グリップ部の中空部の中央には図中上下
方向のチューブ１３Ａと１３Ｂとの接合体からなるナイ
ロンチューブ・シート２０が位置している。

【００３４】一方、グリップ部５を除くフレーム本体部
６の成形方法および該フレーム本体部６と上記グリップ
部５との接合方法は、第１実施形態および第２実施形態
と同様であり、よって、説明を省略する。

【００３５】上記方法で製造したテニスラケットは図５
に示す形状で、グリップ部５の中空状内部には打球方向
Ｘの薄膜からなるナイロンチューブ・シート２０が存在
している。該テニスラケットフレームは全長７１０ｍ
ｍ、重量２８２ｇ、バランス点はグリップ端から３４３
ｍｍ、グリップ部５の長さは２０５ｍｍであり、上記ナ
イロンチューブ・シート２０が存在する範囲はグリップ
エンドから１１０ｍｍ〜２１０ｍｍとなっていた。

【００３６】上記本発明の第１〜第３実施形態と比較す
るために、グリップ部に打球方向のリブを配置したテニ
スラケットを作成した。該比較例は、前記図１１に示す
従来例と同様の形状としたものである。該比較例のテニ
スラケットは、第３実施形態のチューブ１３Ａ、１３Ｂ
に夫々エポキシマトリクスからなるカーボン繊維強化プ
リプレグを積層しており、よって、グリップ部の中央部
にプリプレグからなる打球方向のリブＲが配置された構
成となる。他は第３実施形態と同様としている。この比
較例のラケットフレームは長さ７１０ｍｍ、グリップ長
さ２０５ｍｍ、重量２９３ｇ、バランス点がグリップ端
より３３９ｍｍであった。

【００３７】上記本発明の第１実施形態〜第３実施形態
および上記比較例のテニスラケットについて、それぞれ
同一条件でガットを張ると共に所要の部品をつけて通常
の使用形態とした後、グリップ剛性、面外二次固有振動
数、反発係数、グリップの衝撃加速度を夫々測定装置を
用いて測定した。また、コントロール性能については官
能試験を実施した。その結果を下記の表１に示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】上記グリップ剛性は、打球方向のグリップ
剛性と、打球と垂直方向のグリップ剛性とを測定した。
打球方向のグリップ剛性は、図７（Ａ）に示すように、
グリップエンドから４５ｍｍ、１４５ｍｍを位置で下方
より支持して打球面を水平に配置し、グリップエンドか
ら９５ｍｍの位置のグリップに上方から３０ｋｇｆ／ｍ
ｉｎで荷重をかけて３点曲げ試験を実施して測定した。
また、打球と垂直方向のグリップ剛性は、図７（Ｂ）に
示すように、グリップエンドから４５ｍｍ、１４５ｍｍ
を位置で下方より支持して打球面を水平に配置し、グリ
ップエンドから９５ｍｍの位置のグリップに対して、水
平方向の側方から３０ｋｇｆ／ｍｉｎで荷重をかけて３
点曲げ試験を実施して測定した。なお、第１〜第３実施
形態および比較例のいずれのラケットもグリップレザー
およびエンドキャップは取り外した。

【００４０】上記打球方向のグリップ剛性試験の結果は
表１に示すように、第１〜第３実施形態では４０５〜８
８２kgf/cmで１０００kgf/cm以下あるのに対して、比較
例は１２４０kgf/cmであり、１０００kgf/cm以上となっ
ていた。 このように、 第１〜第３実施形態のラケット
ではグリップの打球方向の剛性を１０００kgf/cm以下に
低下できることが確認できた。

【００４１】また、打球と垂直方向のグリップ剛性は、
打球と垂直方向のリブを備えている第２実施形態が６１
８kgf/cmと最も大きく、比較例の打球方向のリブを備え
た比較例よりもグリップ剛性を高めることができた。

【００４２】表１に示すように、第１〜第３実施形態で
は、（打球方向の剛性）／（打球方向に対して垂直方向
の剛性）の比が、０．５〜２．２の範囲であり、比較例
では２．５となっていた。上記比が０．５より小さいと
ボール打球時にグリップの正面部分の歪量が励起され、
大きくなるため破損しやすくなる。また、２．２より大
きいと、打球方向の剛性が増加し、面外二次固有振動数
が増加し、反発性能が低下し、かつ、打球方向の垂直な
剛性が小さくなりすぎ、打球と垂直方向の変形が大きく
なるため、コントロール性が低下する。よって、０．５
〜２．２の範囲に設定することが好ましい。

【００４３】面外二次固有振動数の測定は、図８に示す
ように、グリップの上端を固定部材４０で支持してラケ
ットを下向きに吊り下げ、その下端部をインパクトハン
マー４１で加振し、このインパクトハンマー４１に取り
付けフォースピックアップ４２で入力振動を計測すると
共に、インパクトハンマー４１で打撃する面と反対面に
固定した加速度ピックアップ４３により応答振動を測定
し、その測定値をアンプを介して接続した周波数解析装
置（図示せず）に入力して解析し、面外二次固有振動数
（Ｈｚ）を測定した。

【００４４】その結果は、表１に示すように、面外二次
固有振動数は第１〜第３実施形態では３２８〜３４５Ｈ
ｚであったが、比較例では４３９であり、第１〜第３実
施形態のラケットでは面外二次固有振動数が比較例より
小さくなっていることが確認できた。

【００４５】反発係数の測定は、図９に示すように、ラ
ケットのグリップを保持した状態で、打球面の中央に３
０m/secの速度（Ｖｏ）でボールを衝突させて、跳ね返
ったボール速度（Ｖｒ）と、入射した速度の比（Ｖｒ／
Ｖｏ）を反発係数として測定した。

【００４６】その結果は、表１に示すように、第１〜第
３実施形態では０．４２７〜０．４４３であり、比較例
の０．４１１より大きいことが確認できた。このよう
に、グリップの中空部に打球方向のリブを設けない構成
とすると、面外二次固有振動数が小さくなり、ボールの
固有振動数と一致して、その結果、反発係数を増大して
いることが確認できた。

【００４７】グリップの衝突加速度は、グリップのレザ
ーを１０mm×１０mmの範囲で取り除き、その部分（グリ
ップ本体）に加速度計を取り付けた。反発係数と同様の
方法で、グリップの支持した状態で、打球面の中央部に
４０m/secでボールを衝突させ、 打球時のグリップに加
わる加速度を測定した。

【００４８】その結果は表１に示すように、第１〜第３
実施形態では１７５〜２１９Ｇで、比較例の２６０Ｇよ
りも大幅に減少していた。この衝突加速度が大きいとプ
レーヤの手に伝わる衝撃力が大きくなるため、第１〜第
３実施形態のラケットではプレーヤの手に伝わる衝撃力
を小さくできることが確認できた。

【００４９】振動減衰率の測定は、図１０に示すよう
に、ラケットのグリップ部の上部にアルミ板５０を介在
させて加速度計５１を取り付け、グリップを両手でしっ
かりと握り、３５m/secの速度で打球面の中央にボール
を衝突させ、このボールを衝突させた時の振動減衰波形
を加速度計５１で受信し、振動減衰波形から振動減衰率
を計算して求めた。

【００５０】その結果は表１に示すように、第１〜第３
実施形態は０．７３〜１．０４と、比較例の０．３１よ
りも大きくなっていた。このように、振動減衰率が大き
くなると、プレーヤに伝わる振動が小さくでき、上記衝
撃力が小さくなることと併せて、テニスエルボー等の人
体に与える影響を減少でき、かつ、打球感を良くするこ
とができる。

【００５１】コントロール性の官能試験は、２５名のプ
レーヤーが夫々１０分間実打して判定した。コントロー
ル性は５点満点で評価して、２５名の平均点とした。実
打プレー内容はストロークの他、サーブ、ボレーも実施
した。

【００５２】その結果は、表１に示すように、第２実施
形態が最も得点が高く、ついで、第１実施形態、第３実
施形態でいずれも３点以上の評価を得た。これに対して
比較例では２．６４の評価しか得られなかった。

【００５３】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
に係わる請求項１のラケットでは、グリップ部の中空部
全長の少なくとも一部（好ましくは全長）に、打球方向
のリブを設けていないため、グリップ部の剛性、特に、
打球方向の剛性を低下できる。その結果、フレームの面
外二次振動数を小さくしてボールの固有振動数を一致さ
せることができ、ボールの反発性能を高めることができ
る。また、グリップ部の剛性を低下させるため、プレー
時において、打球面の変形を抑制して、打球面を安定化
でき、コントロール性能を向上させることができる。さ
らに、プレー時においてプレーヤーの手に伝わる衝撃力
及び振動を緩和できるため、人体に与える影響を少なく
して、テニスエルボーになりにくくすることができる。

【００５４】また、請求項２のラケットでは、グリップ
部の中空部に打球方向のリブに代えて、打球方向と垂直
方向のリブを設けているため、グリップ部において打球
方向と垂直方向の変形を抑制でき、その結果、コントロ
ール性を高めることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１実施形態のラケットを示し、（Ａ）は平
面図、（Ｂ）は正面図、（Ｃ）は（Ａ）のＩ−Ｉ線断面
図である。

【図２】 （Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は第１実施形態のラケッ
トの製造工程を示す概略図である。

【図３】 第２実施形態のラケットの要部断面斜視図で
ある。

【図４】 （Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は第２実施形態の
ラケットの製造工程を示す概略図である。

【図５】 第３実施形態のラケットの要部断面斜視図で
ある。

【図６】 第３実施形態のラケットの製造工程の１つの
示す概略図である。

【図７】 （Ａ）はグリップの打球方向の剛性試験方法
を示す正面図、（Ｂ）はグリップの打球と垂直方向の剛
性試験方法を示す平面図である。

【図８】 面外二次固有振動数の測定試験方法を示す概
略図である。

【図９】 反発係数の測定方法を示す概略図である。

【図１０】 振動減衰率の測定方法を示す概略図であ
る。

【図１１】 従来例を示す概略図である。

【図１２】 振動モードを示す概略図である。

【符号の説明】 １ 打球面 ２ ヘッド部 ３ スロート部 ４ シャフト部 ５ グリップ部 ６ フレーム本体部 １０ リブ Ｘ 打球方向 Ｙ 打球方向と垂直な方向

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 中空状の繊維強化樹脂から成形したグリ
   ップ部を、ラケットフレームの全長に対してグリップ端
   から２５±１０％の長さの位置でフレーム本体部と接合
   し、該グリップ部の中空部全長の少なくとも一部に打球
   方向のリブを配置していないラケット。
2. 【請求項２】 中空状の繊維強化樹脂から成形したグリ
   ップ部を、ラケットフレームの全長に対してグリップ端
   から２５±１０％の長さの位置でフレーム本体部と接合
   し、該グリップ部の中空部全長の少なくとも一部に打球
   方向と垂直の打球面方向のリブを配置しているラケッ
   ト。
3. 【請求項３】 グリップ部における打球方向の剛性を１
   ０００kgf/cm以下としている請求項１または請求項２に
   記載のラケット。
4. 【請求項４】 グリップ部におけて、（打球方向の剛性
   ／打球方向に垂直な剛性）を、０．５〜２．２の範囲と
   している請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の
   ラケット。