JP3295905B2

JP3295905B2 - ラケットフレーム

Info

Publication number: JP3295905B2
Application number: JP02940298A
Authority: JP
Inventors: 邦夫丹羽
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1998-02-12
Filing date: 1998-02-12
Publication date: 2002-06-24
Anticipated expiration: 2018-02-12
Also published as: FR2776529A1; JPH11226153A; FR2776529B1

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、テニス、バトミン
トン、スカッシュ等のスポーツ用のラケットフレームに
関し、特に、繊維強化樹脂製のラケットフレームにおい
て、振動減衰性を高めならがら、軽量化および強度、剛
性の向上を図るものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、繊維強化樹脂製のラケットフレー
ムは、軽量性、高剛性、高強度、耐久性を有するために
汎用されている。この種のラケットフレームは、通常、
炭素繊維、ガラス繊維のような高強度、高弾性率を有す
る繊維を強化繊維として用いると共に、マトリクス樹脂
としてエポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂を用いて一体的に
成形されている。

【０００３】上記熱硬化性樹脂をマトリクス樹脂とする
繊維強化樹脂製のラケットフレームは、剛性が高く優れ
たものであるが、打球により衝撃を受けた時に振動が発
生しやすく、プレーヤーに所謂テニスエルボー等を与え
やすい問題があった。よって、振動減衰性を良くするた
め、アラミド繊維や超高分子量ポリエステル繊維等の有
機繊維を利用する場合もある。しかしながら、有機繊維
からなる強化繊維は剛性および強度が小さいため、有機
繊維のみで補強したラケットフレームを形成することは
困難であり、よって、振動減衰率はさほど高くならず
０．６以下にとどまっている。

【０００４】そのため、振動減衰性および耐衝撃性に優
れたポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂をマトリクス樹脂
としたラケットフレームが提供されている。この種のラ
ケットフレームとしては３種類あり、第１は短繊維を含
むポリアミド樹脂を射出成型して形成している場合で振
動減衰率は１．９％となっている。第２はマトリクス樹
脂となる熱可塑性樹脂から形成した繊維とカーボン繊維
等の強化繊維とを繊維形状で積層し、高温で内圧をかけ
てマトリクス樹脂を溶融して成形している場合で、振動
減衰率は０．９２％となっている。第３は金型内に強化
繊維を予め配置し、ポリアミド樹脂モノマー（ＲＩＭナ
イロン）を反応射出成形している場合で、振動減衰率は
１．１％となっている。

【０００５】上記マトリクス樹脂を熱可塑性樹脂で成形
したラケットフレームは、振動減衰率は上記のように
０．９％以上となり、熱可塑性樹脂の持つ靭性の高さを
反映して、従来の熱硬化性樹脂をマトリクス樹脂とする
ラケットフレームでは達し得なかった振動減衰性および
耐衝撃性を有する。

【０００６】しかしながら、一般に熱可塑性樹脂は熱硬
化性樹脂と比較して、弾性率の環境依存性が大きく、ラ
ケットフレームの使用環境により、剛性等の特性が変化
しやすい欠点がある。

【０００７】このように、マトリクス樹脂を熱硬化性樹
脂とした場合、熱可塑性樹脂とした場合のいずれの場合
も夫々問題を有するため、従来、特開平６−６３１８３
号において、ラケットフレームのスロート部分からグリ
ップにかけて熱可塑性樹脂マトリクスで成形し、打球面
を囲むガット張り部のマトリクス樹脂を熱硬化性樹脂と
したラケットフレームが提案されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ラ
ケットフレームではフレームの半分を熱可塑性樹脂樹脂
をマトリクス樹脂として成形しているため、使用環境に
よる影響を受けやすくい問題が解消されておらず、か
つ、ラケットフレームの振動モードに対して考慮がはら
われていないため、フレームの半分に熱可塑性樹脂をマ
トリクス樹脂として用いながら、有効な振動減衰効果が
得られない問題がある。

【０００９】また、ラケットフレームにおいては、上記
振動減衰性、高強度、高剛性の要求に加えて、スピンを
かけるといったプレースタイルに対応するために、ラケ
ットの操作性が重要視され、益々ラケットフレームの軽
量化が望まれている。さらに、競技者向けには打球面の
安定性が要求され、いわゆる面内方向の剛性が重要な性
能であることが判明している

【００１０】本発明は上記した問題に鑑みてなされたも
ので、振動減衰性に優れ、かつ、軽量で高強度、高剛性
を有し、しかも、面内方向の剛性が高いラケットフレー
ムを提供することを課題としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、繊維強化樹脂とマトリクス樹脂とからな
る繊維強化樹脂製のラケットフレームにおいて、フレー
ムの厚さ方向の断面において、内層のマトリクス樹脂を
熱硬化性樹脂とすると共に外層のマトリクス樹脂を熱可
塑性樹脂とする部分を、打球時に発生するラケットフレ
ームの振動幅の大きな部分に、長さ方向に５０ｍｍ〜１
５０ｍｍの範囲で配置し、かつ、上記外層の繊維強化熱
可塑性樹脂部では、強化繊維として連続繊維を用いると
共に該強化繊維の体積含有率を４０〜７０体積％として
いることを特徴とするラケットフレームを提供してい
る。

【００１２】上記長さ方向に５０ｍｍ〜１５０ｍｍとし
ているのは、繊維強化熱可塑性樹脂材のパイプに近似す
ると、その曲げねじりに対応できる長さの１５０ｍｍ以
下とする必要があり、また、ラケットフレームのあらゆ
る振動モードに対応するためには５０ｍｍ以上は必要で
あるためことに基づく。また、上記外層の熱可塑性樹脂
をマトリクス樹脂としている部分においては、強化繊維
として連続繊維を用いると共に、該強化繊維の体積含有
率を４０〜７０体積％としているのは、繊維強化熱可塑
性樹脂部分を繊維強化熱硬化性樹脂部分と同様の振動モ
ードとするためは、繊維強化熱可塑性樹脂を繊維強化熱
硬化性樹脂部分と同程度の弾性率を持つようにする必要
があり、そのため、強度のある連続繊維を用い、かつ、
該連続繊維の体積含有率を４０〜７０％としている。

【００１３】上記のように、マトリクス樹脂として熱可
塑性樹脂のみからなる部分を設けず、振動幅の大きな部
分において、内層の熱硬化性樹脂の外層に熱可塑性樹脂
を用いているため、効果的に振動を減衰することができ
る。しかも、熱可塑性樹脂を熱硬化性樹脂の外層にのみ
配置すると共に、振動幅の大きい部分にのみ使用し、他
の部分は熱硬化性樹脂のみをマトリクス樹脂として用い
ているため、剛性および強度が高く、よって、強化繊維
量を少なくして軽量化を図き、かつ、使用環境による弾
性率の変化が少ないため、打球面の安定性を図ることが
できる。

【００１４】上記外層に熱可塑性樹脂を配置する部分
を、フレーム全長に対して、グリップエンドから２５％
〜７５％の範囲としている（請求項２）。即ち、グリッ
プエンドから２５％〜７５％の位置は、ラケットフレー
ムに生じるあらゆる振動モードにおいて振動幅の大きな
部分に該当する。

【００１５】具体的には、図１（Ａ）に示すように、ラ
ケットフレーム１に生じる面外方向の振動モードでは、
図１（Ｂ）に示すようにヨーク部分１ａに矢印方向に曲
げが発生し、図１（Ｃ）に示すように、打球面を囲むガ
ット張り部１ｂの４時〜５時の部分（ガット張り部１ｂ
に囲まれて打球面を時計面とみて、頂点を１２時として
位置）に矢印方向のねじれが発生し、かつ、図１（Ｄ）
に示すように、スロート部１ｃにも矢印方向のねじれが
発生する。

【００１６】さらに、図２（Ａ）に示すように、ラケッ
トフレーム１に生じるの面内方向の振動モードでは、図
２（Ｂ）に示すようにヨーク部分１ａに矢印方向の曲げ
が発生し、図２（Ｃ）に示すように、ガット張り部１ｂ
の４時〜５時の部分に矢印方向の曲げが発生し、図２
（Ｄ）に示すように、スロート部１ｃに矢印方向の曲げ
が発生する。

【００１７】このように、ガット張り部１ｂの４時〜５
時の部分は面外振動モードのねじりや面内振動の曲げの
影響を受ける位置であり、また、ヨーク部分１ａは面外
振動モードおよび面内振動モードで曲げの影響を受ける
位置である。即ち、あらゆる振動モードで振動幅の大き
な箇所が、スロート部、ヨーク部およびガット張り部の
４時〜５時の箇所で、この箇所はグリップエンドから２
５％〜７５％の範囲にある。よって、この範囲のラケッ
トフレームの外層に熱可塑性樹脂樹脂を配置すると、振
動減衰性を効率良く高めることができる。

【００１８】

【００１９】また、上記繊維強化熱硬化性樹脂部分と繊
維強化熱可塑性樹脂部の間の少なくとも一部にゴム、エ
ラストマーからなる弾性材を介設していることが好まし
い。このように弾性材を介在させると、剪断方向の応力
に対応させることができ、振動減衰効果をより高めるこ
とができる。

【００２０】上記ラケットフレームの内層を繊維強化熱
硬化性樹脂で形成し、外層を繊維強化熱可塑性樹脂で形
成する部分の成形方法としては、繊維強化熱可塑性部材
を成形した後、その中に硬化する前のレイアップである
繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート積層材を挿入
し、この状態で、成形金型のキャビティ内に配置して加
熱加圧成形する。この加熱加圧により、熱可塑性樹脂と
熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂の接着力により固定され
る。其の際、繊維強化熱可塑性樹脂は反応射出成形（Ｒ
ＩＭ成形）されたものであることが好ましい。即ち、Ｒ
ＩＭ成形では、内圧圧力が７kgf/cm²以下の低圧で成形
が可能で、低圧で成形することで繊維の後が残りやす
く、この繊維により所謂アンカー効果が得られ、繊維強
化熱可塑性部材と繊維強化熱硬化部材とを強固に固着す
ることができる。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照して説明する。図３（Ａ）（Ｂ）に示す実施例１の
ラケットフレーム１０は、ヨーク部１１の内層を繊維強
化熱硬化性樹脂部２０とし、外層を繊維強化熱可塑性樹
脂部２１としている。ラケットフレーム１０の他の部分
である打球面Ｆを囲むガット張り部１２、スロート部１
３、シャフト部１４、グリップ部１５は繊維強化熱硬化
性樹脂より成形している。該実施例１のラケットフレー
ム１０は下記の方法で作成した。

【００２２】まず、厚み２４ｍｍ、幅１３．５ｍｍの断
面形状を持つヨーク部１１を形成するため、直径１４ｍ
ｍのマンドレルに２５ｍｍ幅（厚み８０μｍ）の６６ナ
イロンチューブを被せ、カーボン繊維をスリーブ状に織
ったブレイド（東邦レーヨン製カーボンブレイドＢＣ７
３６４−２４（２０）、ＢＣ７３９６−９（２０））を
各１層づつ積層して、レイアップを作成した。このレイ
アップをナイロンチューブと共にマンドレルから引き抜
き、金型内に配置した。該金型を１５０℃に昇温し、内
層ナイロンチューブ内に６kgf/cm²の圧力空気を注入し
て加圧保持した。この金型内での加熱加圧時間は３０分
間であった。金型のキャビティ内に溶融したナイロンモ
ノマー（宇部興産製ＵＸ−７５）を注入した。この溶融
温度は９０℃で、触媒を含むＡ液と開始剤Ｂ液を１：１
で混合して注入した。この注入圧は５kgf/cm²に制御し
た。金型内で３分間の保持後、離型した。このようにし
て図４に示すような成形した筒形状の繊維強化熱可塑性
樹脂部２１をヨーク部１１の全長に対応する長さ７０ｍ
ｍに切断し、１２ｇの成形品とした。

【００２３】次いで、発泡前のポリスチレンからなる芯
材にナイロンチューブを被覆し、熱硬化性樹脂のエポキ
シ樹脂をカーボン繊維に含浸させたＣＦ／エポキシプリ
プレグ（東レＴ８００、Ｐ２０５３−１２レジンコンテ
ント３０％）を積層し、図４に示す繊維強化熱硬化樹脂
部２０となる芯材を作成し、上記繊維強化熱可塑性樹脂
部材２１の中空部２１ａに挿入した。このようにして、
繊維強化熱硬化性樹脂部２０の外周面に繊維強化熱可塑
性樹脂部２１を備えたヨーク部材を形成した。

【００２４】また、ラケットフレーム１０の上記ヨーク
部材を除く他の部分を形成するため、直径１４．５ｍｍ
をマンドレルにかぶせた６６ナイロンチューブの外周
に、熱硬化性樹脂のエポキシ樹脂をカーボン繊維に含浸
させたＣＦ／エポキシプリプレグ（東レＴ８００、Ｐ２
０５３−１２レジンコンテント３０％）を鉛直状の積層
した。この時、上記ＣＦプリプレグは、その繊維角度が
０度、２２度、３０度、９０度となるように積層した。
この積層したＣＦプリプレグは１８０ｇとした。マンド
レルよりナイロンチューブと共に積層体を抜き取って、
図５に示すように、成形金型２５のキャビテイ２５ａに
上記積層体３０を配置すると共に、キャビテイのヨーク
部に上記成形したヨーク部１１を配置した。その後、金
型２５を型閉し、１５０℃で加熱し、チューブ内を６kg
f/cm²で加圧し、３０分硬化してラケットフレーム１０
を成形した。このようにして成形したラケットフレーム
１０は打球面積が１０５インチ、ガット張り部の外径は
厚み２２ｍｍ、幅１２ｍｍで、成形ローフレームの重量
は２０８ｇであった。

【００２５】実施例２では、図６中にクロス斜線で示す
ように、繊維強化熱可塑性樹脂部２１を繊維強化熱硬化
性樹脂部２０の外層に配置した部分を、実施例１のヨー
ク部１１とは異なり、ガット張り部１２の４時〜５時の
位置に配置し、その長さを左右夫々１４０ｍｍとしてい
る。

【００２６】上記実施例２のラケットフレームは、実施
例１と同様に、ガット張り部１２の４時〜５時の位置
に、ＣＦ／エポキシプリプレグ積層体の外周に強化繊維
ＲＩＭナイロンを配置した部分を設け、この部分の外径
を厚み２４ｍｍ、幅１３．５ｍｍとした。それ以外は、
実施例１と同様である。成形したローフレームの重量は
２１１ｇであった。

【００２７】実施例３のラケットフレームは図７中にク
ロス斜線で示すように、ＣＦ／エポキシプリプレグ積層
体からなる繊維強化熱硬化性樹脂部２０の外周に繊維強
化ＲＩＭナイロンからなる繊維強化熱可塑性部分２１を
配置した部分を、スロート部１３の両側とし、その長さ
は左右とも夫々１００ｍｍとした。この配置位置を代え
た以外は、上記実施例１と同様であり、成形ローフレー
ムの重量は２１３ｇであった。

【００２８】実施例４のラケットフレームは図８中にク
ロス斜線で示すように、実施例２のガット張り部１２の
４時〜５時の位置に配置した繊維強化ＲＩＭナイロンか
らなる繊維強化熱可塑性部分２１とＣＦ／エポキシプリ
プレグの積層体からなる繊維強化熱硬化性樹脂部２０の
間に厚さ２ｍｍのゴム材料２２を長さ８０ｍｍでを挿入
している。これ以外は実施例２と同様である。成形した
ローフレームの重量は２１２ｇであった。

【００２９】実施例５のラケットフレームは、図９中に
クロス斜線で示すように、上記実施例２と実施例３とを
複合化したもので、ガット張り部１２の４時〜５時の部
分とスロート部１３の両側に、繊維強化ＲＩＭナイロン
からなる繊維強化熱可塑性部２１とＣＦ／エポキシプリ
プレグの積層体からなる繊維強化熱硬化性樹脂部２０を
配置している。それ以外は実施例２と同様である。成形
したローフレームの重量は２１３ｇであった。

【００３０】上記実施例１乃至実施例５と性能を比較す
るために、下記の比較例１乃至比較例４のラケットフレ
ームを作成した。

【００３１】比較例１のラケットフレームは、６ナイロ
ン樹脂を断面コ字状に削り出して、それぞれ断面コ字状
の上下部材を設け、この上下部材をボックス状に重ね合
わせて当接面を熱融着することで、実施例２の繊維強化
ＲＩＭナイロン部分と同一形状となるように作成した。
この繊維強化されていない熱可塑性樹脂部を繊維強化熱
硬化性樹脂部の外層に配置した。それ以外は実施例２と
同様であり、成形ローフレームは２０７ｇであった。

【００３２】比較例２のラケットフレームは、ヨーク部
１１に設ける繊維強化ＲＩＭナイロン部からなる繊維強
化熱可塑性部２１の長さを３０ｍｍとしたこと以外は実
施例１と同様である。該成形ローフレームの重量は２０
８ｇであった。即ち、実施例１でがヨーク部１１の全長
（７０ｍｍ）にわたり繊維強化熱可塑性樹脂部２１を配
置しているが、比較例２ではヨーク部の一部にのみ繊維
強化熱可塑性樹脂部２１を配置している。

【００３３】比較例３のラケットフレームは、ガット張
り部の４時〜５時に配置する繊維強化ＲＩＭナイロンか
らなる繊維強化熱可塑性樹脂部の長さを１８０ｍｍとし
た点だけが、長さ１４０ｍｍとした実施例２と相違させ
ている。成形ローフレームのは２２６ｇであった。

【００３４】比較例４のラケットフレームは、繊維強化
ＲＩＭナイロンからなる繊維強化熱可塑性樹脂部２１の
長さを１４０ｍｍとして実施例２と同様としているが、
その配置位置をガット張り部分の４時〜５時ではなく、
ガット張り部のトップ（１２時）の部分に配置してい
る。それ以外は実施例２と同様である。成形ローフレー
ムは２２４ｇであった。

【００３５】比較例５のラケットフレームは、繊維強化
熱可塑性樹脂を外層に配置した部分を設けず、全て繊維
強化熱硬化性樹脂から成形したものであり、成形ローフ
レームは２０７ｇであった。

【００３６】上記実施例１乃至実施例５および比較例１
乃至比較例５からなるラケットフレームに対して、それ
ぞれ頂圧剛性、平圧剛性、面外１次振動減衰率、面外２
次振動減衰率および面内振動減衰率のテストを行った。
これら実施例および比較例のラケットフレームは温度２
３℃、湿度５５％の環境下で９０時間保持し、各実施例
および比較例ともそれぞれ３本つづテストし、その平均
値を、下記の表１に示している。

【００３７】

【表１】

【００３８】平圧剛性テストは、図１０に示すように、
ラケットフレーム１０を水平とした状態でトップ側とグ
リップエンド側の近傍の下部を支持具で支持し、トップ
側とグリップエンドの間の中央点に上方より加圧具によ
り８０kgfの力を加えて測定した。また、頂圧剛性は図
１１に示すように、ラケットフレーム１０を垂直にし
て、そのスロート部１３の左右両側部を支持具で２点支
持し、ラケットフレーム１０の上方からトップ部の中央
に、加圧具で８０kgfの力を加えて測定した。

【００３９】面外１次振動減衰率および面外２次振動減
衰率は、図１２（Ａ）に示すように、ラケットフレーム
１０のヨーク付け根およびスロート部とグリップの接合
部の面外方向外周面に加速度ピックアップ４０を取り付
け、インパクトハンマー４１で加速し、加速度ピックア
ップ４０に取り付けたアンプを介して接続した解析装置
（図示せず）により、加速度の減衰曲線を得た。振動減
衰率はこの減衰曲線より計算して求めた。また、面内振
動減衰率は、図１２（Ｂ）に示すように、上記加速度ピ
ックアップ４０をラケットフレーム１０の３時の面内方
向内周面に取り付けて、同様に、減衰率を求めた。

【００４０】上記表１に示すように、実施例１乃至実施
例５はいずれも、面外１次振動減衰率は０．７０〜０．
８８であるのに対して、比較例１乃至比較例５は０．３
８〜０．６２で実施例の方が面外１次振動減衰率が高い
ことが確認できた。また、面外２次振動減衰率について
も、本実施例１乃至実施例５は０．８３〜１．０７であ
るのに対して、比較例１乃至比較例５は０．４１〜０．
６６で、本実施例の方が面外２次振動減衰率が高いこと
が確認できた。さらに、面内振動減衰率についても、実
施例１乃至実施例５は０．９３〜１．０６であるのに対
して、比較例１乃至比較例５は０．５７〜０．９２で、
本実施例の方が面内振動減衰率も高いことが確認でき
た。

【００４１】頂圧剛性は、実施例１乃至実施例５は１３
６〜１３８kgf/cmであるのに対して、比較例１と比較例
２は１２２、１２７kgf/cmで、本実施例の方が頂圧剛性
が高い。また、重量が同一である実施例１と比較例３と
では実施例１の方が頂圧剛性が高い。さらに、比較例４
の頂圧剛性は１３８kgf/cmと高いが重量が２２４ｇで重
く、同一の頂圧剛性を有する実施例２は重量が２１１
ｇ、実施例５は重量が２１３ｇと少ない。このように、
本実施例では軽量としながら、高い頂圧剛性を得ること
ができることが確認できた。また、重量が略同様な実施
例１では１３７kgf/cmであるのに対して、比較例５は１
１８kgf/cmであり、実施例１の方がはるかに頂圧剛性が
高い。

【００４２】平圧剛性は、実施例１乃至実施例５は５３
〜５７kgf/cmで、比較例１乃至比較例５が４３〜５３kg
f/cmであるため、本実施例の平圧剛性は比較例の平圧剛
性以上となっていた。

【００４３】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
のラケットフレームでは、振動幅の大きい部分におい
て、繊維強化熱硬化性樹脂部の外層に繊維強化熱可塑性
樹脂部を配置しているため、面外方向および面内方向の
いずれも振動も効率良く減衰することができる。しか
も、繊維強化熱可塑性樹脂部の配置を限定しているた
め、強度および剛性を保持するための強化繊維量の増加
を抑制でき、その結果、軽量化を図ってラケットの操作
性を良好とすることができる。

【００４４】さらに、マトリクス樹脂として熱可塑性樹
脂を用いる部分を上記のように限定しているため、使用
環境による弾性率の変化も少なく、よって、打球面の安
定性を図ることができる。かつ、マトリクス樹脂として
カーボン繊維等で補強した熱硬化性樹脂部でフレームの
大部分を構成しているため、頂圧剛性および平圧剛性を
高くすることができ、高強度、高剛性のラケットとし
て、打球時の反発性能を高めることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）は打球時にラケットフレームに発生す
る面外方向の振動モードを示す概略図、（Ｂ）（Ｃ）
（Ｄ）は面外振動により発生する各部の曲げねじりを示
す概略図である。

【図２】（Ａ）は打球時にラケットフレームに発生す
る面内方向の振動モードを示す概略図、（Ｂ）（Ｃ）
（Ｄ）は面内振動により発生する各部の曲げねじりを示
す概略図である。

【図３】（Ａ）は本発明の実施例１のラケットフレー
ムを示す説明図，（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図であ
る。

【図４】実施例１のヨーク部の形成方法を示す図面で
ある。

【図５】実施例１のラケットフレーム全体の形成方法
を示す図面である。

【図６】実施例２のラケットフレームを示す図面であ
る。

【図７】実施例３のラケットフレームを示す図面であ
る。

【図８】（Ａ）は実施例４のラケットフレームを示す
図面、（Ｂ）は（Ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。

【図９】実施例５のラケットフレームを示す図面であ
る。

【図１０】平圧剛性テスト方法を示す図面である。

【図１１】頂圧剛性テスト方法を示す図面である。

【図１２】（Ａ）は面外方向の振動減衰率を測定する
方法を示す図面、（Ｂ）は面内方向の振動減衰率を測定
する方法を示す図面である。

【符号の説明】

１０ラケットフレーム１１ヨーク部１２ガット張り部１３スロート部２０繊維強化熱硬化性樹脂部２１繊維強化熱可塑性樹脂部２２ゴム材料

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】繊維強化樹脂とマトリクス樹脂とからな
る繊維強化樹脂製のラケットフレームにおいて、フレームの厚さ方向の断面において、内層のマトリクス
樹脂を熱硬化性樹脂とすると共に外層のマトリクス樹脂
を熱可塑性樹脂とする部分を、打球時に発生するラケッ
トフレームの振動幅の大きな部分に、長さ方向に５０ｍ
ｍ〜１５０ｍｍの範囲で配置し、かつ、上記外層の繊維強化熱可塑性樹脂部では、強化繊
維として連続繊維を用いると共に該強化繊維の体積含有
率を４０〜７０体積％としていることを特徴とするラケ
ットフレーム。
【請求項２】上記外層に熱可塑性樹脂を配置する部分
を、フレーム全長に対して、グリップエンドから２５％
〜７５％の範囲としている請求項１に記載のラケットフ
レーム。
【請求項３】上記熱硬化性樹脂部と熱可塑性樹脂部の
間の少なくとも一部にゴム、エラストマーからなる弾性
材を介設している請求項１または請求項２に記載のラケ
ットフレーム。