JP2001204855A

JP2001204855A - ラケットフレーム

Info

Publication number: JP2001204855A
Application number: JP2000021943A
Authority: JP
Inventors: Kunio Niwa; 邦夫丹羽; Tomio Kumamoto; 十美男熊本
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2000-01-31
Filing date: 2000-01-31
Publication date: 2001-07-31
Anticipated expiration: 2020-01-31
Also published as: JP4573935B2

Abstract

(57)【要約】【課題】グリップの構造を改良し、軽量で、振動減衰
性に優れたラケットフレームとする。【解決手段】フェイス面を囲むヘッド部、スロート
部、シャフト部およびグリップ部を備えたラケットフレ
ームにおいて、上記グリップ部は、上記ヘッド部、スロ
ート部およびシャフト部を連続的に構成してシャフト部
より延在する本体１１と、該本体に前部が嵌合固定され
る筒状のハンドル部材１７とからなり、該ハンドル部材
の後端がグリップ端となると共に、該グリップ端から６
０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の範囲は、中空部２０を有す
るハンドル部材を配置し、グリップ部自体を動吸振器と
している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、硬式テニスや軟式
テニス等に用いられるラケットフレームに関し、詳しく
は、打球時に激しい振動が発生する硬式テニス用の繊維
強化樹脂からなるラケットフレームにおいて、グリップ
部の構造を改良して、振動減衰性や衝撃吸収性に優れる
と共に軽量化を図るものである。

【０００２】

【従来の技術】テニスプレーヤーがテニスラケットでボ
ールを打撃すると、テニスラケットに振動が発生する。
この振動はグリップを通じてプレーヤーの人体に伝わ
り、プレーヤーに不快感を与える。また、振動は、いわ
ゆるテニスエルボーの原因とも考えられている。特に、
打球面のうちスイートエリア以外の部分でボールが打撃
された場合、激しい振動が発生し、プレーヤーに大きな
ダメージを与えることとなる。

【０００３】硬式テニス用のラケットには古くは竹、軽
金属等が用いられていたが、近年は繊維強化樹脂が主流
である。繊維強化樹脂は比強度が高いので、強度が維持
されたまま、テニスラケットの軽量化が図られる。ま
た、繊維強化樹脂のテニスラケットは量産にも適してお
り、さらに耐久性にも優れる。

【０００４】この種の繊維強化樹脂からなるテニスラケ
ットフレームとして、マトリックスがエポキシ樹脂等の
熱硬化性樹脂である繊維強化樹脂からなるものが提供さ
れているが、このラケットフレームは振動減衰率が０．
６以下であり、プレーヤーに伝わる振動を十分には減衰
できない。

【０００５】一方、マトリックスがポリアミド等の熱可
塑性樹脂である繊維強化樹脂からなるラケットフレーム
も提供されている。このラケットフレームでは、振動減
衰率は０．９以上であるので、前述の熱硬化性樹脂のエ
ポキシ樹脂が用いられたラケットフレームに比べ、プレ
ーヤーに伝わる振動がよりよく減衰される。しかし、こ
のラケットフレームでも振動減衰性は不十分であり、さ
らに振動減衰性や衝撃吸収性に優れたラケットフレーム
が望まれている。また、熱可塑性樹脂は環境依存性が高
く、吸水による強度を保持するために重量が大きくなり
やすく、操作性の点から軽量化を高める工夫が要請され
ている。

【０００６】振動減衰性や衝撃吸収性を向上させるラケ
ットフレームとして、従来、特開平５−２７７２０９号
公報において、ヘッドを含む本体とグリップ部が別部材
から形成され、これらが連結されたラケットフレームが
提案されている。このラケットフレームでは、グリップ
部は藤、ポリウレタン等の可撓性振動吸収材量から構成
されており、これによって振動減衰性や衝撃吸収性の向
上が図られている。しかしながら、このラケットフレー
ムでは振動モードに関する配慮がなされておらず、振動
減衰性及び衝撃吸収性に関してさらなる改良の余地があ
る。また、このグリップ部は中実体であるので重量が大
きく、ラケットフレーム軽量化の要請には応えることが
できない。

【０００７】この種の本体とグリップ部とが別部材から
形成されたラケットフレームとして、特開平１１−４７
３１５号公報も提案されている。このラケットフレーム
は主としてラケットの長さ及び重量調整を可能とするた
めにグリップを別部材としているもので、振動減衰性及
び衝撃吸収性に関しての配慮がなされていない。即ち、
本体と別部材のグリップは、天然ゴム、剛性ゴム、ポリ
ウレタンといった弾性率の低い材料が提示されている
が、本体とグリップとの連結部材はポリアミド、ポリア
セタール、フェノール樹脂、エポキシ樹脂等の合成樹脂
からなるものが提示され、グリップの材質よりも弾性率
が高く、動的粘弾性率ｔａｎδが低いものが介在されて
いるため、振動減衰性を高めることができない。さら
に、グリップの剛性を保持するために中実とされてお
り、軽量化の要請も達成されていない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題に鑑
みてなされもので、軽量でありながら振動減衰性に優れ
たラケットフレームの提供することを課題としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、フェイス面を囲むヘッド部、スロート
部、シャフト部およびグリップ部を備えたラケットフレ
ームにおいて、上記グリップ部は、上記ヘッド部、スロ
ート部およびシャフト部を連続的に構成してシャフト部
より延在する本体と、該本体に前部が嵌合固定される筒
状のハンドル部材とからなり、上記ハンドル部材の後端
がグリップ端となると共に、該グリップ端から６０ｍｍ
以上１８０ｍｍ以下の範囲に、中空部を有する上記ハン
ドル部材を配置していることを特徴とするラケットフレ
ームを提供している。

【００１０】上記構成のラケットフレームでは、上記の
ように、ハンドル部材はグリップ端から６０ｍｍ以上１
８０ｍｍ以下の範囲では少なくとも中空部としている
が、ハンドル部材全体を中空として軽量化を図ることが
より好ましい。このように、本体に嵌合してグリップ部
を構成するハンドル部材を中空を有する筒状とし、グリ
ップ端から少なくとも６０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の範
囲を中空としていることにより、この中空部を動吸振器
（共振ダンパー）として機能させ、ラケットフレームの
振動を大きく抑制させることができる。即ち、ラケット
フレームの面外一次振動モードの節位置は、グリップ端
から１８０ｍｍから２００ｍｍの間にあり、面外二次振
動モードの節位置は、グリップ端から３０ｍｍから５０
ｍｍの間にある。よって、グリップ端から６０ｍｍ以上
１８０ｍｍ以下の範囲が面外一次振動モード及び面外二
次振動モードの腹部分に相当する。よって、動吸振器と
して機能させる中空部をグリップ端から６０ｍｍ以上１
８０ｍｍ以下の範囲に設定すると、打球時に発生する面
外一次振動モード及び面外二次振動モードの振動減衰性
を効果的に高めることができる。なお、上記グリップ端
からの中空の範囲は７０ｍｍ〜１７０ｍｍがより好まし
い。また、本発明のラケットフレームでは、本体と別部
材のグリップ部材を設けた前記従来例と比較して、中空
のハンドル部材を用いて、グリップ部全体を中実として
いないため、ラケットフレームの軽量化を図ることがで
きる。

【００１１】上記ハンドル部材の長さを９０ｍｍ以上２
１０ｍｍ以下とし、重量を１５ｇ以上４５ｇ以下とする
ことが好ましい。このハンドル部材の長さは、上記グリ
ップエンドからの中空の範囲を６０ｍｍ以上１８０ｍｍ
以下に設定していることにより、本体との嵌合長さを考
慮して上記９０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下と設定してい
る。また、重量を１５ｇ以上４５ｇ以下とすることによ
り、ラケットフレームの振動減衰性と軽量化とを両立さ
せることができる。ハンドル部材の長さと重量との関係
は、ハンドル部材に鉛等のバランス調整部材を付設して
いる場合も除き、重量／長さを１．３ｇ／ｃｍ〜２．８
／ｃｍとすることが好ましい。この範囲よりも重量が大
きくなるとフレーム重量が増加し、重量が小さくなると
動吸振器としての重量効果が低減し、振動抑制効果が低
下する。さらに、グリップ部の剛性・強度が低下し、中
空であるため、人間の握力に対応できなくなる。

【００１２】また、ハンドル部材には剛性を保持するた
めに部分的にリブを設けてよい。また、剛性調整のため
に肉厚を一定とせずに部分的に厚さを代えてもよい。

【００１３】ハンドル部材と本体との嵌合は、ハンドル
部材の前部に本体の後端部を内嵌して、本体の後端とグ
リップエンドとの間にハンドル部材に囲まれた上記中空
部を設けている。其の際、ハンドル部材に挿入する本体
に、隣接するシャフト部（スロート接合部分）の本体よ
りも周長を短くした挿入用小径部を設け、ハンドル部材
に内嵌することが好ましい。しかしながら、この挿入用
小径部の周長が短く、シャフト部との周長差が大きくな
り過ぎると、応力集中が発生しやすくなるため、シャフ
ト部の最大周長部分に対して、ハンドル部材への挿入用
小径部の周長は５８％以上とすることが好ましい。ま
た、シャフト部からグリップ部へとテーパ状に拡径する
部分を本体に設け、該拡径部分の端面中心から上記挿入
用小径部を突出し、拡径部分の端面外周部位にハンドル
部材の端面を接合されることが好ましい。なお、ハンド
ル部材の前部を小径化して、ハンドル部材の前部を本体
に内嵌する（言い換えれば、本体をハンドル部材に外嵌
する）構成としてもよい。

【００１４】ハンドル部材と本体とが嵌合する部分は２
０〜１５０ｍｍ、好ましくは４０〜１２０ｍｍの範囲と
している。１５０ｍｍよりも長いと重量が増加するばか
りでなく、ハンドル部材のみの長さが短くなるため、動
吸振器としての効果が減少する。一方、２０ｍｍよりも
短いと、接着面積が小さくなるため、接合部分の強度が
低下する問題が発生する。

【００１５】上記本体を繊維強化樹脂から成形する一
方、上記ハンドル部材を繊維強化樹脂あるいは熱可塑性
樹脂から成形し、該ハンドル部材の樹脂は、周波数１０
Ｈｚ、温度１０℃の条件下で測定された動的粘弾性損失
係数ｔａｎδを、０．０５以上０．３以下としているこ
とが好ましい。このように、ハンドル部材の損失係数を
設定しているのは、ハンドル部材は人間が握るグリップ
を構成し、該グリップ部分の衝撃吸収性に寄与するため
である。該ハンドル部材の樹脂は、曲げ弾性率が１８０
０〜４５００ｋｇｆ／ｃｍ²であることが好ましい。該
弾性率を有する材料でハンドル部材を形成することによ
り、ハンドル部材を動吸振器として有効に機能させるこ
とができ、ラケットフレーム振動減衰性が向上させるこ
とができる。加えて、上記動的粘弾性損失係数ｔａｎδ
を、０．０５以上０．３以下に設定することにより、前
述のハンドル部材そのものの衝撃吸収性が増加するばか
りでなく、動吸振器としても機能も向上することとな
る。ｔａｎδを上記範囲に設定しているのは、０．０５
未満では動吸振器効果による振動吸収性への寄与が少な
くなり、０．３を越えるとハンドル部材の剛性を保持で
きないことによる。

【００１６】なお、動的粘弾性損失係数を周波数１０Ｈ
ｚ、温度１０℃の条件下で測定しているのは、通常条件
でラケットフレームが使用された場合の面外二次固有振
動数（すなわち温度が２５℃で４００〜５００Ｈｚ）に
相当するためである。なお、上記ｔａｎδは、島津製作
所の粘弾性スペクトロメーターで測定される。測定用の
試料は、長さが３０ｍｍとされ、幅が４ｍｍとされ、厚
みが２ｍｍとされる。試料の両端は５ｍｍずつチャック
されるので、変位部分の長さは２０ｍｍである。また、
測定における初期歪みは１０％（２ｍｍ）であり、振幅
は０．２５％（０．０５ｍｍ）である。また、測定は１
分間当たりの昇温温度が２℃とされ、−１００℃から＋
１００℃まで測定される。

【００１７】また、同条件で測定されたハンドル部材の
樹脂の複素弾性率を、２．０×１０ ⁹ｄｙｎ／ｃｍ²以上
４００×１０⁹ｄｙｎ／ｃｍ²以下としていることが好ま
しい。複素弾性率が上記範囲未満であると、ハンドル部
材の動吸振器としての機能が十分発揮させなくなり、逆
に、複素弾性率が上記を越えると、ハンドル部材の剛性
調整が困難となることによる。さらに、ラケットフレー
ムとしてのグリップ部分の曲げ弾性率を１７６４０Ｎ／
ｃｍ²以上４４１００Ｎ／ｃｍ²以下が好ましい。なお、
曲げ弾性率は、温度２５℃、相対湿度６５％の雰囲気に
７日間保持された後に測定される。

【００１８】ハンドル部材に用いる樹脂としては、熱可
塑性エラストマーであるポリエーテルブロックアミド
（例えばATOCHEM社の商品名「ＰＥＢＡＸ６３３３」や
「ＰＥＢＡＸ７０３３」）、可塑剤が添加されたナイロ
ン１１（例えばATOCHEM社の商品名「リルサンＢＭＮ
ＯＰ２０」）、可塑剤が添加されたナイロン１２
（例えばATOCHEM社の商品名「リルサンＡＭＮＯ
Ｐ２０」）等が好適に用いられる。

【００１９】また、本発明のラケットフレームは、上記
ハンドル部材と本体との嵌合部の隙間の少なくとも一部
に緩衝材を介在させ、該緩衝材は、周波数１０Ｈｚで温
度１５℃の条件下で測定された動的粘弾性損失係数ｔａ
ｎδが０．０８以上２．３以下である粘弾性材から構成
してもよい。

【００２０】上記緩衝材は嵌合されるハンドル本体の内
周面と本体の外周面の隙間、あるいは、ハンドル本体の
前端面と本体の拡径部の端面の間で且つ本体から突出さ
せた挿入用小径部に外嵌させると共に上記隙間に連続さ
せて介在させてもよい。ハンドル本体の内周面と本体外
周面に隙間に緩衝材を介在させる場合は、本体の挿入用
小径部の後端にハンドル本体内周面に密嵌する大径部を
設けておくことが好ましい。

【００２１】緩衝材が振動の節にあれば、緩衝材の剪断
変形によっても振動を減衰されることができる。そのた
め、緩衝材は、グリップエンドから１４０ｍｍ〜２００
ｍｍの範囲内に設けることが好ましい。

【００２２】緩衝材の重量は、２ｇ以上１８ｇ以下が好
ましい。質量が上記範囲未満であると、本体及びハンド
ル部材との接触面積が少なくなり、振動減衰性及び衝撃
吸収性が不十分となってしまうことがある。逆に、質量
が上記範囲を超えると、ラケットフレームの軽量化が困
難となってしまうばかりか、ラケットフレームの剛性が
低くなってコントロール性が低下する。

【００２３】緩衝材の動的粘弾性損失係数ｔａｎδは、
上記のように、周波数が１０Ｈｚであって温度が１５℃
の条件で測定されるが、このｔａｎδの測定条件は、通
常条件でラケットフレームが使用された場合の面外一次
固有振動数（すなわち温度が２５℃で１００〜２００Ｈ
ｚ）に相当する。ｔａｎδが上記０．０８以上２．３以
下範囲内であれば、振動減衰性及び衝撃吸収性を向上さ
せることができる。なお、ｔａｎδの測定方法は、前述
のハンドル部材のｔａｎδの測定方法と同様である。

【００２４】また、同条件で測定された粘弾性材料の複
素弾性率は、２．０×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以上１．０×
１０¹⁰ｄｙｎ／ｃｍ²以下が好ましい。複素弾性率が上
記範囲未満であると、ラケットフレームの剛性が低くな
ってコントロール性が低下してしまうことがある。逆
に、複素弾性率が上記範囲を超えると、緩衝材が本体及
びハンドル部材の変形に追従できなくなる。

【００２５】上記緩衝材として好適に用いられる粘弾性
材料は、ポリエーテルブロックアミド（例えばATOCHEM
社の商品名「ＰＥＢＡＸ４０３３」や「ＰＥＢＡＸ５５
５３」）、可塑剤が添加されたナイロン１１（例えばAT
OCHEM社の商品名「リルサンＢＭＮＯＰ４０」）、
可塑剤が添加されたナイロン１２（例えばATOCHEM社の
商品名「リルサンＡＭＮＯＰ４０」）、ポリエス
テルエラストマー、熱可塑性ポリウレタン（例えばICI
ポリウレタン社の商品名「Ａｖａｌｏｎ９０Ａ
Ｂ」）、スチレン系エラストマー、アイオノマー樹脂
（例えば三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミ
ラン１６０５」や「ハイミラン１７０２」）、水素添加
イソプレン−スチレン共重合体（例えばクラレ社の商品
名「ＳＥＰＴＯＮ２０５３」）、ポリブチレンテレフタ
レート−ポリエーテルグリコール（例えばデュポン社の
商品名「ハイトレル」）、ポリスチレンブロックとビニ
ル−ポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共
重合体（例えばクラレ社の商品名「ハイブラー」）、カ
シュー変性フェノール樹脂（例えば住友ヂュレズ社の商
品名「スミライトレジンＰＲ−１２６８７」）、エス
テル系ポリマーとハロゲン系ポリマーとを含むポリマー
アロイ型材料（例えば東ソー社の商品名「エラステー
ジ」）等が挙げられる。

【００２６】また、（１）ポリスチレンブロックとビニル−ポリイソプレン
ブロックとを有するトリブロック共重合体（例えば前述
の「ハイブラー」）（２）熱可塑性樹脂（例えば住友ヂュレズ社の商品名
「スミライトレジンＰＲ−１２６８６」）（３）ノルボーネンを開環重合して得られる、主鎖に五
員環と二重結合とを持ったポリマーに多量の親展油を加
えたゴム状油展ポリマー等を、天然ゴム、ブチルゴム、
アクリロニトリルブタジエンゴム等のゴム１００部に対
して５〜８０部添加した組成物も、緩衝材として好適に
用いられる。

【００２７】さらに、改質されたゴムや熱可塑性樹脂
も、緩衝材に好適に用いられ得る。例えば、ポリ塩化ビ
ニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸
ビニル共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化
ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン
−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−
アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジ
エン共重合体、スチレン−ブタジエン共重合体、ポリブ
タジエン、天然ゴム等のポリマーの１種又は２種以上
に、マイカ、ガラス片、グラスファイバー、カーボンフ
ァイバー、炭酸カルシウム、沈降性硫酸バリウム、バー
ライト等の充填剤を添加し、必要に応じ腐食防止剤、染
料、酸化防止剤、安定剤、湿潤剤等を添加した組成物が
好適である。

【００２８】さらに、上記のポリマーに活性成分が添加
された組成物も、緩衝材に好適に用いられ得る。活性成
分とは、それ自体の双極子モーメント量が大きい物質、
又はそれ自体の双極子モーメント量は小さいが添加され
ることによって母材の双極子モーメント量を増大する物
質を意味する。好適な活性成分としてはシクロヘキサ
ン、ベンゾチアゾール、ジシクロヘキシルアミン、シク
ロヘキシルアニリン、高級脂肪酸等が挙げられ、これら
は単独で用いられてもよく、また、２種以上が併用され
てもよい。活性成分が添加されたポリマーの具体例とし
ては、塩素化ポリエチレン変性物資等が挙げられる。

【００２９】本体とハンドル部材とからなるグリップ部
の剛性は、スパンが１２０ｍｍの条件で測定された曲げ
剛性値が、１５６８Ｎ／ｃｍ以上１９６００Ｎ／ｃｍと
していることが好ましい。曲げ剛性値が上記範囲未満で
あると、ラケットフレームの強度及びコントロール性が
低下してしまう一方、曲げ剛性値が上記範囲を超える
と、打撃時の衝撃力が大きくなる。また、曲げ剛性値が
上記範囲内とされることにより、ハンドル部材を動吸振
器として有効に機能させることができる。曲げ剛性値の
測定は、エンドキャップやグリップレザーを未装着の状
態とし、この状態において、グリップエンドから４０ｍ
ｍ隔てた点と１６０ｍｍ隔てた点とを支持点とし、水平
配置し、その中間位置（グリップエンドから１００ｍｍ
隔てた点）に上方より縦荷重を負荷して測定したもので
ある。

【００３０】本発明は、通常では振動減衰性の向上が困
難である軽量のラケットフレームに特に好適である。但
し、あまりに軽量すぎた場合は、振動減衰性の向上にも
限界がある。具体的には、重量（ストリングを除いた質
量）が１８０ｇ以上３０５ｇ以下のラケットフレームに
好適に適用できる。また、本発明は、ラケットフレーム
全体としての固有振動数とハンドル部材の固有振動数の
調整が容易であるとの観点から、その全長が６６０ｍｍ
から７３７ｍｍのラケットフレームに好適も用いられ
る。

【００３１】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係わるラケットフ
レームの実施形態を図面を参照して説明する。

【００３２】図１に示すように、ラケットフレームは、
ヘッド部１、スロート部３、シャフト部５及びグリップ
部７およびヨーク部９を備えている。ヘッド部１、スロ
ート部３、シャフト部５は繊維強化樹脂製の中空パイプ
からなる本体１０で連続的に構成していると共に、グリ
ップ部７の一部も上記本体１０に一体的に連続する本体
１１で構成している。

【００３３】図２は第１実施形態を示し、グリップ部７
は、シャフト部５の本体１０から連続する本体１１、該
本体１１に嵌合固定する中空状のハンドル部材１７と、
本体１１とハンドル部材１７の間に介在する緩衝材１５
とで構成している。ハンドル部材１７の後端がグリップ
端Ｐ１となり、肉厚ｔが約２ｍｍのエンドキャップ１９
を取り付けている。なお、図２乃至図９のグリップ部分
を示す図面において、図中右側のグリップエンド側を後
側、左側のシャフト側を前側として説明する。

【００３４】上記グリップ部７の本体１１は、シャフト
部本体１０の後端面より円錐形状の拡径部分１１ａ、該
拡径部分１１ａに連続する大径部分１１ｂ、大径部分１
１ｂの後端面中央より突出する挿入用の小径部１１ｃ、
該小径部１１ｃの後端に連続する中径部１１ｄとからな
る。本体１１の中径部１１ｄと小径部１１ｃとは筒形状
のハンドル部材１７の前部に挿入し、後端の中径部１１
ｄの外周面をハンドル部材１７の内周面に密嵌してい
る。この中径部１１ｂの後端面、即ち、本体１１の後端
Ｐ２と、グリップ端Ｐ１となるハンドル部材１７の後端
との間に６０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の範囲Ｌ２で中空
部２０を設けている。

【００３５】上記ハンドル部材１７と本体の小径部１１
ｃとの間の間隙Ｃ１からハンドル部材１７の前端面と大
径部１１ｂの隙間Ｃ２にかけて断面Ｔ形状の円筒からな
る緩衝部材１５を介在させている。上記本体１１、ハン
ドル部材１７、緩衝部材１５は、接着剤で接着固定して
いる。

【００３６】上記のように、本体１１の後端Ｐ２とグリ
ップ端Ｐ１との距離は、６０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下と
し、面外一次振動モード及び面外二次振動モードの腹部
分に中空部２０を設け、ハンドル部材１７を動吸振器と
して機能させ、振動減衰性を向上させている。

【００３７】グリップ部７の本体１１の中径部１１ｄと
ハンドル部材１７とが密嵌する領域の距離Ｌ３は２０ｍ
ｍ以上１５０ｍｍ以下としている。ハンドル部材１７の
全長Ｌ１は９０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下としている。該
ハンドル部材１７はグリップ部７の全体を占める必要は
なく、従ってハンドル部材１７の全長Ｌ１がグリップ部
７の全長よりも小さく設定される場合もある。また、グ
リップ部７の長さは、エンドキャップ１９を取り付けた
状態で、エンドキャップ１９の端面からグリップ部本体
の拡径部１１ａの前端面までの寸法αを１７５ｍｍ以上
２２０ｍｍ以下、エンドキャップ１９の端面から拡径部
１１ａの後端面のまでの寸法βを１４５ｍｍ以上２１０
ｍｍ以下としている。この寸法αとβが上記範囲未満で
あるとグリップ部７が手で把持しにくくなり、両手打ち
がしにくくなる。また、上記範囲を越えるとヘッド部や
ヨーク部の設計に制限が生じる。

【００３８】ハンドル部材１７の重量は、１５ｇ以上４
５ｇ以下としている。また、ハンドル部材１７の重量と
長さＬ１との比は、１．３ｇ／ｃｍ以上２．８ｇ／ｃｍ
以下としている。なお、ハンドル部材１７の重量は、鉛
等からなるバランス調整用のウエイトを除いて測定され
る。また、ハンドル部材１７にバランス調整用のウエイ
ト（図示せず）が取り付けられる場合でも、その重量は
３０ｇ以下が好ましい。重量がこの範囲を超えると、ラ
ケットフレームの軽量化が困難となり、また、ハンドル
部材１７の振幅が大きくなって動吸振器としての機能が
低下する。

【００３９】ハンドル部材１７の樹脂は、その周波数が
１０Ｈｚであって温度が１０℃の条件で測定された動的
粘弾性損失係数ｔａｎδは、０．０５以上０．３以下と
している。また、同条件で測定された複素弾性率Ｅ＊
を、２．０×１０⁹ｄｙｎ／ｃｍ²以上４００×１０⁹ｄ
ｙｎ／ｃｍ²以下としている。さらに、ハンドル部材１
７の樹脂の曲げ弾性率（ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠して
測定された曲げ弾性率）は緩衝材１５の曲げ弾性率より
も大きくしており、具体的には１７６４０Ｎ／ｃｍ²以
上４４１００Ｎ／ｃｍ²以下が好ましい。なお、曲げ弾
性率は、温度２５℃、相対湿度６５％の雰囲気に７日間
保持された後に測定される。

【００４０】ハンドル部材１７は、前述した熱可塑性エ
ラストマーであるポリエーテルブロックアミド、可塑剤
が添加されたナイロン１１、１２等から成形している。

【００４１】緩衝材１５は、周波数が１０Ｈｚであって
温度が１５℃の条件で測定された動的粘弾性損失係数ｔ
ａｎδが０．０８以上２．３以下である粘弾性材料が用
いられている。また、同条件で測定された粘弾性材料の
複素弾性率Ｅ＊は、２．０×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以上
１．０×１０¹⁰ｄｙｎ／ｃｍ²以下としている。

【００４２】緩衝材１５は、前述した熱可塑性ポリウレ
タン、ポリエーテルブロックアミド、可塑剤が添加され
たナイロン１１、ナイロン１２等から成形している。ま
た、重量は２ｇ以上１８ｇ以下としている。

【００４３】緩衝材１５の上記配置位置は、ラケットエ
ンドからの距離が１４０ｍｍ〜２００ｍｍの範囲とし、
振動の節に相当させ、緩衝材１５の剪断変形によっても
振動を減衰させるようにしている。

【００４４】上記本体１１、緩衝材１５及びハンドル部
材１７からなるグリップ部７の曲げ剛性値を１５６８Ｎ
／ｃｍ以上１９６００Ｎ／ｃｍ以下としている（スパン
が１２０ｍｍの条件で測定された場合）。

【００４５】図３は第１実施形態の変形例を示し、断面
Ｔ字筒形状の緩衝材１５の円筒部１５ａを本体１１の小
径部１１ｃの外周面とハンドル部材１７の内周面に対向
して形成した溝１１ｃ−１と１７ｃの間に充填してい
る。図２と比較して緩衝材１５の介在量を少なくしてい
る。

【００４６】さらに、グリップ部７の構造は図４乃至図
７に示す実施形態としてもよい。以下、これらのグリッ
プ構造について、第１実施形態との相違点のみを説明
し、同一部分は同一符号を付して説明を省略する。

【００４７】図４（Ａ）は第２実施形態、（Ｂ）は第２
実施形態の変形例を示し、グリップ部７の本体１１は、
シャフト部の本体１０から突出した小径部１１ｃと、そ
の後端に中径部１１ｄとからなる。緩衝材１５の前部外
周面に円錐筒形状の傾斜部１５ａを設け、シャフト部本
体１１０の後端面とハンドル部材１１の前端面に介在さ
せている。また、緩衝材１５の円筒部１５ｂは、図４
（Ａ）の第２実施形態では、小径部１１ｃとハンドル部
材１７の隙間に完全に充填し、図４（Ｂ）の変形例では
隙間Ｃ１を残して充填している。

【００４８】図５（Ａ）は筒形状の緩衝材１５’を取り
付ける第３実施形態を示し、グリップ部７の本体１１
は、シャフト部本体１０から突出した拡径部１１ａと小
径部１１ｃと中径部１１ｄを設け、ハンドル部材１７と
連続する大径部を設けていない。小径部１１ｃとハンド
ル部材１７との間の隙間の前部に緩衝材１５’を介在さ
せている。図５（Ｂ）の変形例では隙間全体に緩衝材１
５’を充填している。図５（Ｃ）の変形例では、グリッ
プ部７の本体１１には、拡径部１１ａ、大径部１１ｂ、
小径部１１ｃ、中径部１１ｄを設け、小径部１１ｃとハ
ンドル部材１７との小さな隙間全体に緩衝材１５’を充
填している。

【００４９】図６（Ａ）は緩衝材を用いずに、グリップ
部７を本体１１とハンドル部材１７とで構成している第
４実施形態を示す。グリップ部の本体１１はシャフト部
本体１０から突出する拡径部１１ａと小径部１１ｃとか
らなる。この小径部１１ｃは第１乃至第３実施形態のよ
うにハンドル部材１７との間に緩衝材を介在させないた
めに、これら実施形態の小径部よりも大きくしており、
ハンドル部材１７の内周面に小径部１１ｃの外周面を密
着させている。図６（Ｂ）は第４実施形態の変形例を示
し、小径部１１ｃを本体１０の径と略同一径として大き
くし、その分、ハンドル部材１７の厚さを薄くしてい
る。

【００５０】図６（Ｃ）の変形例はグリップ部７の本体
１１は小径部１１ｃのみからなり、ハンドル部材１７の
前部に縮径部１７ｄを設けている。小径部１１ｃをハン
ドル部材１７に密嵌し、ハンドル部材の縮径部１７ｄの
前端をシャフト部本体１０の後端面に当接固着してい
る。図６（Ｄ）の変形例はハンドル部材１７の前部に縮
径部を設けずに、シャフト部本体１０の後端面にハンド
ル部材１７の前端面を段差を設けて当接固着している。
図６（Ｅ）の変形例は、グリップ部の本体１１の拡径部
１１ａ、大径部１１ｂ、小径部１１ｃを設け、大径部１
１ｂをグリップ部７の前部外周に露出させると共に、小
径部１１ｃをハンドル部材１７の内周面に密嵌させてい
る。

【００５１】図７は第５実施形態を示し、グリップ部７
の本体１１に拡径部１１ａ、大径部１１ｂを設け、該大
径部１１ｂに後部面よりに凹部１１ｅを形成している。
一方、ハンドル部材１７には、前部に小径部１７ｄを設
け、該小径部１７ｄを凹部１１ｅに内嵌して、接着固定
している。即ち、第１〜第４実施形態では、グリップ本
体１１をハンドル部材１７に内嵌して嵌合していたが、
第５実施形態では、グリップ本体１１をハンドル部材１
７に外嵌している。該構成とすると、グリップエンドか
らの中空部２０の領域を長くとることができる。

【００５２】以下、本発明のラケットフレームの実施例
１乃至１２を詳述する。

【００５３】（実施例１）６６ナイロン製チューブに直
径１４ｍｍのマンドレルを通し、ナイロンチューブの上
からエポキシ樹脂含浸カーボン繊維プリプレグ（東レ社
の商品名「Ｔ８００、Ｐ２０５３−１２」、レジンコン
テンツ３０％）を積層して積層体を得た。この際、プリ
プレグの繊維角度を０゜、２２゜、３０゜及び９０゜と
し、またその総質量を１８０ｇとした。この積層体を、
ラケットフレーム形状のキャビティを備えた金型に配置
し、ナイロンチューブの内圧を６９Ｎ／ｃｍ²としつつ、
１５０℃で４０分間加熱して、成形体を得た。この成形
用金型では、ハンドル部材と嵌合する部分（シャフト部
の後部）に前記した大径部、中径部、小径部等を設ける
ために、金型の型面を対応した形状とし、それにより所
要形状に成形している。なお、ヨーク部は、エポキシ樹
脂含浸カーボン繊維プリプレグをポリスチレン樹脂に巻
き付けて、同時に成形した。ヘッド部の厚みは２４ｍ
ｍ、幅は１２ｍｍ、フェイス面積は６３２ｃｍ²とした。
このように成形したローフレームを、全長５９９ｍｍ
に切断した。その際のローフレームの重量は１５５ｇで
あった。

【００５４】一方、長さ１７０ｍｍで、重量２９ｇで、
ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社の商品名「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）製のハンドル部材を成形した。こ
のハンドル部材に、図２に示す緩衝材を介して本体の
後端を嵌合した。緩衝材の重量６．８ｇで、変性塩素化
ポリエチレン（シーシーアイ社の商品名「ダイポルギー
フィルム」）で成形した。緩衝材の長さは３８ｍｍで、
このうち、本体１１とハンドル部材１７との間隙に配置
される部分（図２中、Ｌ４で示される部分）が２０ｍ
ｍ、傾斜部の長さ（図２中、Ｌ５で示される部分）が２
３ｍｍであった。本体、ハンドル部材及び緩衝材は、ウ
レタン系接着剤（東立化成工業社の商品名「エスプレン
Ｈ２５」）で接着した。また、本体とハンドル部材と
は、ガンタックスを用いて４箇所固定した。さらに、ハ
ンドル部材の後端に厚みが２ｍｍのエンドキャップを取
り付けた。

【００５５】上記のようにして、グリップ構造が図２に
示す構造の実施例１のラケットフレームを得た。このラ
ケットフレームの重量（ストリングを除く）は２６２ｇ
であった。また、エンドキャップを除く全長は、６９９
ｍｍであった。また、グリップ部７のグリップエンドか
ら設ける中空部２０の長さＬ２を１００ｍｍとした。

【００５６】（実施例２、３、６、７、８、９、１０及
び１１）ハンドル部材及び緩衝材の材質を下記の通りと
し、また各部の寸法を下記の表１及び表２に示すように
変更した他は実施例１と同様の構造として、実施例２、
３、６、７、８、９、１０及び１１のラケットフレーム
を作成した。

【００５７】（実施例４及び５並びに比較例１及び２）
図６に示す緩衝材を設けていない第４実施形態のグリッ
プ構造とした。ハンドル部材の材質を下記の通りとし、
また各部の寸法を下記の表１及び表２に示すように変更
した他は実施例１と同様にして、実施例４及び５並びに
比較例１及び２のラケットフレームを作成した。

【００５８】（実施例１２）図７に示す第５実施形態の
構造とした。即ち、緩衝材を設けず、ハンドル部材１７
の前部を本体１１に内嵌した。ハンドル部材の材質を下
記の通りとし、また各部の寸法を下記の表２に示すよう
に変更した他は実施例１と同様にして、実施例１２のラ
ケットフレームを作成した。

【００５９】［比較例３及び４］実施例１と同一方法で
作成したフレーム本体で図８に示すグリップ部を備えた
比較例３、４のラケットフレームを作成した。各部の寸
法を下記の表２に示す。なお、実施例および比較例にお
いて、ラケットエンドからグリップの拡径部の前端まで
の寸法αと、拡径部後端までの寸法β、拡径部１１ａの
寸法Ｌ５は下記の通りとした。

【００６０】実施例１、２、４、６、７、９、１０、１
１、１２および比較例１、３、４は、α＝１９５ｍｍ、
β＝１７２ｍｍ、Ｌ５＝２３ｍｍとした。実施例３、
５、６、８は、α＝２１８ｍｍ、β＝２０２ｍｍ、Ｌ５
＝１６ｍｍとした。比較例２は、α＝２３３ｍｍ、β＝
２１７ｍｍ、Ｌ５＝１６ｍｍとした。

【００６１】なお、各ラケットフレームのハンドル部材
の材質（比較例３及び４においては、本体と一体となっ
たグリップ部の材質）は、下記の通りとした。実施例２：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ６０３３」）実施例３：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）実施例４：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ６３３３」）実施例５：ナイロン１１（AT0CHEM社「ＢＭＮＯＰ
２０」）実施例６：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）実施例７：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）実施例８：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）実施例９：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）実施例１０：カーボン繊維強化エポキシ樹脂実施例１１：ポリエーテルブロックアミド(AT0CHEM社
「ＰＥＢＡＸ７２３３」）実施例１２：ポリエーテルブロックアミド(AT0CHEM社
「ＰＥＢＡＸ７２３３」）比較例１：ポリエーテルブロックアミド(AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ７２３３」）比較例２：ポリエーテルブロックアミド（AT0CHEM社「Ｐ
ＥＢＡＸ６３３３」）比較例３：カーボン繊維強化エポキシ樹脂比較例４：カーボン繊維強化エポキシ樹脂

【００６２】また、各ラケットフレームの緩衝材の材質
は、下記の通りであった。実施例２：アイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１７
０２」）実施例３：ＩＩＲ１００部及びポリスチレンブロックと
ビニル−ポリイソプレンブロックとを有するトリブロッ
ク共重合体（前述の「ハイブラー」）３０部とを主ポリ
マーとする組成物実施例６：ポリブチレンテレフタレート−ポリエーテル
グリコール（前述の商品名「ハイトレル」）実施例７：ポリエステル系ポリウレタン実施例８：シリコーンゴム実施例９：ナイロン１２（前述の商品名「リルサンＡ
ＭＮＯＰ４０」）実施例１０：変性塩素化ポリエチレン（前述の商品名
「ダイポルギーフィルム」）実施例１１：変性塩素化ポリエチレン（前述の商品名
「ダイポルギーフィルム」）

【００６３】［面外一次振動減衰率の測定］各ラケット
フレームに、ストリング（バボラ社の商品名「ＶＦイン
ターナショナルツアー」）を縦２４４Ｎ、横２１３Ｎの
張力で張設した。このラケットフレームを図８（ａ）に
示すように紐５１で吊り下げ、ヘッド部１とスロート部
５との合流地点に加速度ピックアップ計５３を取り付け
た。そして、ヨーク部９の中央部をインパクトハンマー
（図示されず）で加振した。インパクトハンマーに取り
付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動
と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動とから
伝達関数を求め、さらに減衰率を算出し、面外一次振動
減衰率とした。５個のラケットフレームについて測定さ
れた平均値を、下記の表１及び表２に示す。

【００６４】［面外二次振動減衰率の測定］上記のよう
にストリングが張設された各ラケットフレームを図８
（ｂ）に示すように紐５１で吊り下げ、シャフト部５に
加速度ピックアップ計５３を取り付けた。そして、シャ
フト部５の加速度ピックアップ計５３の裏側の地点をイ
ンパクトハンマー（図示されず）で加振した。そして、
面外一次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面
外二次振動減衰率とした。５個のラケットフレームにつ
いて測定された平均値を、下記の表１及び表２に示す。

【００６５】［衝撃加速度の測定］面外二次振動減衰率
の測定と同じ位置に加速度ピックアップ計を取り付け
た。そして、フェイスの中央部に３０ｍ／ｓｅｃの速度
でテニスボールをぶつけ、加速度の最大値を読みとっ
た。５個のラケットフレームについて測定された平均値
そ、下記の表１及び表２に示す。

【００６６】［コントロール性の評価］テニスコーチ及
び上級の学生プレーヤー１６名（うち女性５名）に各ラ
ケットフレームを試打させ、コントロール性を５段階で
評価させた。コントロール性が良好なものを「５」と
し、不良なものを「１」とした。全プレーヤーの平均値
を、下記の表１及び表２に示す。

【００６７】

【表１】

【００６８】

【表２】

【００６９】表１及び表２に示すように、距離Ｌ２が６
０ｍｍ未満である比較例１のラケットフレームは、面外
一次振動減衰率及び面外二次振動減衰率が低く、衝撃加
速度が大きかった。また、距離Ｌ２が１８０ｍｍを越え
ている比較例２のラケットフレームは、衝撃加速度が大
きく、コントロール性にも劣っていた。さらに、グリッ
プ全体を本体で成形した比較例３及び比較例４のラケッ
トフレームは、面外一次振動減衰率及び面外二次振動減
衰率が低く、衝撃加速度が大きく、コントロール性にも
劣っていた。これに対し、本発明の各実施例のラケット
フレームは、全ての評価項目にてほぼ良好な値を示して
いた。これらの評価結果より、本発明の優位性が確認さ
れた。

【００７０】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
のラケットフレームは、グリップ部の構造を、他のヘッ
ド部、スロート部およびシャフト部を構成する本体の一
部と、該本体に嵌合する中空を有する筒状のハンドル部
材とを組み合わせて構成し、グリップエンドから所定範
囲（６０ｍｍ〜１８０ｍｍ）に中空部を形成しているた
め、グリップ部自体を動吸振器（共振ダンパー）として
機能させることができ、振動減衰性を高めることができ
る。特に、この中空部を形成している領域が面外一次振
動モードおよび面外二次振動モードの腹に当たる部分と
しているため、振動減衰性を高めることができる。ま
た、グリップ部の主要部分を中空としているため、軽量
化を促進することもできる。

【００７１】さらに、上記動吸振器のケースとなるハン
ドル部材自体も振動を減衰できる材料、即ち、周波数１
０Ｈｚ、温度１０℃の条件下で測定された動的粘弾性損
失係数ｔａｎδを０．０５以上０．３以下のものを用い
ると、さらに、振動減衰率を高めることが出来る。

【００７２】さらに、ハンドル部材の長さを９０ｍｍ以
上２１０ｍｍ以下、重量を１５ｇ以上４５ｇ以下、ハン
ドル部材と本体との嵌合部分の長さを２０ｍｍ以上１５
０ｍｍ以下の範囲内で、ハンドル部材の長さ、重さおよ
び本体との嵌合形態を代えることにより、ラケットフレ
ームの形状、重量等が相違しても、ハンドル部材を付け
替えるだけで、長さ、重さ、バランス等の調整変更も容
易にでき、かつ、所要の振動減衰性を容易に得られる。

【００７３】さらにまた、ハンドル部材と本体との嵌合
部の隙間に緩衝材を介在させると、振動減衰性およびボ
ール打球時の衝撃力（衝撃加速度）を低減させることが
できる。また、この緩衝材を振動モードの節となる位置
に配置することにより、せん断変形を吸収させることが
できる利点もある。

【００７４】このように、本発明のラケットフレーム
は、グリップ部の構造を改良することにより、軽量化と
振動減衰性、衝撃吸収性に優れたラケットフレームとす
ることができ、硬式テニス、軟式テニス用のラケットフ
レームとして好適に用いられる。特に、打球時に激しい
振動が発生する硬式テニス用としては最適なものとなる

【図面の簡単な説明】

【図１】ラケットフレームが示す概略図である。

【図２】第１実施形態を示し、（Ａ）はラケットフレ
ームを水平配置した状態でのグリップ部の拡大垂直断面
図、（Ｂ）は拡大水平断面図である。

【図３】第１実施形態の変形例を示す断面図である。

【図４】（Ａ）が第２実施形態の断面図、（Ｂ）は第
２実施形態の変形例の断面図である。

【図５】（Ａ）は第３実施形態の断面図、（Ｂ）
（Ｃ）はそれぞれ第３実施形態の変形例の断面図であ
る。

【図６】（Ａ）は第４実施形態の断面図、（Ｂ）乃至
（Ｅ）は第４実施形態の変形例の断面図である。

【図７】第５実施形態の断面図である。

【図８】比較例３、４の断面図である。

【図９】（ａ）は面外一次減衰率の測定の様子が示さ
れた正面図、（ｂ）は面外二次減衰率の測定の様子が示
された正面図である。

【符号の説明】

１ヘッド部３スロート部５シャフト部７グリップ部９ヨーク部１０シャフト部の本体１１グリップ部の本体１１ａ拡径部１１ｂ大径部１１ｃ小径部１１ｄ中径部１５緩衝材１７ハンドル部材１９エンドキャップ２０中空部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】フェイス面を囲むヘッド部、スロート
部、シャフト部およびグリップ部を備えたラケットフレ
ームにおいて、上記グリップ部は、上記ヘッド部、スロート部およびシ
ャフト部を連続的に構成してシャフト部より延在する本
体と、該本体に前部が嵌合固定される筒状のハンドル部
材とからなり、上記ハンドル部材の後端がグリップ端となると共に、該
グリップ端から６０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の範囲に、
中空部を有する上記ハンドル部材を配置していることを
特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】上記本体を繊維強化樹脂から成形する一
方、上記ハンドル部材を繊維強化樹脂あるいは熱可塑性樹脂
から成形し、該ハンドル部材の樹脂は、周波数１０Ｈ
ｚ、温度１０℃の条件下で測定された動的粘弾性損失係
数ｔａｎδを０．０５以上０．３以下としている請求項
１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】上記ハンドル部材の長さが９０ｍｍ以上
２１０ｍｍ以下であり、重量が１５ｇ以上４５ｇ以下、
ハンドル部材と本体との嵌合部分の長さを２０ｍｍ以上
１５０ｍｍ以下としている請求項１または請求項２に記
載のラケットフレーム。
【請求項４】上記ハンドル部材と本体との嵌合部の隙
間の少なくとも一部に緩衝材を介在させており、該緩衝
材は、周波数１０Ｈｚで温度１５℃の条件下で測定され
た動的粘弾性損失係数ｔａｎδが０．０８以上２．３以
下である粘弾性材からなる請求項１乃至請求項３のいず
れか１項に記載のラケットフレーム。
【請求項５】上記本体とハンドル部材とからなるグリ
ップ部の剛性は、スパンが１２０ｍｍの条件で測定され
た曲げ剛性値が、１５６８Ｎ／ｃｍ以上１９６００Ｎ／
ｃｍである請求項１から請求項４のいずれか１項に記載
のラケットフレーム。