JP2004041768A - エンドキャップおよび該エンドキャップを取り付けたラケットフレーム - Google Patents

Abstract

　【課題】　ラケットエンドに取り付けるエンドキャップに振動吸収機能を持たせる。
　【解決手段】　ラケットフレームのグリップ後端外周面に外嵌される筒部と、グリップ後端面をカバーする蓋部とからなり、
　周波数１０Ｈｚ、温度５〜１５℃の範囲内のいずれかの温度の条件下で測定された複素弾性率が３×１０⁷〜５０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍの範囲の材料で形成し、上記蓋部の肉厚は０．３〜６．０ｍｍの範囲内で、一定あるいは部分的に変えていると共に、該蓋部の一部に、１個あるいは複数個の貫通孔を設けているエンドキャップを提供している。
　【選択図】　図２

Description

　本発明は、硬式テニス、軟式テニス等のラケットフレームに取り付けられるエンドキャップおよび、該エンドキャップを取り付けたラケットフレームに関し，詳しくは，繊維強化樹脂製あるいは金属からなるラケットフレームのグリップ後端に取り付けられるエンドキャップを改良し、ラケットフレームの重量を増加することなく、特に、プレーヤーが把持するグリップ部分の振動吸収性・衝撃吸収性を改善するものである。

　近年，ラケットフレームは繊維強化樹脂が，その軽量性，高剛性，高強度，耐久性等の特徴を生かして主流となっている。その他に、アルミ合金、チタン合金を材料としたラケットフレームの開発も進んでいる。
　通常，ラケットフレームは炭素繊維のような高強度，高弾性率の繊維で強化された熱硬化性樹脂から一体的に成形されている。あるいは軽合金チューブをフレーム形状に加工したものを、熱処理後にプラスチックによる連結部を固定することで形成されている。これらの材料は剛性が高く優れたものであるが，衝撃を受けた時に振動が発生しやすく、プレーヤーにテニスエルボー等を与えやすい問題がある。

　上記熱硬化性樹脂を用いたものに対して、強化用繊維として連続繊維を使用した繊維強化熱可塑性樹脂製のラケットフレームも提供されている。このラケットフレームは熱可塑性樹脂の持つ靭性の高さを反映して，前記した熱硬化性樹脂製ラケットフレームやアルミ等の軽合金ラケットフレームでは得られなかった耐衝撃性や振動減衰性等を得ることができる。しかしながら、一般に熱可塑性樹脂は熱硬化性樹脂に比較し，弾性率の環境依存性が大きく，ラケットフレームは使用環境により，剛性等の特性が変化しやすいという欠点がある。

　さらに、昨今は益々ラケットの軽量化への要請が著しく、２５０ｇ以下のラケットが提供され、更には２３０ｇ以下のラケットも検討されている。このように、軽量になればなるほど、衝撃吸収性・振動減衰性の改善が望まれるようになっている。しかしながら、振動減衰性、衝撃吸収性を改善するために、重量増加が大きくなれば、軽量化と振動減衰性・衝撃吸収性の両立ができないことになる。

　この種の振動減衰性を改善するラケットとして、ラケットフレームに部分的に重量を配置し、フレームの振動に同期させることでフレームの振動を抑制し、動吸振器（ダイナミックダンパー）の機能を利用した構造を持つラケットフレームが提案されている。

　例えば、特開昭６２−１９２１８２号においては、ラケットフレーム本体に、自由端部に質量体が取着されたロッドを粘弾性部材で支持してなる振動吸収体を設置したラケットフレームの振動吸収装置を、ラケットフレーム本体に取り付けたものが提案されている。上記振動吸収装置は、打球時に動吸振器のロッドが共振して上下運動し、この運動に伴って低反発性ゴムに圧縮及びせん断変形を起こさせて、振動エネルギーを熱発散させ、振動の減衰を行うものである。
　また、特開昭４９−５２０３０のテニスラケットでは、１００Ｈｚ前後の振動に着目し、動吸振器をラケットフレームの振動の腹の位置に配置している。

　前記特開昭６２−１９２１８２号に開示されたラケットフレームの振動吸収装置は、ラケットフレームの１次振動、あるいは２次振動のいづれかとしか共振させることしかできない。ラケットフレームの振動モードは、多自由度であり、複雑であるにも係わらず、上記振動吸収装置では特定の振動数しか吸収できず、かつ、ラケットフレームの振動モードには、面内振動もあるが面内振動の共振は困難であり、吸収できない。さらに、上記振動吸収装置をラケットフレームに設置すると、重量が増加する問題もある。また、上記振動吸収装置をラケットフレームに取り付けてテストした結果、振動吸収装置のロッドがフレーム内壁に当たり、実際には、所期の目的とは逆に、大きな振動を感じる結果となった。

　一方　後記の特開昭４９−５２０３０のテニスラケットでは、１００Ｈｚ前後の振動を吸収するようにされているが、それ以外の振動については考慮されていない。また、動吸振器に重量が必要となり、ラケット全体は重くなる。かつ、グリップエンドから動吸振器が出ている場合、打球時に動吸振器が身体に当たりやすくなる等の問題等がある。

　このように、従来提案されている動吸振器の機能をラケットフレームに付加したものは、いずれも、ラケットの特定の振動モードの減衰にしか寄与せず、ラケットの振動特性との最適なマッチングが困難であり、かつ、重量増加が生じる等の問題があった。
特開昭６２−１９２１８２号公報 特開昭４９−５２０３０号公報

　本発明は上記した問題に鑑みてなされたもので、ラケットの各種振動モードに対応できる動吸振器を、重量を増加することなく、ラケットフレームに取り付け、かつ、該動吸振器がボール打球時のプレーヤーの腕・肘に伝わる衝撃も吸収できるようにすることを課題としている。

　上記課題を解決するため、本発明は、ラケットフレームのグリップ部の後端（ラケットエンド）に装着されるエンドキャップに着目し、該エンドキャップを動吸振器の機能を持たせるようにしている。即ち、ラケットフレームの各種モードの振動（面外一次、二次振動および面内振動）の腹に位置となるグリップエンドに装着するエンドキャップの形成材料を、各種モードの振動と共振する材料とし、特に、エンドキャップの蓋部に可撓性を持たせて、蓋部の振動により動吸振器としての機能を持たせ、振動減衰性および衝撃吸収性を高めている。また、ラケットフレームに動吸振器を付加せず、エンドキャップ自体を動吸振器としていることにより、軽量化と振動減衰性および衝撃吸収性向上の両立を図っている。

　即ち、本発明は、　ラケットフレームのグリップ後端外周面に外嵌される筒部と、グリップ後端面をカバーする蓋部とからなり、
　周波数１０Ｈｚ、温度５〜１５℃の範囲内のいずれかの温度の条件下で測定された複素弾性率が３×１０⁷〜５０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍの範囲の材料で形成し、　上記蓋部の肉厚は０．３〜６．０ｍｍの範囲内で、一定あるいは部分的に変えていると共に、該蓋部の一部に、１個あるいは複数個の貫通孔を設けていることを特徴とするエンドキャップを提供している。

　また、上記エンドキャップの材料は、周波数１０Ｈｚ、温度５℃〜１５℃の全範囲内において複素弾性率が上記範囲であり、かつ、同一条件下で測定された粘弾性損失係数がｔａｎδが０．１〜２．３の範囲内としている。

　粘弾性測定時において、温度条件を５〜１５℃の範囲に特定する理由は、粘弾性測定の経験則である周波数−温度換算則に起因する。この経験則では、周波数１オーダーが、温度１０℃に相当すると考えられる。ラケットフレームの面外１次振動は１００〜２００Ｈｚであり、面外２次振動は４００〜５００Ｈｚ程度となる。さらに、面内振動はストリングテンションに影響を受け、３００〜８００Ｈｚの範囲となる。従って、室温よりも、１０〜２０℃低下した、５〜１５℃に着目するものである。

　よって、エンドキャップの形成材料を、周波数１０Ｈｚ、５〜１５℃の領域における条件下で粘弾性測定された複素弾性率を３×１０⁷〜５０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍ²、好ましくは１．０×１０⁸〜３０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍ²の範囲に設定すると、エンドキャップをラケットフレームの各種振動モードの振動に合わせて、共振させることが可能となる。なお、複素弾性率が上記範囲より外れるとラケットフレームの各種振動モードの振動に共振しにくくなる。

　また、エンドキャップの材料を、上記のように、５〜１５℃の領域における、１０Ｈｚによる粘弾性測定の損失係数であるｔａｎδを０．１〜２．３、好ましくは０．３〜２．０の範囲内としている。これは、ラケットでボールを打球する際に発生する強制振動は１００〜１０００Ｈｚの範囲内といえる。従って、上記温度範囲のｔａｎδを、０．１〜２．３の範囲とすることで、衝撃により発生する力（加速度）を効率的に抑制することが可能となる。なお、ｔａｎδを０．１未満であると振動の減衰が悪くなり、２．３を越えるとプレーヤーが把持した時のしっかり感がなくなる。

　フレームの振動に関する伝達関数と上記複素弾性率、損失係数の関係を、図１３に示す。該図１３中において、（Ａ）はフレーム本体の振動を示し、（Ｂ）は複素弾性率を本発明の範囲としたエンドキャップを取り付けた時の振動を示し、（Ｃ）は複素弾性率および損失係数を本発明の範囲内としたエンドキャップを取り付けた時の振動を示す。（Ａ）の強度比（ｄＢ）が大きく且つピークが鋭く、よって、振動が止まりにくく振動が減衰されにくい。これに対して、（Ｂ）の強度比（ｄＢ）が小さくなり、ピークも分散して振動が止まりやすくなり、振動減衰性が改善されている。さらに、（Ｃ）の強度比（ｄＢ）が非常に小さくなり強度が弱く、鋭いピークが無くなっているため振動減衰性が大幅に改善されている。この関係より、エンドキャップの複素弾性率を本発明の範囲内とすると振動減衰性を高めることができ、さらに、複素弾性率と損失係数とを本発明の範囲内とすると振動減衰性が大幅に高められることとなる。

　エンドキャップは、一般的にプレーヤーにとって、掌に当たる部分に位置するものであり、所定の振動数におけるｔａｎδを増加させることで、衝撃吸収性を大きく増加することが可能となり、プレーヤーに伝わる衝撃を緩和できる。

　上記エンドキャップの蓋部の肉厚は、前記したように、０．３〜６．０ｍｍの範囲内（より好ましくは２．０〜５．０ｍｍの範囲内）であり、この範囲内で一定あるいは部分的に変えている。
　上記蓋部の肉厚と複素弾性率とにより、蓋部の剛性が特定でき、ラケットフレームの振動に合わせた動吸振器として機能させることができる。即ち、蓋部の厚みが上記範囲を越えると動吸振器の能力が低下するばかりでなく、厚みが大きくなると重くなる問題もある。また、上記範囲よりも薄いと破損しやすくなり、強度上好ましくない。

　上記エンドキャップは筒部と蓋部とが一体成形されたものでも良いし、別体として形成され、着脱自在に結合されるものでもよい。この別体としたエンドキャップの場合、蓋部は上記複素弾性率を有する材料より形成しているが、筒部は他の材料より形成してもよい。

　上記蓋部の一部に、１個あるいは複数個の貫通孔を設けていることが好ましい。このように貫通孔を設けることにより、蓋部をより撓みやすくして、ラケットフレームの振動に共振させやすくすることができ、動吸振器としての機能を促進させることができる。また、貫通孔の形状は、ラケットフェイス面と平行線を軸として非線対称とすることも好ましい。非線対称にすることにより、蓋部の振動は、プレートに対し垂直方向ばかりでなく、ねじれ挙動を伴う振動も発生させることができる。その結果、ラケットフレームの多自由度な（複雑な）振動モードに対応させることが可能となる。

　さらに、蓋部にφ１〜４ｍｍ、長さ３〜２０ｍｍの内側に突出する突起を設けてもよい。このように突起を設けると、重量を大きく増加することなく、ねじれ挙動を促進することが可能となる。さらに、この突起の位置は、蓋部の中心位置を外すことで、蓋部のねじれ振動を促進することができる。

　さらにまた、上記蓋部に、１〜３ｇの集中重量部分を設けてもよい。具体的には、比重の大きな物を蓋部に埋設して集中重量部分を設けることが好ましい。
なお、重量が３ｇを越えると、蓋部の振動がフレームの振動数に合わなくなる一方、１ｇ未満ではねじれ挙動を促進することができなくなるためである。

　上記エンドキャップの形成材料としては、下記のものが挙げられる。
　(1)熱可塑性ポリウレタン（例えば、ＩＣＩポリウレタン社　商品名「Ａｖａｌｏｎ　９０ＡＢ」）
　(2)スチレン系エラストマー
　(3)アイオノマー（例えば、三井デュポン社　商品名「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１７０２」）
　(4)水添イソプレン−スチレン樹脂（例えば、クラレ社　商品名「ＳＥＰＴＯＮ２０５３」）
　(5)天然ゴム，ブチルゴム，アクリロニトリルブタジエン等をベースとした配合ゴム
　具体的には、１００部のゴム材に対しポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体を５〜８０部の範囲で添加し、このポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体（例えば、クラレ社の商品名「ハイブラー」）さらに、
　上記ポリスチレンとビニールポリイソプレンが結合したブロック共重合体に限らず、その他にも各種の熱可塑性樹脂（例えば、住友ヂュレズ社　商品名「スミライトレジン　ＰＲ−１２６８６」）
　また、添加物としては他にエチレンとシクロペンタジエンからノルボーネンを合成し、このノルボーネンを開環重合して得られる主鎖に五員環と二重結合を持ったポリマー構造に、多量の伸展油を加えたゴム状油展ポリマーを加えるたものでもよい。
　(6)ポリスチレンブロックとビニル−ポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体（例えば、クラレ社　商品名「ハイブラー」）単体、あるいはその混合物。混合物としては、マイカ・炭酸カルシウム等の無機充填剤やポリスチレン、ポリプロピレン、ＨＤＰＥ、ＥＶＡ、ＡＢＳ等とのポリマーブレンドしたもの。
　(7)カシュー変性フェノール樹脂（例えば、住友ヂュレズ社　商品名「スミライトレジン　ＰＲ−１２６８７」）
　(8)エステル系ポリマー、ハロゲン系ポリマーをはじめとする複数のポリマーからなるポリマーアロイ型の材料（例えば、東ソー社　商品名「エラステージ」）
　(9)熱可塑性樹脂やゴムを改質した配合物。
　例えば、ポリ塩化ビニール，ポリエチレン，ポリプロピレン，エチレン酢酸ビニル共重合体，ポリメタクリル酸メチル，ポリフッ化ビニリデン，ポリイソプレン，ポリスチレン，スチレン−ブタジエン−アクリロニトリル共重合体，スチレン−アクリロニトリル共重合体，ＮＢＲ，ＳＢＲ，ブタジエンゴム，天然ゴム，イソプレンゴム等の高分子材料、および、これらをブレンドしたものを主成分として、マイカ，ガラス片，グラスファイバー，カーボンファイバー，炭酸カルシウ，バーライト，沈降硫酸バリウム等の物質や腐食防止剤，染料，酸化防止剤，安定剤，湿潤剤などを必要に応じて添加した配合物。
　(10)ポリマーに活性成分が添加された配合物
　活性成分とは、それ自体の双極子モーメント量が大きい物質、又はそれ自体の双極子モーメント量は小さいが添加されることによって母材の双極子モーメント量を増大する物質を意味する。好適な活性成分としてはシクロヘキサン、ベンゾチアゾール、ジシクロヘキシルアミン、シクロヘキシルアニリン、高級脂肪酸等が挙げられ、これらは単独で用いられてもよく、また、２種以上が併用されてもよい。活性成分が添加されたポリマーの具体例としては、塩素化ポリエチレン変性材料（例えば、シーシーアイ社　商品名「ユレナイン」「ダイポルギーフィルム」）

　また、本発明は、上記したエンドキャップを取り付けたラケットフレームを提供している。このエンドキャップを採用するラケットフレームとしては、特に、通常では振動減衰性の向上が困難である軽量のラケットフレームに特に好適である。但し、あまりに軽量すぎた場合は、振動減衰性の向上にも限界がある。具体的には、重量（ストリングを除いた質量）が１８０ｇ以上３０５ｇ以下のラケットフレームに好適に適用できる。また、本発明は、ラケットフレーム全体としての固有振動数とハンドル部材の固有振動数の調整が容易であるとの観点から、その全長が６６０ｍｍから７３７ｍｍのラケットフレームに好適も用いられる。

　以上の説明より明らかなように、本発明のエンドキャップは、その自体が動吸振器の機能を果たし、ラケットフレームの振動を減衰し、衝撃を吸収することができる。特に、エンドキャップの材質をラケットフレームが打球時に発生する各種振動モード（面外１次振動、面外２次振動、面内振動）の振動に共振できる材質としているために、あらゆる振動に対して振動減衰性および衝撃吸収性を高めることができる。

　また、従来はラケットフレームに動吸振器を付加する場合には、重量が増加する問題があるが、本発明ではエンドキャップ自体を動吸振器として機能させているために重量の増加はない。さらに、エンドキャップの蓋部に貫通孔を設けて重量軽減を図ると、より振動吸収性、衝撃吸収性を高めることができ、軽量化を図るラケットフレームにおいて、振動吸収性と衝撃吸収性の機能を両立させることができる。

　このように、本発明のラケットフレームは、ラケットエンドに取り付け、直接的にプレーヤの手と接触するエンドキャップを改良していることにより、軽量化と振動減衰性、衝撃吸収性に優れたラケットフレームとすることができ、硬式テニス、軟式テニス用のラケットフレームとして好適に用いられる。特に、打球時に激しい振動が発生する硬式テニス用としては最適なものとなる。

　以下、本発明に係わるエンドキャップおよび該エンドキャップを装着したラケットフレームの実施形態を図面を参照して説明する。

　図１に示すように、ラケットフレームは、ヘッド部１、スロート部２、シャフト部３、グリップ部４およびヨーク部５を備え、グリップ部４の後端開口にエンドキャップ１０が取り付けられる。上記ヘッド部１、スロート部２、シャフト部３およびグリップ部４を構成するフレーム本体８は、繊維強化樹脂製の中空パイプからなる。

　図２（Ａ）（Ｂ）は第１実施形態のエンドキャップ１０を示す。該エンドキャップ１０は、グリップ部４の後端外周面に外嵌する八角状の筒部１１と、グリップ４の後端開口を閉鎖する八角形状の蓋部１２とからなり、本実施形態のエンドキャップ１０では筒部１１と蓋部１２とを一体成形している。

　上記エンドキャップ１０は、周波数１０Ｈｚ、温度５〜１５℃の範囲の温度の条件下で測定された複素弾性率Ｅ＊が３×１０⁷〜５０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍ²で、同一条件したで測定された粘弾性損失係数がｔａｎδが０．１〜２．３の範囲内である材料より成形している。該材料としては、前述した(1)乃至(10)のうちから１種あるいは複数種を配合したものから成形している。

　上記蓋部１２は、グリップ部４の端面と当接する外周部の肉厚は厚くして厚肉部１２ａとしているが、それ以外の部分は薄肉部１２ｂとして段差１２ｃを設けている。この段差１２ｃの対向部には内面に突出する突起１２ｄを設け、これら突起１２ｄをグリップ部４の開口に内嵌させるようにしている。蓋部１２は、厚肉部１２ａと薄肉部１２ｂの厚さを、１．０〜６．０ｍｍの範囲内としている。上記突起１２ｄは突出量を３〜２０ｍｍの範囲内としている。

　蓋部１２のグリップ開口を閉鎖する薄肉部１２ｂには、１個あるいは複数個の貫通孔１３を設けている。第１実施形態では、ヘッド部１で囲まれるフェイス面Ｓと平行線を軸Ｌを対称軸として、上方Ｘ、下方Ｙに、一対の貫通孔１３ａ、１３ｂを設けている。これら２個の貫通孔１３ａと１３ｂとは、中央に楕円形状の閉鎖部１４を残しているため内側は曲線状であり、外側は外形の八角と平行な多角形状としている。以下、図２に示す形状を（Ａ）形状と称す。

　筒部１１の肉厚は０．３〜６ｍｍの範囲とし、グリップ部４の外周面に密嵌するように、縮径させている。この筒部１１と蓋部１２とからなるエンドキャップ１０は、グリップ部４の外周面に筒部１１を嵌合させると共に蓋部１２の突起１２ａを内嵌させて取り付け、その後、ウレタンテープ（図示せず）を巻きつけてフレーム本体８に固着している。

　このように、本発明のエンドキャップ１０は貫通孔１３を設けて軽量化を図っており、従来の動吸振器の機能を持たせたラケットフレームが質量付加材を取り付けて重量を付加しているのと逆の構成となる。本発明のように、エンドキャップ１０に貫通孔１３を設けて重量を軽減すると、撓みやくなり、かつ、エンドキャップの形成材料をフレーム本体の各種振動モードの振動と共振しやすい材料としているため、エンドキャップを動吸振器として有効に作用させ、軽量化と振動減衰性、衝撃吸収性の向上とを両立させることができる。

　図３乃至図７は蓋部１２に設ける貫通孔１３の形状および位置をかえた第１実施形態の変形例を示す。図３〜図７の蓋部１２の形状を（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）（Ｅ）（Ｆ）と称する。

　図３に示す（Ｂ）の形状は、Ｘ形状の貫通孔１３を１つ設け、その交差部を蓋部１２の中心に位置させている。
　図４に示す（Ｃ）形状は、蓋部１２の上下に軸Ｌを挟んで対称に、蓋部１２の外形に平行な３辺からなる貫通孔１３ａ、１３ｂを設けている。
　図５に示す（Ｄ）形状は、蓋部１２の中央に八角状の貫通孔１３ａ内に、下方から四角枠部１３ｃを突出させた形状で、該四角枠部１３ｃ内に長方形状の貫通孔１３ｄを設けた形状としている。

　図６に示す（Ｅ）形状は八角枠形状の貫通孔１３ａの一辺に外周部から連結部１３ｅを突設し、八角枠状の貫通孔１３ａに囲まれた中央部１３ｆに連結した形状としている。
　図７に示す（Ｆ）形状は、軸Ｌを挟んで左右両側に外形に平行な３辺からなる貫通孔１３ａ、１３ｂを設けた形状としている。

　上記（Ｄ）（Ｅ）（Ｆ）は軸Ｌを挟んで上下が非線対称としており、このように、非線対称とすると、ねじれを伴う振動を発生させることができ、フレーム本体の多自由度の複雑な振動モードにも対応して、共振させることができる。

　図８は第２実施形態を示し、蓋部１２には貫通孔を設けていない。但し、第１実施形態と同様に、蓋部１２の外周は厚肉とし、内部は薄肉としている。

　図９は第３実施形態を示し、蓋部１２には貫通孔を設けていないが、内側に突出する突起１４を多数設けている。この突起１４はφ１〜４ｍｍ、突出量を３〜２９ｍｍとしている。該突起１４は軸Ｌを挟んで上方と下方とでは数を相違させて、ねじれ振動を発生させるようにしている。

　なお、前記図２〜図７に示す貫通孔１３を設けると共に、所要の位置に突起１４を設けても良いことは言うまでもない。即ち、図１０は第４実施形態を示し、蓋部１２には貫通孔１３を設けると共に、内面側に突出する突起１４を設けている。

　図１１は第５実施形態を示し、蓋部１２には貫通孔１３を設けると共に、タングステン等からなる集中重量物１６を軸Ｌより上部内面に付着している。なお、突起も設けてもよい。

　以下、本発明のラケットフレームの実施例１乃至１１および比較例１乃至３について詳述する。なお、実施例、比較例とも、ラケット形状、長さ、フェイス面積は同一とした。ラケットフレームの最大厚みを２８ｍｍ、長さを２８インチ、フェイス面積を１１５平方インチとした。

　（実施例１）
　６６ナイロン製チューブに直径１４ｍｍのマンドレルを通し、ナイロンチューブの上からエポキシ樹脂含浸カーボン繊維プリプレグ（東レ社の商品名「Ｔ８００、Ｐ２０５３−１２」、レジンコンテンツ３０％）を積層して積層体を得た。この際、プリプレグの繊維角度を０゜、２２゜、３０゜及び９０゜とした。この積層体と、ヨーク部材とをラケットフレーム形状のキャビティを備えた金型に配置し、ヨークとの連結部にはＣＦプリプレグを巻き付けて１５ｇ補強した。この状態で、型締めをして、ナイロンチューブの内圧を６９Ｎ／ｃｍ²としつつ、１５０℃で４０分間加熱して、成形体を得た。なお、ヨーク部は、エポキシ樹脂含浸カーボン繊維プリプレグをポリスチレン樹脂に巻き付けて、同時に成形した。成形したローフレームの重量は１６７ｇとした。

　エンドキャップは、材料としてクラレ社「ハイブラーＨＶＳ−３」１００重量％に、マイカ２５重量％を混合したものを用いた。この材料を射出成形してエンドキャップを成形した。エンドキャップの蓋部は上記（Ｅ）の形状とした。該蓋部の厚さは筒部を除き４．２ｍｍとした。また、蓋部の内面の下端辺から上端辺にかけて２／３の位置に、φ２．５ｍｍ、長さ１０ｍｍの突起を設けた。

　（実施例２）
　エンドキャップの蓋部を（Ｄ）の形状とし、実施例１の突起と同一位置に２ｇのタングステンを配置した以外は、実施例１と同様とした。蓋部に突起は設けていない。
　（実施例３）
　エンドキャップの蓋部を（Ｆ）の形状とし、突起を設けていないこと以外は実施例１と同様とした。
　（実施例４）
　エンドキャップの蓋部の形状を（Ｃ）に変更したこと以外、実施例３と同様とある。
　（実施例５）
　エンドキャップの蓋部の形状を、（Ｇ）に変更したこと以外、実施例１と同様である。
　（実施例６）
　エンドキャップの蓋部の形状を、（Ｇ）に変更したこと以外、実施例２と同様である。
　（実施例７）
　エンドキャップの材質に、ポリエステル系ポリウレタンの「ＡＶＡＬＯＮ９０」を使用し、蓋部の厚みを４．５ｍｍとしたこと以外、実施例１と同様である。
　（実施例８）
　エンドキャップの材質に、東ソー「エラステージＩＯ４２」を使用し、蓋部の厚みを２．３ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様である。
　（実施例９）
　エンドキャップの蓋部の形状を（Ｇ）とし、蓋部の厚みを６．４ｍｍとしたこと以外は実施例３と同様である。
　（実施例１０）
　エンドキャップの蓋部の形状は（Ｇ）とし、蓋部の厚みを０．７ｍｍとしたこと以外は実施例３と同様である。
　（実施例１１）
　ローフレームの重量を１３７ｇとしたこと以外は実施例１と同様で、、ストリングを含まず、エンドキャップを装着したラケット製品の重量を１９４ｇとした。

　（比較例１）
　エンドキャップの材質を、アトケム社の「ＰＥＢＡＸ６３３３」を使用したこと以外、実施例９と同様である。なお、このエンドキャップの材質は、従来、エンドキャップの材質として一般に用いられているものである。
　（比較例２）
　エンドキャップの材質を、シリコンゴムを使用したこと以外、実施例９と同様である。エンドキャップの材質のシリコンゴムは一般にエンドキャップに用いられている材質よりも柔らかいものである。
　（比較例３）
　ローフレーム重量を１３８ｇとしたこと以外、比較例１と同様である。

　上記実施例および比較例のエンドキャップの重量およびエンドキャップを取り付けたテニスラケットの重量は下記の表１に示す通りであった。また、使用したエンドキャップの材料の複素弾性率Ｅ＊，粘弾性損失係数ｔａｎδも下記の表１に示す通りであった。

　表１に示すように、実施例１〜１１、比較例１〜３のテニスラケットの面外１次振動減衰率、面外２次振動減衰率、面内振動減衰率および肘加速度（Ｇ）を測定した。　　　

　（面外一次振動減衰率の測定）
　各ラケットフレームに、ストリング（バボラ社の商品名「ＶＦインターナショナルツアー」）を縦糸５５１ｂ、横糸４８１ｂの張力で張設した。ストリングを張設するのは、バンパー、グロメット等の付属品をラケットフレームに密着させるためである。これらの付属品がラケットフレームに密着していないと、異常な共振の発生により本来の測定ができなくなることによる。
　このラケットフレームを図１２（ａ）に示すようにヘッド部１の上端を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１とスロート部２との一方の接合部に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図１２（ｂ）に示すように、ヘッド部１とスロート部２の他方の接合部をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して、周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレームの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外一次振動減衰率とした。測定は、５個のラケットフレームについて測定し、その平均値を上記表１に示す。

　ζ＝（１／２）×（△ω／ωｎ）
　Ｔｏ＝Ｔｎ／√２

　（面外２次振動減衰率の測定）
　上記のようにストリングが張設されたラケットフレームを図１２（ｃ）に示すようにヘッド上端を紐５１で吊り下げ、スロート部２とシャフト部５との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマーで加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例の５個のラケットフレームについて測定された平均値を、上記表１に示す。

　（面内振動減衰率の測定）
　上記のようにストリングが張設されたラケットフレームを図１２（ｄ）に示すようにラケットを下向きとし、シャフト部３とスロート部２との合流点を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１の最大幅位置の一側に加速度ピックアップ計５３をフレーム面（フェイス面Ｓ）に平行となるように固定した。この状態で、スロート部３をインパクトハンマーで加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面内２次振動減衰率とした。各実施例および比較例の５個のラケットフレームについて測定された平均値を、上記表１に示す。

　（肘での衝撃加速度測定）
　上記図１２に示す振動測定に用いる周波数解析装置及び加速度ピックアップを用い、プレーヤーの肘の骨部分に加速度ピックアップを取り付けた。プレーヤーには、ボール打球直前までラケットを手で保持し、静止させていた。右掌の左下部分にエンドキャップが当たるように保持した。この状態で、フェイス面の中央に３０ｍ／ｓｅｃの速度で、ボールをぶつけた時の肘の加速度を計測した。時間に対する加速度を測定し、加速度の最大ピークを読みとった。各実施例および比較例の５個のラケットフレームについて測定された平均値を、上記表１に示す。

　表１に示すように、実施例１〜１２のラケットは重量１９４ｇ〜２２６ｇと軽量化を保持しながら、面外１次振動減衰率が１．０９〜０．６３と高く、従来一般に用いられているエンドキャップを取り付けた比較例１、比較例３の面外１次振動減衰率の０．３１、０．３０と比較しても相当に高くなっていた。同様に、面外２次振動減衰率も１．４１〜０．６３と高く、比較例１，３の面外２次振動減衰率の０．４０、０．３７と比較しても相当に高くなっていた。さらに、面内振動減衰率も１．５８〜０．７５と高く、比較例１、３の面内振動減衰率の０．３９、０．３６と比較しても相当に高くなっていた。特に、最も軽量な実施例１１が面外１次、２次および面内振動減衰率が高くなっており、軽量化する程、振動減衰率が高くなることが認められた。これに対して比較例１、３では軽量化した比較例３の方が比較例１よりも振動減衰率が低くなっており、軽量化すると振動減衰率が悪くなることが認められた。また、比較例２のエンドキャップを柔らかいシリコンで形成した場合も、面外１次、２次および面内振動減衰率とも比較例１、３と比べて若干高くなっているが、実施例１〜１１と比較すると低くなっており、単に柔らかい材料でエンドキャップを形成しただけでは振動減衰機能を改善する効果が低いことが認められた。

　また、プレーヤの肘に与える衝撃についても、肘加速度の測定値に示されるように、実施例７、８を除き、１．１〜１．６の範囲で小さく、実施例７、８も４．６，３．５と比較例１〜３の８．６〜１２．８に比べて飛躍的に減少している。この結果から、本発明のエンドキャップを用いるとプレーヤに与える衝撃を緩和できることが確認できた。

ラケットフレームを示す概略図である。 第１実施形態を示し、（Ａ）はエンドキャップの斜視図、（Ｂ）は蓋部の正面図である。 第１実施形態の変形例を示す正面図である。 第１実施形態の他の変形例を示す正面図である。 第１実施形態の他の変形例を示す正面図である。 第１実施形態の他の変形例を示す正面図である。 第１実施形態の他の変形例を示す正面図である。 第２実施形態のエンドキャップの蓋部の正面図である。 第３実施形態のエンドキャップであり（Ａ）は内面図、（Ｂ）は断面図である。 第４実施形態のエンドキャップの断面図である。 第５実施形態のエンドキャップの要部断面図である。 （ａ）〜（ｄ）は振動減衰率の測定方法を示す図である。 フレーム本体の伝達関数とエンドキャップの複素弾性率、損失係数との関係を示す図である。

符号の説明

　１　　　ヘッド部
　２　　　スロート部
　３　　　シャフト部
　４　　　グリップ部
　１０　　エンドキャップ
　１１　　筒部
　１２　　蓋部
　１３　　貫通孔
　１４　　突起

Claims (6)

1. 　ラケットフレームのグリップ後端外周面に外嵌される筒部と、グリップ後端面をカバーする蓋部とからなり、
   　周波数１０Ｈｚ、温度５〜１５℃の範囲内のいずれかの温度の条件下で測定された複素弾性率が３×１０⁷〜５０×１０⁸ｄｙｎ／ｃｍの範囲の材料で形成し、
   　上記蓋部の肉厚は０．３〜６．０ｍｍの範囲内で、一定あるいは部分的に変えていると共に、該蓋部の一部に、１個あるいは複数個の貫通孔を設けていることを特徴とするエンドキャップ。
2. 　上記エンドキャップの材料は、周波数１０Ｈｚ、温度５〜１５℃の全範囲内において複素弾性率が上記範囲であり、かつ、同一条件下で測定された粘弾性損失係数がｔａｎδが０．１〜２．３の範囲内である請求項１に記載のエンドキャップ。
3. 　上記蓋部にφ１〜４ｍｍ、長さ３〜２０ｍｍの内側に突出する突起を設けている請求項１または請求項２に記載のエンドキャップ。
4. 　上記蓋部に、１〜３ｇの集中重量部分を設けた請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のエンドキャップ。
5. 　上記材料は下記の（１）〜（１０）に列挙する１種または複数種を組み合わせたものからなる請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のエンドキャップ。
   　（１）熱可塑性ポリウレタン
   　（２）スチレン系エラストマー
   　（３）アイオノマー
   　（４）水添イソプレン−スチレン樹脂
   　（５）天然ゴム、ブチルゴムあるいはアクリロニトリルブタジエンをベースとした配合ゴム
   　（６）ポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックを有するトリブロック共重合体
   　（７）カシュー変性フェノール樹脂
   　（８）ポイエステル系ポリマー、ハロゲン系ポリマーを含む複数のポリマーからなるポリマーアロイ型の材料
   　（９）熱可塑性樹脂やゴムを改質した配合物
   　（１０）ポリマーに活性成分が添加された配合物。
6. 　請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載のエンドキャップを取り付けたラケットフレーム。

Images